杜迎慧，李強(qiáng)，郗建國(guó)

(1.新鄉(xiāng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院交通學(xué)院，河南新鄉(xiāng) 274015；2.河南未來機(jī)電工程有限公司， 河南鄭州 450066；3.河南科技大學(xué)車輛與交通工程學(xué)院，河南洛陽(yáng) 471003)

0 前言

流體技術(shù)涉及液壓和氣動(dòng)技術(shù)，已廣泛用于各種場(chǎng)合中，如工廠中的重工業(yè)設(shè)備、機(jī)器人、建筑機(jī)械以及起重搬運(yùn)機(jī)械。液壓系統(tǒng)由不可壓縮的流體提供動(dòng)力，經(jīng)常用于要求高性能、高精度和高負(fù)荷控制的系統(tǒng)中。氣動(dòng)系統(tǒng)利用壓縮氣體作為工作介質(zhì)而具有物理意義上的彈性，可以在整個(gè)系統(tǒng)中起減振作用。在過去的幾十年中，對(duì)執(zhí)行器的控制研究主要在活塞的位置或速度跟蹤上，由于極其敏感和高度非線性的系統(tǒng)特性，其加速度跟蹤非常困難。因此，設(shè)計(jì)電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)，建立其數(shù)學(xué)模型，研究活塞的加速度控制具有重要意義。

文獻(xiàn)[2-3]研究了氣動(dòng)執(zhí)行器的位置跟蹤問題，構(gòu)建了實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，給出了系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型，在非線性PID基礎(chǔ)上，用粒子群優(yōu)化算法優(yōu)化速動(dòng)率和非線性增益，并加入死區(qū)補(bǔ)償，開發(fā)了自調(diào)節(jié)非線性PID控制器，通過實(shí)驗(yàn)證明了該控制器的可行性。文獻(xiàn)[4-5]提出了線性自抗擾控制器對(duì)氣缸進(jìn)行位置控制，設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，建立系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型，設(shè)計(jì)了線性擴(kuò)張狀態(tài)觀測(cè)器和線性狀態(tài)誤差反饋控制器，并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該控制器的有效性。文獻(xiàn)[6-7]研究液壓驅(qū)動(dòng)活塞的位置控制，建立了液壓缸驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)化示意圖，推導(dǎo)系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型，基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法和模糊切換規(guī)則對(duì)滑?？刂破鬟M(jìn)行優(yōu)化，最后通過MATLAB驗(yàn)證該方案的合理性。目前的研究主要采用單一液壓或者氣壓進(jìn)行活塞運(yùn)動(dòng)控制，而沒有將兩者結(jié)合起來。此外，在復(fù)雜的電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)中，執(zhí)行器位置的準(zhǔn)確估計(jì)通常較難實(shí)現(xiàn)。同時(shí)，考慮到系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)理論模型難以做到無(wú)偏差地體現(xiàn)實(shí)物系統(tǒng)，會(huì)使外部干擾對(duì)系統(tǒng)的影響加劇，最終使控制性能進(jìn)一步變差。對(duì)此，本文作者采用基于滑動(dòng)擾動(dòng)的觀測(cè)器和積分滑模控制器對(duì)活塞加速度進(jìn)行控制。設(shè)計(jì)電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)，建立電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型。在積分滑?？刂破鞯幕A(chǔ)上，結(jié)合具有基于超扭曲算法估算復(fù)合擾動(dòng)能力的滑模擾動(dòng)觀測(cè)器，開發(fā)結(jié)合了滑模擾動(dòng)觀測(cè)器和積分滑?？刂破鞯木C合控制器。在MATLAB軟件中對(duì)活塞運(yùn)動(dòng)進(jìn)行仿真驗(yàn)證，與傳統(tǒng)PID控制器仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，為活塞加速度精確控制提供參考。

1 電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)數(shù)學(xué)建模

圖1所示為電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)簡(jiǎn)化圖。該系統(tǒng)由3個(gè)關(guān)鍵子系統(tǒng)構(gòu)成，分別為氣動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)、伺服液壓系統(tǒng)和機(jī)械制動(dòng)執(zhí)行器系統(tǒng)。氣動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)直接驅(qū)動(dòng)氣動(dòng)執(zhí)行器。伺服液壓系統(tǒng)向制動(dòng)系統(tǒng)提供液壓力，以控制活塞的運(yùn)動(dòng)。氣動(dòng)系統(tǒng)中的壓縮氣體使活塞能夠在大致不變的壓力下正向運(yùn)動(dòng)，而液壓系統(tǒng)中不可壓縮流體的精確交替壓力會(huì)阻礙執(zhí)行機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)，從而精確控制其加速度。整個(gè)系統(tǒng)由工業(yè)計(jì)算機(jī)控制，該計(jì)算機(jī)接收系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)并將控制信號(hào)發(fā)送到具有高頻帶寬的伺服閥。

圖1 電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)簡(jiǎn)化圖

執(zhí)行器受到活塞兩側(cè)壓縮氣體、活塞和外部質(zhì)量塊的慣性力以及運(yùn)動(dòng)時(shí)的約束力等壓力沖擊。根據(jù)牛頓第二定律并將力投射到運(yùn)動(dòng)方向，活塞運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力學(xué)方程為

(1)

其中：和分別為活塞和外部負(fù)載的質(zhì)量；為活塞與氣缸之間的摩擦因數(shù)；為與對(duì)液壓系統(tǒng)施加的沖擊有關(guān)的等效剛度；和分別為活塞運(yùn)動(dòng)時(shí)的約束力、外部質(zhì)量塊的約束力；和分別為活塞的有效面積和活塞桿的橫截面積；為制動(dòng)腔內(nèi)的壓力；為制動(dòng)活塞有效面積；為制動(dòng)襯塊和活塞桿之間的穩(wěn)態(tài)摩擦因數(shù)；和分別表示摩擦速度指數(shù)函數(shù)的乘數(shù)和參數(shù)系數(shù)；()為影響活塞運(yùn)動(dòng)的復(fù)合擾動(dòng)。

供給壓力方程為

(2)

其中：為閥門的排放系數(shù)；為可變流量控制器的流通面積；為液壓油密度；和分別為比例壓力控制閥和換向閥的排放系數(shù)；為比例換向閥閥芯直徑；為比例壓力控制閥閥芯直徑；()和()分別為輸入信號(hào)和的函數(shù)；為液壓油的有效容積模量；()為可變流量控制器的流量；為液壓油的動(dòng)力黏度；表示從點(diǎn)到比例換向閥的管道長(zhǎng)度；為管道的內(nèi)徑。sg()定義如下：

(3)

比例壓力控制閥閥芯的動(dòng)力學(xué)方程為

(4)

其中：為閥芯的質(zhì)量；為閥芯移動(dòng)時(shí)的阻尼系數(shù)；為伺服閥復(fù)位彈簧的等效剛度；為控制器的輸入增益；為閥的輸入電壓；為來自內(nèi)部壓力與外部壓力之差的流體力系數(shù)。

比例換向閥閥芯的動(dòng)力學(xué)方程為

(5)

其中：為阻尼比；為伺服閥的固有頻率；Δ為壓降；為噴射角；和分別為閥芯的直徑和出口高度;為比例換向閥控制比例系數(shù)。

制動(dòng)腔內(nèi)壓力的動(dòng)力學(xué)方程為

(6)

其中：為端口A和T連接時(shí)比例換向閥的排放系數(shù)。

2 控制系統(tǒng)

將每個(gè)非線性方程視為單輸入單輸出系統(tǒng)，一般形式為

?

={=,∈[1,],,∈}

(7)

其中：(,)和(,)為非線性函數(shù)；()為擾動(dòng)的有界函數(shù)；()為每個(gè)系統(tǒng)的輸入信號(hào)；= [，，…，]。

滑動(dòng)面定義為

(8)

因此，狀態(tài)空間中的滑動(dòng)表面改為

(9)

(10)

一階時(shí)間導(dǎo)數(shù)為

(11)

根據(jù)方程(7)和(11)，得到：

(,)()+()]=-sgn()

(12)

選擇綜合控制律為

(13)

用如下飽和函數(shù)sat()代替函數(shù)sgn()：

(14)

根據(jù)方程(13)和(14)，整個(gè)積分滑?？刂破骺梢苑譃槿糠郑?/p>

(15)

其中：()用于將系統(tǒng)狀態(tài)合并到滑動(dòng)表面；()通過切換律得到；()用于補(bǔ)償滑模擾動(dòng)觀測(cè)器估計(jì)的復(fù)合擾動(dòng)。

圖2所示為滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鞯慕Y(jié)構(gòu)。系統(tǒng)的機(jī)械狀態(tài)參數(shù)直接由高階積分滑?？刂破?控制。在輸入到機(jī)械系統(tǒng)之前，通過滑模擾動(dòng)觀測(cè)器將輸入信號(hào)添加到復(fù)合干擾的補(bǔ)償中。由于式(6)所示的動(dòng)力學(xué)模型中顯示的比例換向閥的布置不平衡，開發(fā)了開關(guān)技術(shù)來提供控制信號(hào)。該開關(guān)技術(shù)分別使用基于反向動(dòng)態(tài)模型和正向動(dòng)態(tài)模型的積分滑?？刂破?R和積分滑?？刂破?F。積分滑?？刂破?的指令信號(hào)成為積分滑?？刂破?的期望值，信號(hào)是積分滑?？刂破?的指令信號(hào)。

圖2 滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鹘Y(jié)構(gòu)

活塞動(dòng)力學(xué)方程(1)的數(shù)學(xué)模型變?yōu)?/p>

e- -]

(16)

其中：=1/(+)。

(17)

(18)

(19)

積分滑?？刂破?經(jīng)計(jì)算為

(20)

(21)

擾動(dòng)的非線性微分函數(shù)為

(22)

其中：函數(shù)()為未知的有界擾動(dòng)；()為狀態(tài)變量；和為觀測(cè)器系數(shù)。和的公式分別為

[()]=|()|12sg[()]

(23)

(24)

因此，滑模擾動(dòng)觀測(cè)器經(jīng)計(jì)算為

(25)

滑模擾動(dòng)觀測(cè)器主要側(cè)重于消除機(jī)械系統(tǒng)的干擾。因此，利用滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破骺刂撇呗?，不僅能克服快速運(yùn)動(dòng)過程中系統(tǒng)的極端敏感性，而且還能消除在跟蹤快速增益調(diào)度的活塞運(yùn)動(dòng)時(shí)內(nèi)部參數(shù)的不確定性和外部負(fù)載干擾。

3 仿真模擬

為驗(yàn)證所設(shè)計(jì)的電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)的可行性，同時(shí)對(duì)比傳統(tǒng)PID控制器與滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鞯目刂菩Ч?，在MATLAB/Simulink環(huán)境下，對(duì)電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)進(jìn)行仿真。仿真參數(shù)：=60 kg，=300 kg，=20 N·s/m，=7 450 N/m，=105 N，=86 N，=25×10m，=13×10m，=8.4×10m，=0.44，=0.125，=0.023，=0.65，=880 kg/m，==0.55，=0.005 m，=0.007 m，=2×10N/m，=2.2×10m，=4.22 m，=0.004 m，=0.2 kg，=250 N·s/m，=65 kN/m，=0.04 mm/V，=0.45，=0.8，=10 Hz，=1.22 rad，=6.2 mm，=4.3 mm，=0.25。

無(wú)外部干擾情況下，當(dāng)系統(tǒng)期望加速度響應(yīng)為方波曲線形響應(yīng)(幅值40 m/s，頻率0.5 Hz)時(shí)，傳統(tǒng)PID以及滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鞯捻憫?yīng)曲線如圖3所示?？芍弘娨?氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)采用滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破骺刂茣r(shí)，超調(diào)量??；采用傳統(tǒng)PID控制器控制時(shí)，超調(diào)量增加54%，同時(shí)達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)間更長(zhǎng)。

圖3 傳統(tǒng)PID及滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破骺刂葡碌姆讲憫?yīng)

進(jìn)一步驗(yàn)證對(duì)不同響應(yīng)曲線的跟蹤效果，期望加速度響應(yīng)為正弦波形(幅值40 m/s，頻率0.5 Hz)時(shí)，得到如圖4所示的傳統(tǒng)PID以及滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑模控制器的響應(yīng)曲線。可以看出：傳統(tǒng)PID控制器下的加速度跟蹤誤差在±2.5 m/s之內(nèi)；滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破飨碌母櫿`差減少約65%。

圖4 傳統(tǒng)PID及滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破骺刂葡碌恼翼憫?yīng)

為驗(yàn)證所設(shè)計(jì)的滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鞯目垢蓴_性能，在正弦響應(yīng)下，分別在2、4.2以及7.1 s對(duì)系統(tǒng)施加一個(gè)隨機(jī)干擾，結(jié)果如圖5所示?？梢姡夯_動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破飨碌募铀俣惹€在隨機(jī)干擾下的誤差和偏移比傳統(tǒng)PID控制器的小，同時(shí)其消除干擾影響的時(shí)間明顯變短。

圖5 隨機(jī)干擾下的活塞加速度響應(yīng)

為驗(yàn)證滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鲗?duì)活塞位置的跟蹤效果，在上個(gè)實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果如圖6所示?？梢钥闯觯夯_動(dòng)觀測(cè)器-積分滑模控制器下活塞的位置與期望位置基本一致，在外部干擾作用下，活塞位置波動(dòng)較小。

圖6 活塞位置響應(yīng)

因此，采用滑模擾動(dòng)觀測(cè)器-積分滑?？刂破鞯碾娨?氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)，可補(bǔ)償擾動(dòng)并精確跟蹤活塞的加速度和位置。

4 結(jié)論

本文作者結(jié)合單一液壓和氣動(dòng)技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)計(jì)了用于活塞加速度控制的電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)，構(gòu)建了電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)簡(jiǎn)化模型及建立電液-氣動(dòng)混合執(zhí)行器系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方程。在積分滑模控制器的基礎(chǔ)上，添加了用于消除機(jī)械系統(tǒng)干擾的滑模擾動(dòng)觀測(cè)器。在MATLAB中對(duì)活塞加速度以及位置進(jìn)行仿真驗(yàn)證，并與傳統(tǒng)PID控制器的仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明：采用基于滑模擾動(dòng)觀測(cè)器和積分滑模控制器的活塞，不僅加速度跟蹤精度高、抗干擾性強(qiáng)，同時(shí)位置跟蹤誤差小。研究結(jié)果可為活塞加速度控制的研究提供參考。