張嘉偉，王闖，劉少波

（北京電子工程總體研究所，北京 100854）

0 引言

防空導(dǎo)彈通常裝備近炸引信和破片式戰(zhàn)斗部，依靠戰(zhàn)斗部爆炸產(chǎn)生的殺傷物質(zhì)和沖擊波毀傷目標(biāo)［1］。裝備有破片戰(zhàn)斗部的防空導(dǎo)彈在打擊水面艦船目標(biāo)時(shí)，與反艦導(dǎo)彈不同，不會(huì)侵徹到船體內(nèi)部起爆，難以將大型艦船目標(biāo)擊沉［2-3］。因此需要對(duì)艦船艦面上方部位進(jìn)行打擊，毀傷甲板上方如艦橋上的各類雷達(dá)、駕駛艙等各部位，以及垂直發(fā)射裝置等，削弱敵方艦船的作戰(zhàn)、指揮能力［4-5］。但是，大型艦船目標(biāo)體積龐大，并且艦面建筑結(jié)構(gòu)復(fù)雜，導(dǎo)彈起爆時(shí)刻的選擇將對(duì)毀傷效果產(chǎn)生重要影響，因此需開展防空導(dǎo)彈反艦?zāi)Ｊ较碌钠鸨刂撇呗匝芯俊?/p>

部分軍事強(qiáng)國(guó)已經(jīng)對(duì)防空導(dǎo)彈反艦作戰(zhàn)開展了研究，并取得了一些成果。美軍的“標(biāo)準(zhǔn)”-6 艦空導(dǎo)彈在進(jìn)行技術(shù)升級(jí)后，獲得了對(duì)海打擊試驗(yàn)的成功，目前對(duì)空中目標(biāo)和水面艦船目標(biāo)都具備打擊能力［6-7］。俄軍的“黃蜂”-M 艦空導(dǎo)彈在俄格海戰(zhàn)中擊中了格軍的導(dǎo)彈快艇，使其喪失了作戰(zhàn)能力［8］。由此可見，已有的成功案例可以證明防空導(dǎo)彈對(duì)海打擊可行且有效，我們也應(yīng)對(duì)防空導(dǎo)彈反艦技術(shù)開展研究。

諸德放、馬登武和張真等人對(duì)爆破式和破片式戰(zhàn)斗部的反輻射導(dǎo)彈打擊地面固定雷達(dá)目標(biāo)時(shí)的引戰(zhàn)配合方式做了研究，提出了根據(jù)不同交會(huì)狀態(tài)而采用不同起爆方式的引戰(zhàn)配合的方式，以及基于觸發(fā)起爆和2 類近炸起爆的起爆控制策略［9-13］。但是，地面雷達(dá)目標(biāo)與水面大型艦船目標(biāo)差異很大，一方面，地面雷達(dá)目標(biāo)體積較小，可以將其天線饋源中心作為點(diǎn)目標(biāo)進(jìn)行研究，而大型艦船目標(biāo)的體積較大，艦面建筑結(jié)構(gòu)復(fù)雜，從不同的方向與其交會(huì)時(shí)，能夠毀傷的部位有所不同，不能將艦船當(dāng)作點(diǎn)目標(biāo)進(jìn)行研究；另一方面，打擊地面目標(biāo)時(shí)，導(dǎo)彈即使錯(cuò)過目標(biāo)，撞擊地面仍可能對(duì)雷達(dá)設(shè)備造成毀傷，但打擊海面目標(biāo)時(shí)，如果導(dǎo)彈錯(cuò)過艦船則很難再對(duì)艦船造成毀傷。

因此，本文提出防空導(dǎo)彈反艦自適應(yīng)起爆控制策略研究。文章選取典型艦船目標(biāo)，并分析其易損部位，建立自適應(yīng)起爆控制模型，劃分毀傷等級(jí)，開展不同交會(huì)狀態(tài)下導(dǎo)彈起爆毀傷效果仿真分析，獲得了起爆條件設(shè)定準(zhǔn)則，驗(yàn)證了防空導(dǎo)彈反艦自適應(yīng)起爆策略的有效性。

1 目標(biāo)及易損部位選取

選取世界先進(jìn)大型水面艦艇——“阿利·伯克”級(jí)驅(qū)逐艦作為典型艦船目標(biāo)進(jìn)行研究分析。該級(jí)驅(qū)逐艦是美國(guó)海軍現(xiàn)役最先進(jìn)的主力導(dǎo)彈驅(qū)逐艦，也是世界各國(guó)建造或仿制數(shù)量最多的驅(qū)逐艦，適合作為典型大型水面艦艇目標(biāo)進(jìn)行研究［14］。其艦體模型及艦面主要易損部位如圖1 所示。

圖1 “阿利·伯克”級(jí)驅(qū)逐艦?zāi)Ｐ图耙讚p部位Fig.1 “Arleigh Burke”class destroyer and its damageable parts

考慮到重量和重心問題，艦橋一般不會(huì)采用太厚的防護(hù)裝甲。前艦橋是艦上體積最大的建筑，分布有各類作戰(zhàn)指揮設(shè)施，包括駕駛艙、相控陣?yán)走_(dá)及設(shè)備艙、照射雷達(dá)、桅桿及平面搜索雷達(dá)、密集陣近程防御武器；后艦橋上分布有2 臺(tái)照射雷達(dá)及密集陣近程防御武器［15］。對(duì)于垂直發(fā)射裝置，外部艙蓋如果受損，將會(huì)影響其導(dǎo)彈的正常發(fā)射。因此，艦面易損部位包括前艦橋、后艦橋及垂直發(fā)射裝置，防空導(dǎo)彈的毀傷能力能夠?qū)@些部位造成毀傷。

2 引戰(zhàn)系統(tǒng)方案

防空導(dǎo)彈引戰(zhàn)系統(tǒng)由復(fù)合引信和大飛散角破片戰(zhàn)斗部組成，復(fù)合引信包括側(cè)向測(cè)距支路和觸發(fā)支路，如圖2 所示。

圖2 引戰(zhàn)系統(tǒng)組成示意圖Fig.2 Component of fuze-warhead system

在導(dǎo)彈與艦船交會(huì)過程中，側(cè)向測(cè)距支路分為上左、上右和下底3 個(gè)通道，覆蓋彈體一周360°方向，實(shí)時(shí)測(cè)量導(dǎo)彈側(cè)向距離信息。此外，當(dāng)導(dǎo)彈從船首或船尾與艦船進(jìn)行交會(huì)時(shí)，由于艦船與海面之間存在高度差，下底通道天線波束掃過艦船甲板時(shí)，距離輸出值會(huì)出現(xiàn)跳變，此時(shí)標(biāo)志導(dǎo)彈探測(cè)到艦船目標(biāo)，距離跳變是起爆控制的重要可用信息。觸發(fā)支路用于檢測(cè)導(dǎo)彈與目標(biāo)是否發(fā)生碰撞，并在檢測(cè)到碰撞時(shí)，立即給出起爆信號(hào)引爆戰(zhàn)斗部。

大飛散角破片戰(zhàn)斗部通過起爆時(shí)產(chǎn)生的沖擊波、高速殺傷破片以及起爆后的彈體撞擊對(duì)目標(biāo)進(jìn)行毀傷。

3 自適應(yīng)起爆控制策略

防空導(dǎo)彈反艦作戰(zhàn)中，起爆控制可利用的彈上信息主要包括：導(dǎo)彈的速度、姿態(tài)角、交會(huì)方位角（導(dǎo)彈速度在水平方向的投影與艦首方向的夾角，順時(shí)針為正）、側(cè)向測(cè)距支路實(shí)時(shí)測(cè)量的距離及跳變信息。綜合考慮以上可用信息，設(shè)定如下3 種起爆控制方式：

（1）觸發(fā)起爆

當(dāng)引信觸發(fā)支路檢測(cè)到導(dǎo)彈與船體發(fā)生碰撞時(shí)，起爆戰(zhàn)斗部。

（2）距離起爆

側(cè)向測(cè)距支路三通道實(shí)時(shí)探測(cè)側(cè)向距離，當(dāng)任何一個(gè)通道的距離輸出值達(dá)到起爆距離時(shí)，起爆戰(zhàn)斗部。

（3）延時(shí)后限起爆

以導(dǎo)彈側(cè)向測(cè)距支路下通道探測(cè)到距離跳變時(shí)為計(jì)時(shí)基準(zhǔn)，根據(jù)導(dǎo)彈與艦船的交會(huì)方位角和彈體的速度、姿態(tài)角計(jì)算起爆延時(shí)后限，計(jì)時(shí)達(dá)到延時(shí)后限時(shí)，起爆戰(zhàn)斗部。

根據(jù)以上3 種起爆方式，設(shè)計(jì)如圖3 所示的防空導(dǎo)彈反艦自適應(yīng)起爆控制策略。在自適應(yīng)起爆控制策略的研究中，遵循如下原則：

圖3 自適應(yīng)起爆控制策略流程圖Fig.3 Flow chart of adaptive detonation strategy

（1）瞄準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)定原則

“阿利·伯克”級(jí)驅(qū)逐艦艦長(zhǎng)153.7 m，艦寬20.4 m，艦體形狀為“細(xì)長(zhǎng)形”［14］。所以當(dāng)導(dǎo)彈從艦首或艦尾方向交會(huì)時(shí)，由于前艦橋體積大，高度高，導(dǎo)彈瞄準(zhǔn)前艦橋的概率較大，此時(shí)將彈道的瞄準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)定在艦船前艦橋中心位置；而導(dǎo)彈從艦船側(cè)方向交會(huì)時(shí)，由于艦體長(zhǎng)度較大，不同的瞄準(zhǔn)點(diǎn)對(duì)起爆控制和毀傷部位影響較大，因此將彈道的瞄準(zhǔn)點(diǎn)分別設(shè)定在艦船前、后艦橋中心位置。

（2）交會(huì)方位角設(shè)定原則

在水平方向上，導(dǎo)彈以不同的交會(huì)方位角與艦船交會(huì)，對(duì)起爆控制和毀傷效果會(huì)產(chǎn)生較大影響。當(dāng)導(dǎo)彈從艦首或艦尾方向交會(huì)時(shí)，導(dǎo)彈與艦船發(fā)生碰撞的概率較大，并且可以通過延時(shí)后限控制起爆；導(dǎo)彈從艦船側(cè)方向交會(huì)時(shí)，可能會(huì)從艦面飛過無(wú)法與艦船碰撞。此外，交會(huì)方位角不同，能夠毀傷的艦面易損部位也會(huì)有所不同。在交會(huì)過程中，彈上設(shè)備能夠識(shí)別精度優(yōu)于45°的交會(huì)方位角，因此將交會(huì)方位角以45°為間隔，劃分為不同象限，分別研究毀傷效果，并根據(jù)艦船的對(duì)稱性，只選取艦船的一側(cè)進(jìn)行研究。

（3）彈道傾角設(shè)定原則

在鉛垂方向上，導(dǎo)彈以不同的彈道傾角與艦船交會(huì)時(shí)，戰(zhàn)斗部破片的動(dòng)態(tài)飛散方向不同。當(dāng)導(dǎo)彈以小角度平飛時(shí)，導(dǎo)彈的高度變化相對(duì)較小，導(dǎo)彈從艦船側(cè)方飛向艦船；當(dāng)導(dǎo)彈以大角度俯沖時(shí)，導(dǎo)彈的高度變化比較大，導(dǎo)彈從艦船上方飛向艦船。這2 種姿態(tài)下的戰(zhàn)斗部破片動(dòng)態(tài)飛散區(qū)對(duì)艦船各部位的命中及毀傷效果也會(huì)有所不同，因此按照這2種姿態(tài)對(duì)彈道傾角進(jìn)行劃分。

（4）延時(shí)后限設(shè)定原則

由于前艦橋上分布有相控陣?yán)走_(dá)以及駕駛艙等關(guān)鍵設(shè)施，因此延時(shí)后限設(shè)定為發(fā)生距離跳變時(shí)刻至導(dǎo)彈飛過前艦橋中心的時(shí)間，防止導(dǎo)彈飛過前艦橋仍未起爆。

（5）起爆距離設(shè)定原則

起爆距離設(shè)定原則包含2 點(diǎn)：第1 點(diǎn)是起爆距離的設(shè)定應(yīng)盡可能地小。因?yàn)槠鸨嚯x越小，導(dǎo)彈起爆點(diǎn)距離艦船更近，破片命中數(shù)量更多，并且可以增加導(dǎo)彈觸發(fā)起爆的可能。第2 點(diǎn)是起爆距離的設(shè)定應(yīng)盡可能適應(yīng)不同的瞄準(zhǔn)點(diǎn)和脫靶量。在脫靶量較小時(shí)，導(dǎo)彈與艦船發(fā)生碰撞概率較大，所以即使起爆距離增加，導(dǎo)彈在空中起爆后仍可依靠彈體撞擊對(duì)艦船造成毀傷；在脫靶量較大時(shí)，存在導(dǎo)彈不能與艦船發(fā)生碰撞的彈道，因此起爆距離的設(shè)定需要盡可能保證這類彈道的毀傷效果。

4 毀傷等級(jí)劃分

當(dāng)導(dǎo)彈觸發(fā)起爆時(shí)，能夠依靠沖擊波、破片和導(dǎo)彈動(dòng)能對(duì)艦船造成理想的毀傷效果，所以對(duì)近炸起爆時(shí)破片對(duì)艦船的毀傷效果劃分毀傷等級(jí)。基于現(xiàn)有毀傷研究成果，將破片對(duì)艦船易損部位的毀傷效果劃分為如下3 個(gè)等級(jí)：

1 級(jí)：當(dāng)破片分布密度大于20 枚/m2時(shí)，能夠?qū)Υ驌魠^(qū)域造成重度毀傷。

2 級(jí)：當(dāng)破片分布密度為10～20 枚/m2時(shí)，能夠?qū)Υ驌魠^(qū)域造成中度毀傷。

3 級(jí)：當(dāng)破片分布密度為5～10 枚/m2時(shí)，能夠?qū)Υ驌魠^(qū)域造成輕度毀傷。

當(dāng)導(dǎo)彈發(fā)生觸發(fā)起爆，或?qū)椊ㄆ鸨蟮膹楏w部分繼續(xù)飛行與艦船相撞時(shí)，認(rèn)為導(dǎo)彈能對(duì)碰撞部位造成比1 級(jí)毀傷更劇烈的毀傷效果。

5 仿真條件設(shè)定

（1）交會(huì)方位角設(shè)定

將導(dǎo)彈和艦船目標(biāo)的交會(huì)方位角從艦首開始，以45°為間隔分為8 個(gè)象限，選取一側(cè)的5 個(gè)象限，每個(gè)象限內(nèi)按15°為間隔選取3 個(gè)交會(huì)方位角的彈道，第Ⅰ，Ⅴ象限選取2 個(gè)方位的彈道，如圖4 所示。

圖4 交會(huì)方位角各象限劃分示意圖Fig.4 Schematic diagram of rendezvous orientation

（2）瞄準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)定

當(dāng)導(dǎo)彈從第Ⅰ，Ⅴ象限與艦船交會(huì)時(shí)，瞄準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)定在艦船前艦橋中心位置；從第Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ象限與艦船交會(huì)時(shí)，瞄準(zhǔn)點(diǎn)分別設(shè)定在艦船前、后艦橋中心位置。

（3）脫靶信息設(shè)定

脫靶量分別設(shè)定為5，7 和10 m。脫靶方位從30°至330°，以60°為間隔。

（4）彈道傾角設(shè)定

彈道傾角按照小角度平飛和大角度俯沖2 種姿態(tài)分為2 類，分別設(shè)定為-20°和-50°。

（5）速度信息設(shè)定

導(dǎo)彈速度大小設(shè)定為1 000 m/s，速度方向與彈軸重合。由于艦船航速與導(dǎo)彈飛行速度不在一個(gè)量級(jí)，故認(rèn)為艦船目標(biāo)在海面靜止。

6 仿真結(jié)果及分析

對(duì)所選取的典型彈道按照上述起爆控制策略及仿真設(shè)定進(jìn)行計(jì)算，統(tǒng)計(jì)不同起爆距離下各典型彈道的起爆方式、破片總命中數(shù)量、有效破片命中數(shù)量、有效毀傷面積和有效破片密度。在統(tǒng)計(jì)結(jié)果時(shí)，以破片打擊區(qū)域的毀傷效果達(dá)到2 級(jí)毀傷作為有效毀傷的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)。

6.1 典型彈道起爆距離及毀傷效果分析

將典型彈道按照不同的瞄準(zhǔn)點(diǎn)、脫靶量、交會(huì)象限和彈道傾角進(jìn)行分組，通過仿真計(jì)算，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析后，得到以下結(jié)論：

（1）起爆距離對(duì)毀傷效果的影響

以瞄準(zhǔn)前艦橋中心，脫靶量7 m，第Ⅱ交會(huì)象限為例，在不同起爆距離下的毀傷效果如表1 所示。

由表1 可知，起爆距離越小，觸發(fā)起爆的概率越大，破片命中數(shù)量也越多。隨著起爆距離的增加，距離起爆的彈道數(shù)量在逐漸增加，平均總破片命中數(shù)、平均有效破片命中數(shù)量和平均有效破片密度均在逐漸減少。起爆距離的增加導(dǎo)致導(dǎo)彈的起爆點(diǎn)在彈道上與艦船的距離逐漸增加，使得破片命中數(shù)逐漸減少，破片分布也更加分散，所以有效破片密度在逐漸減少。

表1 瞄準(zhǔn)前艦橋中心、脫靶量7 m、第Ⅱ象限彈道不同起爆距離的毀傷效果Table 1 Damage effect under different detonation distance

其他瞄準(zhǔn)點(diǎn)與脫靶量情況下可以得到相同的結(jié)論，因此在選擇起爆距離時(shí)，應(yīng)該在保證導(dǎo)彈達(dá)到起爆條件的基礎(chǔ)上，選取最小的起爆距離，以獲得理想的毀傷效果。

以瞄準(zhǔn)前艦橋中心，交會(huì)方位角120°，彈道傾角-50°，脫靶方位150°，脫靶量為7 m 的彈道為例，在各自起爆距離分別為1 m 和3 m 時(shí)的毀傷效果如圖5，6 所示。圖中紅色區(qū)域?yàn)? 級(jí)毀傷區(qū)域，黃色區(qū)域?yàn)? 級(jí)毀傷區(qū)域，綠色區(qū)域?yàn)? 級(jí)毀傷區(qū)域，粉色圓圈為彈體碰撞點(diǎn)，黑色圓圈為破片命中位置，下同。

圖5 起爆距離1 m 時(shí)毀傷效果示意圖Fig.5 Damage effect when detonation distance is 1 meter

起爆距離1 m 時(shí)，導(dǎo)彈從艦船側(cè)方與艦船交會(huì)，起爆點(diǎn)位置位于前艦橋右前方，起爆方式為觸發(fā)起爆，彈體碰撞點(diǎn)位于相控陣?yán)走_(dá)艙。破片共命中3 194枚，有效破片共2 965 枚，能夠?qū)ο嗫仃嚴(yán)走_(dá)艙、駕駛艙、前艦橋前部和前艦橋下部造成1 級(jí)毀傷。

起爆距離3 m 時(shí)，起爆方式為距離起爆，彈體碰撞點(diǎn)位于相控陣?yán)走_(dá)艙。破片共命中1 621 枚，有效破片共1 387 枚，能夠?qū)ο嗫仃嚴(yán)走_(dá)艙、駕駛艙、前艦橋前部造成1 級(jí)毀傷。

圖6 起爆距離3 m 時(shí)毀傷效果示意圖Fig.6 Damage effect when detonation distance is 4 meters

（2）不同瞄準(zhǔn)點(diǎn)、脫靶量起爆距離差異

按照上述起爆距離設(shè)定原則，對(duì)不同瞄準(zhǔn)點(diǎn)和脫靶量的各組彈道設(shè)定起爆距離，起爆距離設(shè)定值如表2 所示。

由表2 可知：

表2 不同瞄準(zhǔn)點(diǎn)、脫靶量的起爆距離Table 2 Detonation distance of each group of trajectory under different aiming point and miss distance

1）起爆距離隨脫靶量的增加而增加

在脫靶量5 m 時(shí)，導(dǎo)彈很大概率與艦船發(fā)生碰撞，設(shè)定較小的起爆距離也能保證導(dǎo)彈達(dá)到起爆條件。隨著脫靶量增加，需要增加起爆距離，防止導(dǎo)彈在與艦船交會(huì)時(shí)因距離較遠(yuǎn)，達(dá)不到起爆條件而飛過目標(biāo)。

以瞄準(zhǔn)前艦橋中心，交會(huì)方位角90°，彈道傾角-20°，脫靶方位30°，脫靶量分別為5 m 和10 m 的彈道為例，在各自起爆距離分別為1 m 和3 m 時(shí)的毀傷效果如圖7，8 所示。

圖7 脫靶量5 m 時(shí)觸發(fā)起爆毀傷效果示意圖Fig.7 Damage effect of trigger initiation

脫靶量5 m 時(shí)，導(dǎo)彈從艦艇側(cè)方與艦艇交會(huì)，起爆點(diǎn)位置位于前艦橋上方，起爆方式為觸發(fā)起爆，彈體碰撞點(diǎn)位于照射雷達(dá)艙。破片共命中2 984枚，有效破片共2 667 枚，能夠?qū)︸{駛艙、照射雷達(dá)艙造成1 級(jí)毀傷。

圖8 脫靶量10 m 時(shí)距離起爆毀傷效果示意圖Fig.8 Damage effect of distance initiation

脫靶量10 m 時(shí)，導(dǎo)彈從艦艇側(cè)方與艦艇交會(huì)，起爆點(diǎn)位置位于前艦橋上方，起爆方式為距離起爆，無(wú)彈體碰撞點(diǎn)。破片共命中1 929 枚，有效破片共1 180 枚，能夠?qū)ξU、駕駛艙、照射雷達(dá)艙和前艦橋前部造成2 級(jí)及以上毀傷。

這2 種情況的起爆點(diǎn)位于前艦橋上部。脫靶量5 m 時(shí)，導(dǎo)彈撞擊在照射雷達(dá)艙發(fā)生觸發(fā)起爆，由于起爆位置周圍的阻擋，破片很集中，主要?dú)麉^(qū)域?yàn)檎丈淅走_(dá)和駕駛艙；脫靶量10 m 時(shí)，導(dǎo)彈無(wú)彈體碰撞點(diǎn)，導(dǎo)彈起爆位置距離駕駛艙上方更高，破片散布更加廣泛，主要?dú)麉^(qū)域?yàn)槲U、駕駛艙、照射雷達(dá)艙和前艦橋前部。

2）瞄準(zhǔn)點(diǎn)在前艦橋的起爆距離比瞄準(zhǔn)點(diǎn)在后艦橋時(shí)小

前艦橋體積較大并且上方立有桅桿，為一些從前艦橋上方飛過的彈道提供了起爆條件；后艦橋的體積小，高度低，當(dāng)導(dǎo)彈從后艦橋上方飛過時(shí)，只能增加起爆距離保證導(dǎo)彈能夠起爆。

以瞄準(zhǔn)后艦橋中心，交會(huì)方位角30°，彈道傾角-20°，脫靶量10 m，脫靶方位330°的彈道為例，在起爆距離7 m 時(shí)的毀傷效果如圖9 所示。

圖9 瞄準(zhǔn)后艦橋毀傷效果示意圖Fig.9 Damage effect when aiming point is rear bridge

導(dǎo)彈從艦船斜后方與艦船交會(huì)，起爆方式為距離起爆，起爆點(diǎn)位置位于后艦橋上方，無(wú)彈體碰撞點(diǎn)。因?yàn)槊摪辛枯^大，起爆距離7 m 時(shí)導(dǎo)彈才能達(dá)到起爆條件，破片能夠打擊的區(qū)域面積比較小，因此破片命中數(shù)量不多，主要集中于后艦橋的上表面，共命中714 枚，有效破片共453 枚，能夠?qū)笈灅蛟斐? 級(jí)毀傷。

3）存在距離跳變的彈道，可以設(shè)定較小的起爆距離，增加導(dǎo)彈觸發(fā)起爆的數(shù)量，并配合延時(shí)后限起爆保證導(dǎo)彈不會(huì)錯(cuò)過目標(biāo)，例如表2 中瞄準(zhǔn)前艦橋中心、脫靶量10 m、第Ⅰ象限的彈道，能夠有效提高毀傷效果。

以瞄準(zhǔn)前艦橋中心，交會(huì)方位角165°，彈道傾角-20°，脫靶量10 m，脫靶方位330°的彈道為例，在起爆距離1 m 時(shí)的毀傷效果如圖10 所示。

圖10 延時(shí)后限起爆毀傷效果示意圖Fig.10 Damage effect of delay time initiation

導(dǎo)彈從艦船斜前方與艦船交會(huì)，起爆方式為延時(shí)后限起爆，起爆點(diǎn)位置位于駕駛艙上方，彈體碰撞點(diǎn)位于前艦橋后部。破片的主要打擊區(qū)域是相控陣?yán)走_(dá)艙、駕駛艙的上方和照射雷達(dá)、桅桿的側(cè)方，破片共命中2 315 枚，有效破片共1 941 枚，能夠?qū)ο嗫仃嚴(yán)走_(dá)艙、駕駛艙、照射雷達(dá)艙、桅桿和前艦橋后部造成1 級(jí)毀傷。

6.2 自適應(yīng)起爆距離設(shè)定

實(shí)際作戰(zhàn)過程中，導(dǎo)彈不能準(zhǔn)確識(shí)別瞄準(zhǔn)點(diǎn)和脫靶信息，只能識(shí)別交會(huì)象限和彈道傾角，所以起爆距離的設(shè)定不能按照瞄準(zhǔn)點(diǎn)和脫靶量進(jìn)行分組，而只能依據(jù)交會(huì)象限和彈道傾角進(jìn)行分組?；谄鸨嚯x設(shè)定原則，通過對(duì)各組彈道在不同起爆距離下的毀傷效果進(jìn)行對(duì)比分析，制定了如表3 的自適應(yīng)起爆距離設(shè)定值。

根據(jù)表3 中設(shè)定的起爆距離，脫靶量10 m 的各組彈道的毀傷效果如表4，5 所示。

由表4，5 可知：在當(dāng)前設(shè)定起爆距離下，脫靶量10 m 的各組彈道的平均破片毀傷效果能夠?qū)ε灤斐芍辽? 級(jí)毀傷。對(duì)于脫靶量5 m 和7 m 的彈道，由于彈道距離艦船更近，并且導(dǎo)彈與艦船碰撞的概率更大，在當(dāng)前起爆距離下仿真計(jì)算的結(jié)果表明，其毀傷效果優(yōu)于脫靶量10 m 的彈道。因此，在導(dǎo)彈難以識(shí)別瞄準(zhǔn)點(diǎn)及脫靶量的情況下，可以采用表3中的起爆距離，以獲得理想的毀傷效果。

表3 兼顧不同瞄準(zhǔn)點(diǎn)、脫靶量的自適應(yīng)起爆距離設(shè)定值Table 3 Detonation distance of trajectory combining different aiming point and miss distance

表4 瞄準(zhǔn)點(diǎn)在前艦橋，脫靶量10 m，各組彈道起爆距離及毀傷效果Table 4 Detonation distance and damage effect when aiming point is front bridge and miss distance is 10 meters

表5 瞄準(zhǔn)點(diǎn)在后艦橋，脫靶量10 m，各組彈道起爆距離及毀傷效果Table 5 Detonation distance and damage effect when aiming point is rear bridge and miss distance is 10 meters

7 結(jié)論

本文針對(duì)防空導(dǎo)彈打擊水面艦船目標(biāo)時(shí)的工作特點(diǎn)，開展了防空導(dǎo)彈反艦起爆控制策略的研究。主要結(jié)論如下：

（1）提出了基于觸發(fā)起爆、距離起爆和延時(shí)后限起爆3 種起爆方式的自適應(yīng)起爆控制策略。

（2）通過仿真計(jì)算，對(duì)起爆距離進(jìn)行了研究，得出了起爆距離越小時(shí)毀傷效果越好、脫靶量越大時(shí)起爆距離越大、瞄準(zhǔn)后艦橋時(shí)比瞄準(zhǔn)前艦橋時(shí)起爆距離更大的結(jié)論，并設(shè)定了兼顧不同交會(huì)狀態(tài)的起爆距離。

（3）在設(shè)定的起爆距離下，仿真結(jié)果表明該策略能夠?qū)ε灤斐衫硐氲臍Ч?。通過這一研究，可以為拓展防空導(dǎo)彈的反艦作戰(zhàn)能力，提高武器使用效率提供技術(shù)支持。