武道，邢建恒，葉斌，孟凡飛，譚小軍，劉榮軍

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條磨損失效分析與工藝改進(jìn)

武道，邢建恒，葉斌，孟凡飛，譚小軍，劉榮軍

（杭州東華鏈條集團(tuán)有限公司，浙江 杭州 311102）

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條磨損伸長的問題頻發(fā)，本研究采用動(dòng)態(tài)測(cè)試、耐磨試驗(yàn)和浸泡試驗(yàn)的方法，旨在找到甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條磨損伸長的主要原因和解決方案。動(dòng)態(tài)測(cè)試結(jié)果顯示，甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條的受力與同排量汽油發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條受力沒有明顯差異，不是導(dǎo)致鏈條磨損伸長的主要原因。耐磨試驗(yàn)和浸泡試驗(yàn)結(jié)果顯示，甲醇不充分燃燒后，產(chǎn)生的甲酸和未燃甲醇降低機(jī)油粘度，導(dǎo)致銷軸和套筒之間不能建立足夠厚度的潤滑油膜，且甲酸會(huì)腐蝕加劇銷軸和套筒之間摩擦副的磨損，是正時(shí)鏈條磨損伸長的主要原因。在銷軸表面處理過程中，采用NH4I作為催化劑和滲劑中添加SiO2的方法能改善銷軸表面粗糙度和抗腐蝕性能，提升銷軸耐磨性能。

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)；正時(shí)鏈條；磨損

2019年，科技部、工信部等八部委聯(lián)合發(fā)布了關(guān)于在部分地區(qū)開展甲醇汽車應(yīng)用的指導(dǎo)意見，意見中指出要強(qiáng)化甲醇汽車產(chǎn)業(yè)合理布局，加快能源多元化和清潔能源汽車發(fā)展，推動(dòng)傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級(jí)[1]。國內(nèi)汽車企業(yè)已經(jīng)研發(fā)甲醇燃料發(fā)動(dòng)機(jī)多年，但是在研發(fā)和試驗(yàn)過程中發(fā)現(xiàn)，由于燃料發(fā)生變化，燃燒所產(chǎn)生的酸性物質(zhì)改變了機(jī)油的性狀[2]，為汽油或柴油發(fā)動(dòng)機(jī)所設(shè)計(jì)的正時(shí)鏈條不能適用于甲醇燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)油工況。有文獻(xiàn)表明甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)的零部件在甲醇和甲醇燃燒產(chǎn)物環(huán)境中會(huì)被腐蝕，從而發(fā)生腐蝕磨損[3-4]，并針對(duì)一些零部件提出了解決方案，但是甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條的磨損原理和解決方案始終沒有被系統(tǒng)解決。國內(nèi)某汽車制造廠嘗試采用銷軸滲鉻的方式改善耐磨性能，但沒有成功。在臺(tái)架試驗(yàn)和路試過程中，正時(shí)鏈條磨損伸長和斷裂的問題仍然頻發(fā)，甲醇汽車用戶深受其害。所以，分析正時(shí)鏈條磨損伸長的原因、提出解決正時(shí)鏈條磨損伸長的方案很重要。

1 甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)和正時(shí)鏈條簡介

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)與其它燃油發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)并無明顯差異，如圖1所示。正時(shí)鏈條的作用是從曲軸鏈輪傳遞動(dòng)力到排氣鏈輪和可變氣門正時(shí)（Variable Valve Timing，VVT），驅(qū)動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)的配氣機(jī)構(gòu)，使引擎進(jìn)、排氣門在適當(dāng)?shù)臅r(shí)候開啟或關(guān)閉，以保證發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸能夠正常地吸氣和排氣[5]。由于曲軸轉(zhuǎn)速最高會(huì)超過5500 r/min，且正時(shí)鏈條存在于發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部，不易更換，需要正時(shí)鏈條具備超高的耐磨性能，來滿足正時(shí)鏈條與發(fā)動(dòng)機(jī)等壽命的要求。

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)壽命為70萬公里，多用于出租車，對(duì)正時(shí)鏈條的耐磨壽命要求相比普通汽油車更高。滾子鏈由內(nèi)鏈板、外鏈板、套筒、滾子、銷軸組成，其磨損鉸鏈副存在于套筒和銷軸之間，在鏈條寬度相同的情況下，滾子鏈的磨損鉸鏈副承載面積明顯大于靜音鏈，所以滾子鏈從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)角度就擁有更好的耐磨性能[6]，其結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖1 甲醇燃料發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)示意圖

2 實(shí)測(cè)正時(shí)鏈條受力

設(shè)計(jì)制作了正時(shí)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)測(cè)試工裝，安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)中，隨發(fā)動(dòng)機(jī)一起搭載在臺(tái)架上。在發(fā)動(dòng)機(jī)真實(shí)工況中監(jiān)測(cè)正時(shí)鏈條的受力情況。發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)測(cè)試方案如圖3所示。

測(cè)試過程中分別在40℃、90℃、130℃油溫下，發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)載分別設(shè)定為空載，65%負(fù)載，滿載工況下，90 s內(nèi)，曲軸轉(zhuǎn)速從怠速勻加速到5500 r/min在40℃油溫，滿載工況下，正時(shí)鏈條受力最大，實(shí)測(cè)值為959 N。由于實(shí)測(cè)正時(shí)鏈條受力較小，比同排量汽油發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條受力更小，排除因正時(shí)鏈條受力大導(dǎo)致鏈條磨損伸長的可能性。正時(shí)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)測(cè)試數(shù)據(jù)如圖4所示。

圖2 滾子鏈結(jié)構(gòu)示意圖

圖3 發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)測(cè)試方案示意圖

3 甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油對(duì)鏈條磨損的影響

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)以甲醇作為主要燃料，在動(dòng)力性和排放性方面表現(xiàn)優(yōu)異，但是由于發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工況不斷在變化，甲醇燃料在燃燒室內(nèi)燃燒的程度也不同，在不充分燃燒的條件下，就會(huì)產(chǎn)生甲酸和未燃甲醇等非常規(guī)排放物。其反應(yīng)方程式為：

2CH3OH＋O2→2HCHO＋2H2O （1）

2HCHO＋O2→2HCOOH （2）

而甲酸和未燃甲醇進(jìn)入機(jī)油中以后，都會(huì)引起機(jī)油稀釋，降低機(jī)油粘度，從而導(dǎo)致銷軸和套筒之間不能建立足夠厚度的潤滑油膜[8-9]，引起銷軸和套筒之間的異常磨損，且甲酸會(huì)腐蝕加劇銷軸和套筒之間的磨損，引起正時(shí)鏈條磨損伸長，甚至磨損斷裂。分析甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)舊機(jī)油，證實(shí)了舊機(jī)油中存在甲酸和甲醇，甲酸含量約為0.03%，甲醇含量約為0.51%。

為了驗(yàn)證甲酸和甲醇對(duì)正時(shí)鏈條磨損性能的影響，設(shè)計(jì)了以機(jī)油中甲酸和甲醇含量作為唯一變量的驗(yàn)證試驗(yàn)。將同樣條件加工的正時(shí)鏈條分別搭載在兩臺(tái)封閉力流試驗(yàn)臺(tái)上，加載力均為3 kN，轉(zhuǎn)速均為3000 r/min，其中一臺(tái)采用5W-30機(jī)油潤滑作為對(duì)標(biāo)件，另外一臺(tái)采用5W-30機(jī)油添加3 g/L甲酸和5%甲醇來稀釋機(jī)油作為試驗(yàn)件。經(jīng)過600 h試驗(yàn)，結(jié)果表明，添加甲酸和甲醇的正時(shí)鏈條試驗(yàn)件磨損伸長率明顯大于對(duì)標(biāo)件，磨損伸長率如圖5所示，證明了甲酸和甲醇稀釋后的機(jī)油會(huì)降低正時(shí)鏈條的耐磨性能。

為了進(jìn)一步研究甲酸和甲醇對(duì)正時(shí)鏈條鉸鏈副的影響，設(shè)計(jì)了不同甲酸、甲醇含量機(jī)油溶液的浸泡試驗(yàn)。分別選用甲酸含量0.48%、0.64%、4.25%、12.75%、21.25%、100%的5W-30機(jī)油溶液和100%甲醇溶液，對(duì)銷軸進(jìn)行浸泡試驗(yàn)，每隔24 h取出檢測(cè)其表面粗糙度，試驗(yàn)結(jié)果顯示，在甲酸濃度達(dá)到0.64%時(shí)，銷軸表面的宏觀形貌和微觀形貌都有明顯被腐蝕的表征，銷軸表面粗糙度會(huì)在短時(shí)間內(nèi)明顯增大，導(dǎo)致銷軸的耐磨性降低。可見甲醇不充分燃燒產(chǎn)生的甲酸會(huì)影響鏈條摩擦副表面粗糙度，從而降低正時(shí)鏈條的耐磨性能，是甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條磨損加劇的重要原因。圖6、圖7為銷軸表面宏觀形貌和微觀形貌，表1為甲酸含量為0.64%的5W-30機(jī)油溶液浸泡試驗(yàn)結(jié)果。

圖5 甲酸和甲醇對(duì)正時(shí)鏈條磨損伸長率的影響

圖6 銷軸表面宏觀形貌

圖7 銷軸表面微觀形貌

4 正時(shí)鏈條優(yōu)化方案

甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)鏈條最需要攻克的技術(shù)難點(diǎn)是如何保證鏈條在酸性環(huán)境和機(jī)油稀釋環(huán)境下依然具備良好的耐磨性能，所以摩擦副的設(shè)計(jì)是鏈條設(shè)計(jì)的關(guān)鍵所在，需要重點(diǎn)考慮銷軸機(jī)油的腐蝕作用，并能適應(yīng)甲醇混入后套銷之間潤滑油膜減薄的工況。

表1 甲酸含量為0.64%的5W-30機(jī)油溶液浸泡試驗(yàn)結(jié)果

由于甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)正時(shí)鏈條的耐磨要求極高，故從目前行業(yè)內(nèi)通用的碳氮共滲、滲鉻、滲釩三種銷軸熱處理工藝中，選擇滲釩工藝作為基礎(chǔ)工藝進(jìn)行銷軸的耐磨性能優(yōu)化。滲釩的原理是在高溫條件下，滲劑中的釩元素向銷軸基體中擴(kuò)散，同時(shí)銷軸基體中的碳元素向表面擴(kuò)散，在銷軸基體表面形成釩的合金層，其主要反應(yīng)式如下：

NH4Cl→NH3＋HCl（氣體） （3）

8VCl2＋7C→V8C7↓＋8Cl2↑ （5）

銷軸表面滲層主要成分是碳釩化合物，沒有抵抗酸性腐蝕的能力。經(jīng)過多輪工藝試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在滲劑中加入SiO2，能使銷軸表面滲層中形成Si3N4，在酸性環(huán)境中具備良好的中和甲酸的能力，其反應(yīng)式如下：

Si3N4＋10H2O→3SiO2＋4NH3H2O （6）

NH3H2O+HCOOH→HCOONH4+H2O （7）

在滲釩過程中，使用碘化銨作為滲金屬的催化劑，具有較好的催化效果，能使?jié)B金屬反應(yīng)更充分，有效減少由于反應(yīng)不充分導(dǎo)致的滲層表面微觀缺陷的數(shù)量，從而降低銷軸表面粗糙度，即使套銷之間的潤滑油膜厚度減小，在一定程度內(nèi)銷軸和套筒之間仍然不會(huì)發(fā)生干摩擦，可以保持較好的耐磨性能[10-11]，從而提升銷軸適應(yīng)潤滑油膜降低的能力。如圖8、圖9所示，采用電鏡分析NH4Cl催化滲釩的銷軸和NH4I催化滲釩的銷軸，NH4I催化滲釩的銷軸表面微觀形貌明顯更優(yōu)[12]，且耐磨元素釩的含量更高，元素含量如表2所示。

圖8 銷軸微觀形貌

圖9 銷軸表面形貌

表2 電鏡能譜分析滲層元素含量

5 試驗(yàn)驗(yàn)證

根據(jù)前文所述工藝方案制作了正時(shí)鏈條，將改進(jìn)前后的正時(shí)鏈條搭載在同一臺(tái)封閉力流試驗(yàn)臺(tái)上，加載力為3 kN，轉(zhuǎn)速為3000 r/min，采用添加3 g/L甲酸和5%甲醇的5W-30機(jī)油作為潤滑油。經(jīng)過600 h試驗(yàn)，結(jié)果表明，改進(jìn)后鏈條在腐蝕環(huán)境下的耐磨性能明顯優(yōu)于改進(jìn)前鏈條，磨損伸長率如圖10所示，證明了上述改善方法針對(duì)甲酸和甲醇稀釋后的機(jī)油腐蝕磨損有較好的抵抗能力。

圖10 改善前后正時(shí)鏈條耐磨性能對(duì)比

為了進(jìn)一步驗(yàn)證改善效果，進(jìn)行了甲醇發(fā)動(dòng)機(jī)800 h耐久臺(tái)架試驗(yàn)，正時(shí)鏈條磨損伸長率為0.08%，表現(xiàn)出極佳的耐磨性能。本文所述技術(shù)方案的正時(shí)鏈條在市場上也表現(xiàn)出良好的質(zhì)量表現(xiàn)。

6 結(jié)論

（1）甲醇在不充分燃燒的條件下，產(chǎn)生的甲酸和未燃甲醇會(huì)降低機(jī)油粘度，從而導(dǎo)致銷軸和套筒之間不能建立足夠厚度的潤滑油膜，加劇銷軸和套筒之間的磨損，引起正時(shí)鏈條磨損伸長，甚至磨損斷裂；

（2）甲醇不充分燃燒產(chǎn)生的甲酸會(huì)影響鏈條摩擦副表面粗糙度，在甲酸濃度達(dá)到0.64%時(shí)，銷軸表面粗糙度會(huì)在短時(shí)間內(nèi)明顯增大，影響正時(shí)鏈條的耐磨性能；

（3）銷軸表面滲釩過程中，在滲劑中加入SiO2，能使銷軸具備良好的抗酸腐蝕能力；

（4）使用NH4I作為滲釩的催化劑，能有效減少由于反應(yīng)不充分導(dǎo)致的滲層表面微觀缺陷的數(shù)量，從而改善銷軸表面粗糙度，即使套銷之間的潤滑油膜厚度減小，在一定程度內(nèi)銷軸和套筒之間仍然不會(huì)發(fā)生干摩擦，可以保持較好的耐磨性能，從而提升銷軸適應(yīng)潤滑油膜降低的能力。

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Failure Analysis and Process Improvement of Timing Chain of Methanol Engine

WU Dao，XING Jianheng，YE Bin，MENG Fanfei，TAN Xiaojun，LIU Rongjun

( Hangzhou Donghua Chain Group Co., Ltd., Hangzhou 311102, China )

The wear and elongation of the methanol engine timing chain occur frequently. This study adopts the methods of dynamic test, wear test and immersion test to find out the main causes and solutions to these problems. The result of dynamic test shows that there is no significant difference in force between the methanol engine timing chain and the gasoline engine chain with the same displacement. So force is not the main cause of the problem. According to the results of wear test and immersion test, we found that the formic acid and unburned methanol produced by the incomplete combustion of the methanol reduce the viscosity of the oil, which results that the lubrication oil film between pin and bush is not thick enough. Meanwhile the formic acid will corrode the surface of the pin and bush and increase the wear. It is the main cause for the wear and elongation of the timing chain. In the process of pin surface treatment, we suggest to use NH4I as a catalyst and to add SiO2into infiltrating agent, which can improve the surface roughness and corrosion resistance of the pin, so as to improve the wear resistance.

methanol engine；timing chain；wear

U464

A

10.3969/j.issn.1006-0316.2022.08.004

1006-0316 (2022) 08-0018-06

2022-01-13

武道（1989－），男，湖南瀏陽人，碩士研究生，工程師，主要研究方向?yàn)槠嚢l(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)系統(tǒng)，E-mail：dhwudao@126.com。