半浸槳工作時的特殊工作環(huán)境及其水動力特性的研究一直是研究工作中的難點，即便是試驗研究，也由于試驗精度限制、尺度效應(yīng)、邊界干擾等不利因素的存在，并不能將半浸槳的敞水性能測試得十分準(zhǔn)確.Seyyedi等在愛爾蘭進(jìn)行了841-B半浸槳的敞水試驗，得到的試驗結(jié)果與Olofsson試驗的推力和轉(zhuǎn)矩系數(shù)進(jìn)行比對，盡管二者隨進(jìn)速變化的趨勢有較好的一致性，但是推力和轉(zhuǎn)矩系數(shù)在高進(jìn)速時存在較大的誤差.隨著近幾年計算流體力學(xué)技術(shù)的發(fā)展，國外學(xué)者Yari等以及國內(nèi)學(xué)者任振等采用數(shù)值模擬的方法，建立了較為完整的數(shù)值模擬手段，分別研究了浸深比、斜流角、雙槳耦合效應(yīng)等對半浸槳水動力特性的影響機(jī)理以及半浸槳工作過程中的流固耦合機(jī)理，為半浸槳在實際工程中的應(yīng)用提供了技術(shù)指導(dǎo).

式中Y表示輸出變量，K 和 L分別代表資本與勞動投入變量(輸入變量)，t表示時期，而A(t)表示TFP在時期t的水平。

但是在對半浸槳進(jìn)行水動力特性預(yù)報的過程中，一方面存在計算量較大的問題；另一方面，數(shù)值模擬的過程中，預(yù)報值的推力系數(shù)偏小，轉(zhuǎn)矩值偏大，使得數(shù)值模擬方法獲得的效率值偏小.因此，近些年Nasrin等采用數(shù)值模擬的方法，對半浸槳的杯型切面的入水過程進(jìn)行水動力數(shù)值模擬，驗證了隨著進(jìn)速系數(shù)的不斷增加，半浸槳杯型切面的通氣腔會不斷向隨邊方向移動的現(xiàn)象.但是，這些學(xué)者在模擬半徑為的半浸槳杯型切面入水的過程中，所采用的剖面一般為半浸槳的0.7無因次半徑處的有效剖面.然而，隨著半浸槳杯型切面的無因次半徑位置選擇的不同，不僅杯型切面的幾何結(jié)構(gòu)形式會產(chǎn)生差異，其垂向的入水速度也會產(chǎn)生較大差異.因此，還需要進(jìn)一步研究半浸槳杯型切面的切面位置對其入水過程的影響.

亞蘭阿姨這番“人、樹之喻”，似乎是我所見聞過的評人之論中，最新穎獨特的了。也希望當(dāng)今之人，能對上代知識文化者的經(jīng)驗見地有所借鑒。

本文采用RANS方法，并結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)-湍流模型、流體體積(VOF)方法以及重疊網(wǎng)格技術(shù)，對半徑為的半浸槳在06、07及08處的半浸槳杯型切面入水過程進(jìn)行數(shù)值模擬，最終得到不同工況下的水動力特性、自由液面形式、通氣腔形式、流場形式以及表面壓力分布等，并分析了半浸槳切面位置對其水動力特性的影響機(jī)理.

1 計算前處理

1.1 模型參數(shù)

選取小底升角楔形體以30 m/s的速度入水的工況進(jìn)行數(shù)值模擬方法和半解析方法之間的驗證.在劃分好與1.3節(jié)相同的網(wǎng)格模型后，監(jiān)測如圖4所示的點和′點壓力值的時歷曲線，并將數(shù)值模擬結(jié)果與半解析方法、Oger等的數(shù)值模擬方法進(jìn)行比對，結(jié)果如圖5所示，圖中′為測點所受壓強(qiáng).

1.2 計算工況設(shè)置

本文計算的半浸槳杯型切面入水過程中的進(jìn)速系數(shù)、橫向受力系數(shù)、垂向受力系數(shù)以及效率的定義如下：

(1)

(2)

(3)

(4)

式中：為進(jìn)速；為轉(zhuǎn)速；為直徑；、分別為二維杯型切面的向、向受力；為水的密度；為25網(wǎng)格的向計算域厚度；和分別為進(jìn)速和切向速度；和分別為三維半浸槳受力的推力系數(shù)和轉(zhuǎn)矩系數(shù).

根據(jù)已有的計算經(jīng)驗可知，半浸槳工作狀態(tài)的轉(zhuǎn)速大小為 2 254 r/min，進(jìn)速系數(shù)的范圍為0.7～1.3.因此，通過換算，可以計算出0.6、07及08無因次半徑處的半浸槳杯型切面入水過程中的垂向速度分別為17.69、20.64 及23.59 m/s.在數(shù)值模擬的過程中，通過不斷改變來流速度的大小，可以改變進(jìn)速系數(shù)的大小.

鄱陽湖區(qū)二期防洪工程是在鄱陽湖治理一期工程的基礎(chǔ)上，為進(jìn)一步解決鄱陽湖區(qū)防洪問題而進(jìn)行的一項工程。從1998年開始，先后實施了四個單項工程、第五個單項工程和第六個單項工程，簡述如下：

1.3 計算模型設(shè)置

..計算域網(wǎng)格劃分 本文采用2.5的方式建立計算網(wǎng)格，即建立一種垂向尺度較小的三維六面體形式的網(wǎng)格，由于重疊網(wǎng)格區(qū)域在數(shù)值模擬的過程中會垂向運動且該物理模型存在自由液面，所以需要對重疊網(wǎng)格區(qū)域、重疊網(wǎng)格運動域以及自由液面處的網(wǎng)格尺度進(jìn)行加密，網(wǎng)格的劃分方式如圖2所示.

當(dāng)選取的半浸槳杯型剖面位置不同時，一方面杯型剖面的結(jié)構(gòu)形式不同，尤其是隨邊位置的差異；另一方面垂直入水速度的大小之間的差異，會使得葉剖面入水時的流場特性產(chǎn)生一定差異，而流場特性的差異一般會影響杯型剖面表面的壓力分布，進(jìn)而影響杯型剖面入水過程的敞水特性以及通氣特性.因此，對其流場特性的研究十分重要.不同位置的杯型剖面在不同通氣狀態(tài)時的速度云圖如圖10～12所示，圖中’為速度幅值的大小.

護(hù)理人員要密切監(jiān)測患者病情變化,對患者的疼痛部位、持續(xù)時間及緩解方式做好詳細(xì)記錄,必要時24h監(jiān)測患者血壓、心率等生命體征。用藥過程注意藥物療效及不良反應(yīng),對于冠心病合并心絞痛患者而言,其需要長期服藥才能控制病情,而老年患者因生理機(jī)能退化,記憶能力下降,服藥依從性差,常會產(chǎn)生不按醫(yī)囑服藥,不配合治療等情況。因此,護(hù)士應(yīng)該耐心、仔細(xì)的將冠心病合并心絞痛的治療機(jī)制講予患者聽,讓其了解用藥的重要性,提高患者用藥依從性,提高患者治療效果。

1.4 數(shù)值模擬的驗證

選定的計算模型是半徑為的841-B型螺旋槳在0.6、07、08位置處的杯型剖面.圖1為半浸槳模型和不同切面對應(yīng)位置的杯型剖面形式，其中為無因次半徑；表1為841-B型半浸槳的具體模型參數(shù).

觀察圖5中楔形體高速入水的抨擊壓力曲線可以發(fā)現(xiàn)，相較于其他已有的數(shù)值模擬方法，現(xiàn)有數(shù)值模擬方法能夠獲得較為精準(zhǔn)的結(jié)果.在不同測點的壓力值比對方面，本文采用的數(shù)值模擬手段同半解析法得到的結(jié)論十分近似，尤其在<0.001 5 s時，無論是壓力還是壓力演變趨勢，數(shù)值模擬的結(jié)果均與半解析解相差無幾.但是隨著楔形體入水深度的不斷增加，自由液面附近液滴的飛濺狀態(tài)以及自由液面的形式會發(fā)生較為劇烈的變化，進(jìn)而使得不同數(shù)值模擬方式及半解析解法的精度有所下降.但從受力趨勢來看，本文數(shù)值模擬所得結(jié)果優(yōu)于其他已有數(shù)值模擬方法.

2 計算結(jié)果

2.1 自由液面形式及通氣形式的變化

為了得到不同切面位置的半浸槳杯型切面入水過程中氣腔隨進(jìn)速大小的發(fā)展趨勢，按照圖6的方式提取了通氣腔的長度和厚度，得到不同切面位置下通氣腔的無因次長度()和無因次厚度()隨進(jìn)速系數(shù)的變化趨勢，如圖7所示.除此之外，將0° 斜流角工況下的不同無因次半徑位置處杯型剖面入水過程的自由液面形式進(jìn)行比對，對比結(jié)果如圖8所示.

由圖3可知，相較于網(wǎng)格1的計算結(jié)果，另外兩種網(wǎng)格在數(shù)值模擬的過程中有非常相近的受力結(jié)果.因此為了提高計算效率，本文選擇網(wǎng)格數(shù)為 824 416 的網(wǎng)格2.

除此之外，由圖9所示，隨著杯型剖面位置選擇的不同，即越接近葉梢位置，橫向力系數(shù)和效率會越大，垂向力系數(shù)相差不大.這是由于半浸槳運行時的轉(zhuǎn)速是一定的，而剖面位置越接近其梢部，線速度就會越大，即杯型剖面垂直入水的速度也越大.而垂直入水的速度越大，會影響到剖面吸力面與壓力面兩側(cè)的流體流動速度，使得兩側(cè)的壓力差增大，影響到其橫向受力大小，使其橫向受力增大.但是由于壓力的垂向分量較小，使得剖面位置對垂向受力的影響不大.根據(jù)式(4)可知，敞水效率與半浸槳杯型剖面入水過程的橫向受力和垂向受力之比成正相關(guān)，敞水效率也會隨著杯型剖面所選取的位置越接近梢部而增大.但是另一方面，隨著進(jìn)速系數(shù)的不斷增大，在這幾個杯型切面入水均達(dá)到部分通氣狀態(tài)時，它們之間橫向受力的差距十分微小.

2.2 敞水特性分析

為了比較不同位置的剖面對半浸槳杯型剖面入水過程的敞水特性的影響，對=0.6，0.7，0.8時的橫向力系數(shù)、垂向力系數(shù)以及敞水效率進(jìn)行比對，如圖9所示.

通過圖9可知，無論杯型剖面的位置如何選擇，其入水過程的橫向力系數(shù)、垂向力系數(shù)都會在過渡狀態(tài)下產(chǎn)生比較大的波動，并在部分通氣狀態(tài)后隨著進(jìn)速系數(shù)的增加而降低；而效率曲線則都在較大的進(jìn)速系數(shù)位置處達(dá)到峰值，并在達(dá)到峰值后隨進(jìn)速的不斷增加而降低.

而根據(jù)杯型剖面位置選擇的不同，其完全通氣狀態(tài)和部分通氣狀態(tài)之間的過渡狀態(tài)發(fā)生時的進(jìn)速系數(shù)以及效率峰值位置的進(jìn)速系數(shù)會有所差異.具體而言，隨著杯形剖面選擇的位置越接近葉梢，力的較大波動發(fā)生時的進(jìn)速系數(shù)會較大；而0.6杯型剖面的最大效率發(fā)生在進(jìn)速系數(shù)為1.1附近，0.7和08杯型剖面的最大效率發(fā)生在進(jìn)速系數(shù)為1.2附近.造成該現(xiàn)象的原因如2.1節(jié)的分析，即杯型剖面的位置越接近梢部，完全通氣狀態(tài)與部分通氣狀態(tài)之間的過渡狀態(tài)會更趨向于發(fā)生在一個較大的進(jìn)速系數(shù)位置，從而對完全通氣狀態(tài)和部分通氣狀態(tài)的轉(zhuǎn)變形成一個滯后作用，而當(dāng)杯型剖面達(dá)到過渡狀態(tài)時，其橫向力系數(shù)及垂向力系數(shù)會發(fā)生較大的波動.除此之外，不同位置杯型切面入水過程的效率峰值也會隨著切面位置接近葉梢而發(fā)生一定滯后作用.

HIV屬于病毒科慢病毒屬中的人類慢病毒組，為直徑100～120 nm球形顆粒，由核心和包膜兩部分組成。核心由衣殼蛋白（CA，p24）所組成，衣殼內(nèi)包括兩條完全一樣的病毒單股正鏈RNA、核殼蛋白（NC）和病毒復(fù)制所必需的酶類，含有反轉(zhuǎn)錄酶 （RT，p51/p66）、 整合酶 （IN，p32） 和蛋白酶（PR，p10）。病毒的最外層為包膜，來源于宿主細(xì)胞膜的膜質(zhì)結(jié)構(gòu)，其中嵌有外膜糖蛋白gp120和跨膜糖蛋白gp41；包膜結(jié)構(gòu)之下的是基質(zhì)蛋白（MA，p17），形成一個病毒內(nèi)殼。

通過觀察圖7發(fā)現(xiàn)，在進(jìn)速系數(shù)較小時，3種切面位置的杯型切面在入水的情況下，通氣腔均有較大的長度和厚度，而隨著半浸槳杯型切面入水過程中進(jìn)速的不斷增加，該通氣腔的長度和厚度均有所減小，即發(fā)生如圖8所示的通氣腔隨著進(jìn)速的不斷提高而向隨邊方向收縮的現(xiàn)象.總體而言，相對于0.6和08位置的半浸槳的杯型切面而言，0.7位置的半浸槳杯型切面在入水過程中形成的通氣腔的厚度以及部分通氣狀態(tài)情況下的通氣腔長度均較大，即半浸槳的有效切面通氣現(xiàn)象的程度較為嚴(yán)重.從圖7(a)可以看出，在完全通氣狀態(tài)過渡到部分通氣狀態(tài)的過程中，通氣腔的長度會在某一進(jìn)速系數(shù)下大幅度收縮.除此之外，隨著無因次半徑的位置不斷接近半浸槳的葉梢，該通氣腔劇烈收縮發(fā)生時的進(jìn)速系數(shù)會有所增大，即通氣腔的劇烈收縮過程會有一定程度的滯后.相同的結(jié)果可以在圖8中顯示，如圖8(a)所示，當(dāng)進(jìn)速系數(shù)為0.8，=0.7，0.8時，會達(dá)到完全通氣狀態(tài)；而當(dāng)=0.6時，為部分通氣狀態(tài).如圖8(b)所示，在半浸槳杯型剖面入水過程的進(jìn)速系數(shù)為0.9時，=0.6，0.7處的半浸槳杯型剖面的通氣狀態(tài)已經(jīng)達(dá)到部分通氣狀態(tài)，而=0.8半浸槳杯型剖面處的通氣狀態(tài)則仍處于過渡狀態(tài).

2.3 流場特性分析

..網(wǎng)格收斂性分析 為了驗證網(wǎng)格的無關(guān)性，本文取3種加密形式的網(wǎng)格：網(wǎng)格1，網(wǎng)格數(shù)為 634 501；網(wǎng)格2，網(wǎng)格數(shù)為 824 416；網(wǎng)格3，網(wǎng)格數(shù)為 1 085 275.計算0.7位置的杯型切面在進(jìn)速系數(shù)為0.8時的工況，并比較其橫向力和垂向力隨時間()變化的曲線，如圖3所示.

本研究也有一定的局限性：首先，本研究為回顧性研究，本身存在潛在的偏倚；其次，本研究為單中心、鼻咽癌好發(fā)地區(qū)收集的病例，這可能影響模型的廣泛適用性，因此需要進(jìn)一步多中心、多地區(qū)數(shù)據(jù)收集驗證。

隨邊壓力面附近的流速高速區(qū)在完全通氣狀態(tài)下，無論杯型切面的剖面位置如何選取，其面積大小幾乎相同，而通過分析完全通氣狀態(tài)下半浸槳杯型切面吸力面附近的通氣腔的面積分布可知，覆蓋整個吸力面表面的通氣腔的面積非常大，流速非常快，可以進(jìn)一步影響到與其相鄰的隨邊壓力面附近的流場分布，增大該區(qū)域的面積.因此，在完全通氣狀態(tài)下，無論半浸槳杯型剖面的剖面位置如何選取，其壓力面隨邊附近的高速區(qū)面積變化不大.但是隨著進(jìn)速系數(shù)的增加，在半浸槳杯型切面的入水過程達(dá)到部分通氣狀態(tài)后，該壓力面隨邊的高速區(qū)面積隨著剖面位置選擇的不同會發(fā)生相當(dāng)大的變化.具體而言，在部分通氣狀態(tài)下，隨著杯型切面的位置選擇越接近葉梢，這個壓力面隨邊附近的高速區(qū)會有所縮小.這是由于半浸槳杯型剖面的入水過程達(dá)到部分通氣狀態(tài)后，不同切面的通氣腔縮小的程度會有所差異，進(jìn)而影響到通氣腔的大小以及自由面的抬升程度.而在過渡狀態(tài)，氣腔在吸力面的分布不穩(wěn)定，不僅會在壓力面隨邊附近形成高速區(qū)，在吸力面的導(dǎo)邊處也會形成面積較小的高速區(qū).相較于壓力面隨邊位置的高速區(qū)面積變化的差異，吸力面導(dǎo)邊附近的低速區(qū)面積隨杯型剖面的選擇位置而產(chǎn)生的差異則較小.

2.4 表面壓力分布特性分析

半浸槳不同剖面位置的杯型剖面在入水過程中的流場特性存在相當(dāng)大的差異，反映到杯型剖面在入水過程中的周圍壓力分布，進(jìn)而影響到其壓力面和吸力面之間的壓力差值.使得不同位置的杯型剖面在入水過程中的橫向受力和垂向受力產(chǎn)生了如圖9所示的變化趨勢.為了進(jìn)一步研究不同剖面位置的壓力分布特性，提取了不同通氣狀態(tài)下的半浸槳杯型切面的壓力分布，如圖13～15所示.

通過比對圖10～12可以發(fā)現(xiàn)，盡管杯型切面的剖面位置的選取有所差異，但無論是完全通氣狀態(tài)、部分通氣狀態(tài)還是過渡狀態(tài)的流場分布特性均具有相似之處，即無論杯型切面的位置如何選擇，其導(dǎo)邊位置的低速區(qū)、隨邊壓力面附近的高速區(qū)以及氣腔中空氣流動的高速區(qū)均存在.而在速度場中，杯型切面位置選擇的差異主要反映在由于垂直入水時的速度不同而造成的這幾個高速區(qū)以及低速區(qū)的面積大小分布.

另一方面，B公司亦可采取制作經(jīng)銷商評估表的形式，列出可用于風(fēng)險和績效評估的項目及每個項目的打分建議，由公司業(yè)務(wù)人員和區(qū)域經(jīng)理每月針對經(jīng)銷商的表現(xiàn)進(jìn)行打分上報，同時對于主動暴露風(fēng)險的業(yè)務(wù)人員予以一定金額的獎勵。通過打分表的指標(biāo)提醒業(yè)務(wù)人員，在經(jīng)銷商績效管理中應(yīng)該關(guān)注哪些點，鼓勵業(yè)務(wù)人員通過趨勢分析提前發(fā)現(xiàn)經(jīng)銷商在哪些指標(biāo)上存在潛在風(fēng)險，進(jìn)行提前預(yù)防和解決。

通過觀察圖13所示的杯型剖面完全通氣狀態(tài)下的表面壓力分布可知，在壓力面上，0.6處杯型切面的壓力值較小，而在0.7位置，壓力面的壓力值會有較大程度提升，但是若杯型切面的位置更接近梢部，即0.8的位置，這個壓力值的提升程度會大大減小.而在達(dá)到了部分通氣狀態(tài)后(見圖14)，由于通氣腔會有所收縮，所以吸力面的壓力分布不會如圖13一樣均為大氣壓的值，而是會在導(dǎo)邊附近發(fā)生不同程度的壓力下降現(xiàn)象.對于過渡狀態(tài)的壓力分布，可以通過圖15看出，杯型剖面吸力面通氣腔的大小有所差異，使得吸力面的壓力分布同杯型剖面的位置選取有較大差異.

通過圖14可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)杯型切面的入水過程達(dá)到部分通氣狀態(tài)后，無論杯型切面的位置如何選擇，其導(dǎo)邊附近的橫向受力會與半浸槳的推力方向相反，進(jìn)而使得半浸槳的杯型剖面在高進(jìn)速情況下所產(chǎn)生的充當(dāng)推力的橫向受力減小，也正因如此，在達(dá)到部分通氣狀態(tài)后，其橫向受力的大小會隨著進(jìn)速的增加而大大減小.盡管不同剖面位置的壓力分布有所差異，但是整體來看，充當(dāng)推力的合力大小和與推力相反的力的大小的差值幾乎相同，使得在高進(jìn)速的情況下，半浸槳杯型切面所受的橫向力大小幾乎相同.

而從圖15所反映出來的過渡狀態(tài)下半浸槳杯型剖面的壓力可以看出，由于不同位置杯型剖面入水過程中的壓力面附近的自由液面的抬升程度幾乎相同，所以壓力面的壓力分布在過渡狀態(tài)下沒有較大的差異.但是，過渡狀態(tài)吸力面上通氣腔的不穩(wěn)定性，一方面使得吸力面的通氣腔分布有所差異，導(dǎo)致通氣腔的壓力值有所差異；另一方面，影響了流場的流動方式，進(jìn)一步使得水動力特性產(chǎn)生了一定差異，影響吸力面上的壓力分布.

3 結(jié)論

采用數(shù)值模擬的方法，對不同無因次半徑切面位置半浸槳杯型切面的入水過程進(jìn)行了有關(guān)水動力特性以及通氣特性的分析，通過對比不同無因次半徑位置的杯型切面入水過程的敞水特性、流場特性、通氣腔分布形式以及表面壓力的分布特性，對不同切面位置對半浸槳杯型切面入水過程的影響機(jī)理進(jìn)行了分析，得到如下結(jié)論.

(1) 對于841-B型號的半浸槳，其有效切面為0.7位置的杯型切面，相較于0.6位置的切面以及0.8位置的切面而言，有效切面入水過程形成的通氣腔的厚度以及部分通氣狀態(tài)情況下的通氣腔長度均較大，即半浸槳有效切面通氣現(xiàn)象的劇烈程度更加明顯.因此在半浸槳剖面設(shè)計的過程中，其有效剖面的形式設(shè)計優(yōu)劣會對半浸槳的通氣特性有較大影響，設(shè)計時應(yīng)著重考量.

與全國其他地方戲劇如東北二人轉(zhuǎn)、河南豫劇等相比，呂劇文化發(fā)展伴有許多困難和問題，發(fā)展相對滯后。面對巨大危機(jī)和挑戰(zhàn)，呂劇在新時期新形勢下何去何從？答案只有一個，出路只有創(chuàng)新。在新時期，宣傳做大呂劇文化要走多元創(chuàng)新之路，主要應(yīng)從呂劇宣傳推介、人才培養(yǎng)、精品創(chuàng)編、表演水平和舞臺設(shè)計等多個方面著手。

(2) 隨著半浸槳杯型切面位置逐漸接近半浸槳的梢部，完全通氣狀態(tài)與部分通氣狀態(tài)之間的過渡狀態(tài)會更趨向于發(fā)生在一個較大的進(jìn)速系數(shù)位置，即會對完全通氣狀態(tài)和部分通氣狀態(tài)的轉(zhuǎn)變形成一個滯后作用.除此之外，隨著無因次半徑剖面位置越靠近梢部，橫向力系數(shù)和效率會越大，垂向力系數(shù)相差不大.

(3) 杯型剖面結(jié)構(gòu)形式的不同，尤其是隨邊位置的差異，且垂直入水的速度大小之間的差異，使得葉剖面入水時的流場特性具有一定差異，進(jìn)而導(dǎo)致不同切面位置的杯型切面在入水過程中表面壓力分布的形式發(fā)生改變，進(jìn)而影響到不同切面位置半浸槳杯型切面入水過程中的橫向力系數(shù)以及垂向力系數(shù)的大小.