趙保 薄 柯 古純霖 黃強(qiáng)華,2
(1.中國(guó)特種設(shè)備檢測(cè)研究院 北京 100029)
(2.國(guó)家市場(chǎng)監(jiān)管重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(氫能儲(chǔ)運(yùn)裝備安全) 北京 100029)
21世紀(jì)是氫能等清潔能源的時(shí)代,以氣態(tài)高壓氫為動(dòng)力的燃料電池汽車也被視作未來(lái)清潔、高能效商用車輛的發(fā)展方向[1]。塑料內(nèi)膽氣瓶(又稱IV型氣瓶)由于高容重比、高儲(chǔ)氫密度的優(yōu)勢(shì),已經(jīng)成為氫燃料電池汽車上的核心儲(chǔ)氫裝備。
IV型氣瓶的內(nèi)膽材料一般采用熱塑性聚合物,如高密度聚乙烯(HDPE)、尼龍(PA6、PA11)等,主要起密封作用,其優(yōu)點(diǎn)是重量輕、易加工成型、耐酸堿腐蝕,但是在高壓氫氣作用下,會(huì)產(chǎn)生氫滲透現(xiàn)象。由于車載儲(chǔ)氫氣瓶長(zhǎng)期在相對(duì)密閉的空間中使用,容易產(chǎn)生氫聚集,增加車輛運(yùn)行的風(fēng)險(xiǎn),因此對(duì)于IV型氣瓶來(lái)說,選擇優(yōu)質(zhì)的內(nèi)膽材料來(lái)控制氫滲透是氣瓶制造的關(guān)鍵技術(shù)之一。
研究表明[2-8],儲(chǔ)氫氣瓶?jī)?nèi)膽的氫滲透性受材料特性、加工成型、外部環(huán)境等因素的影響,不同內(nèi)膽材料的氫滲透特性存在差別,而且內(nèi)膽材料多用于高壓和高低溫工況,對(duì)基于常溫低壓工況的氣-固滲透理論并不完全適用,內(nèi)膽材料滲透性與氣瓶氫滲透的關(guān)聯(lián)關(guān)系也不明確。本文通過探討高壓氫滲透特性的內(nèi)在機(jī)理,結(jié)合現(xiàn)有的氣-固滲透理論總結(jié)了影響滲透性的因素,并簡(jiǎn)要介紹了內(nèi)膽材料氫滲透的測(cè)試方法和國(guó)內(nèi)外相關(guān)領(lǐng)域的研究成果,建議應(yīng)在材料性能、測(cè)試方法、試驗(yàn)裝置等方面開展深入研究,并結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù)和理論分析,探索適用于高壓氫工況的材料滲透測(cè)試方法和評(píng)價(jià)指標(biāo),以期實(shí)現(xiàn)內(nèi)膽材料選材和測(cè)試的標(biāo)準(zhǔn)化,更好地推動(dòng)車載儲(chǔ)氫裝備以及氫燃料電池汽車技術(shù)進(jìn)步。
一般的,根據(jù)早期的研究[4-5],在假定材料是均勻的、溫度恒定的基礎(chǔ)上,將氣體分子滲透聚合物材料的過程可以分為幾個(gè)階段,如圖1所示。氣體分子在內(nèi)膽厚度方向的滲透行為可以更簡(jiǎn)單地描述成“氣體分子在塑料內(nèi)膽一側(cè)壁面被吸附或溶解→聚合物內(nèi)部按濃度梯度擴(kuò)散→在另一側(cè)壁面上蒸發(fā)(又稱解吸附)”。即把滲透過程分解為氣體分子在氣-固界面的溶解滲透過程以及氣體分子在固體材料內(nèi)部的擴(kuò)散滲透過程。
圖1 氫氣從內(nèi)膽壁面滲透過程原理示意
對(duì)于材料厚度為δ,兩側(cè)壓差為(pM-pv)的氫氣滲透過程可以描述為:
式中:
J——?dú)錃鉂B透量,mol/s;
Pe——滲透率,mol/(m·s·Pa);
D——擴(kuò)散系數(shù),m2/s;
S——溶解系數(shù),mol/ (m3·Pa)。
也即滲透率等于溶解系數(shù)和擴(kuò)散系數(shù)的乘積。
1)氫氣在材料壁面的滲透過程可以理解為在一定壓力和濃度下氣-固界面氣體分子吸附性。理想的吸附狀態(tài)可以用亨利定律進(jìn)行描述[4]。而實(shí)際上,內(nèi)膽材料在微納米尺度的形態(tài)表現(xiàn)為大量的缺陷、夾雜物和不同的相并形成孔隙、空隙和裂縫,構(gòu)成多相體系,使得氫氣能夠在分壓和濃度梯度作用下形成壁面吸附。Klopffer M H[6]總結(jié)了早期關(guān)于氣-固界面溶解的理論關(guān)系模型,包括描述理想溶解過程的亨利模型、微孔或高無(wú)機(jī)物填充的langmuir模型,對(duì)前兩者線性疊加的Dual模型,描述溶解度系數(shù)與壓力變化關(guān)系的Flory-Huggins模型,以及將Langmuir模型和 Flory-Huggins模型組合的BET模型等。而實(shí)際上,多相體系構(gòu)成的滲透模型很難用單一性模型來(lái)表示,必須把材料系統(tǒng)的性質(zhì)作為一個(gè)整體來(lái)研究,并需要對(duì)所選模型進(jìn)行修正。
2)氫氣在材料內(nèi)部滲透過程可以理解為氫分子在材料內(nèi)部從高濃度向低濃度的擴(kuò)散過程。研究表明[7-8],氫氣分子擴(kuò)散速率與擴(kuò)散劑的濃度梯度成正比。聚合物基材料的微觀相形態(tài)一般分結(jié)晶區(qū)(晶體)和非結(jié)晶區(qū)(無(wú)定形相),氣體分子在材料內(nèi)部的滲透性取決于非結(jié)晶區(qū),原因是分子擴(kuò)散運(yùn)動(dòng)屬于熱力學(xué)行為,必然沿著能量最低的路徑進(jìn)行,而非結(jié)晶區(qū)結(jié)構(gòu)松散易形成能量較低的擴(kuò)散路徑,有利于氫分子傳遞和擴(kuò)散。擴(kuò)散過程的物理模型有描述穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散的菲克第一定律,描述非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散的菲克第二定律,以及同時(shí)考慮材料內(nèi)應(yīng)力和熱梯度的ABAQUS模型[7],此外,在實(shí)際材料成型過程中,由于填充和改性能夠一定程度改善材料的微觀相形態(tài),氣體擴(kuò)散作用一定程度上受到阻礙,進(jìn)而降低了材料的滲透性[9]。
影響內(nèi)膽材料氫滲透特性的因素一般可以歸納為材料本體因素和外部因素,并且這些因素之間往往存在相互關(guān)系。
1)化學(xué)組成。聚合物基體的化學(xué)組成對(duì)滲透過程的影響體現(xiàn)在分子基團(tuán)對(duì)氣體小分子的吸附性,研究表明[7],親水性基體分子對(duì)極性分子的吸附性強(qiáng)于對(duì)非極性分子的。此外對(duì)于小分子氣體(如氫氣),分子與基體的相互作用也會(huì)影響基體本身的化學(xué)結(jié)構(gòu),產(chǎn)生諸如溶脹、破裂等現(xiàn)象,進(jìn)而促進(jìn)氣體分子滲透。
2)結(jié)晶。結(jié)晶對(duì)材料氫滲透作用的影響主要體現(xiàn)在材料的微觀相形態(tài)。材料微觀相形態(tài)一般包括結(jié)晶區(qū)(晶體)和非結(jié)晶區(qū)(無(wú)定形相),氫分子的擴(kuò)散主要發(fā)生在非結(jié)晶區(qū),原因是非結(jié)晶區(qū)的分子鏈排列雜亂無(wú)規(guī)則,且結(jié)構(gòu)松散,有利于氫分子吸附和擴(kuò)散,而結(jié)晶區(qū)的分子鏈呈現(xiàn)剛性排列,緊密且有規(guī)則,對(duì)分子擴(kuò)散起到阻礙作用。一些研究認(rèn)為[8],雖然氫分子的擴(kuò)散主要發(fā)生在非結(jié)晶區(qū),但是結(jié)晶區(qū)的存在仍然產(chǎn)生2個(gè)作用:(1)增加了擴(kuò)散路徑;(2)降低非結(jié)晶區(qū)的聚合物分子鏈的移動(dòng),增加了氣體分子滲透所需動(dòng)能。因此,在選材和加工過程中,結(jié)晶度對(duì)材料滲透性的影響是需要重點(diǎn)考慮的因素之一。
3)分子取向。分子取向的影響主要反映在材料成型后的晶區(qū)形態(tài)和非晶區(qū)自由空間上,一些研究認(rèn)為[10],采用熱拉伸、擠壓、注塑成型時(shí),通過對(duì)熔融態(tài)材料的定向拉伸成型,改變了聚合物非晶鏈的形態(tài)及其空間分布,導(dǎo)致非晶相密度增加,弱化了分子擴(kuò)散;然而也有學(xué)者[11]通過對(duì)HDPE拉伸作用下的滲透性的研究,指出溶解度系數(shù)D和擴(kuò)散系數(shù)S隨著拉伸比的增加均降低,他們認(rèn)為這種行為是由于晶態(tài)改善和非晶態(tài)相自由體積分?jǐn)?shù)的降低同時(shí)作用的結(jié)果。
4)分子鏈鉸連。對(duì)于不同的高分子聚合物材料,一般認(rèn)為聚合物大分子鏈鉸連程度越高,擴(kuò)散活化能也越大,氫分子的擴(kuò)散行為變得困難,塑料內(nèi)膽在加工過程中可以通過改性增強(qiáng)分子鏈的鉸連程度,提高材料抗氫滲透的能力。
5)填充劑。在材料加工過程中,通過添加無(wú)機(jī)填料顆粒增強(qiáng)材料強(qiáng)度改善加工性能,通常認(rèn)為無(wú)機(jī)填料顆粒不具有滲透性,其對(duì)內(nèi)膽材料滲透性的影響主要體現(xiàn)在兩方面:(1)增加了氣體分子在擴(kuò)散過程的傳遞路徑,降低質(zhì)量傳遞效率,特別是納米級(jí)的填料;(2)由于無(wú)機(jī)填料與基體互不相容,經(jīng)過不均勻的分散混合后會(huì)形成較大的界面空隙,反而增加了材料的滲透性。
●2.2.1 溫度
溫度低于材料玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg時(shí),溫度對(duì)滲透性能的影響遵循阿倫尼烏斯方程[6]:
式中:
Pe(T) ——實(shí)際工況隨溫度變化的滲透系數(shù),mol/(m·s·Pa);
Pe0——理想狀態(tài)下的滲透系數(shù),mol/(m·s·Pa);
Ep——表觀活化能,J/mol;
R——理想氣體常數(shù),J/(mol·K);
T——?dú)怏w溫度,K。
溫度同時(shí)影響溶解過程和擴(kuò)散過程,并且受到分子的表觀活化能Ep的影響,溫度越高,擴(kuò)散和溶解過程越劇烈,滲透性也越強(qiáng),滲透率隨溫度的變化關(guān)系在對(duì)數(shù)坐標(biāo)下呈線性關(guān)系[3],如圖2所示。
圖2 高分子聚合物材料滲透性隨溫度變化數(shù)據(jù)
而當(dāng)溫度達(dá)到或高于玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg時(shí),由于高溫引起的材料分子鏈松弛和遷移,造成表觀活化能Ep大幅增加,使得滲透性隨溫度的變化將不再遵循阿倫尼烏斯方程。
●2.2.2 氣體分壓(濃度)
氣體壓力的影響表現(xiàn)為2個(gè)方面:1)流體靜壓力的增加使得聚合物本身的密度增大,壓縮了聚合物內(nèi)部的自由空間;2)壓力的增加增大了聚合物內(nèi)部的氣體的擴(kuò)散效應(yīng),這些氣體擴(kuò)散分子可以塑化大分子鏈,增加聚合物內(nèi)部的自由空間。早期研究[12]著眼于壓力低于10 MPa的工況并提出了相關(guān)理論模型。近年來(lái)在70 MPa材料氫滲透失效方面的研究[13-14]指出,由于氫氣分子與材料不互溶,氣體分子在塑化聚合物分子鏈的同時(shí)也會(huì)在材料微觀相界面累積,形成氫分壓pi,對(duì)于界面強(qiáng)度為ppore的材料,當(dāng)pi>ppore時(shí),界面破裂,形成氣泡,并導(dǎo)致內(nèi)膽材料膨脹導(dǎo)致水泡發(fā)白、內(nèi)膽分層和屈曲等損傷,對(duì)氣瓶本質(zhì)安全性能產(chǎn)生較大危害。
●2.2.3 氣體分子
在滲透過程中,小分子的擴(kuò)散系數(shù)比大分子高,因?yàn)榇蠓肿有枰蟮目昭?擴(kuò)散活化能也更高。而且氣體和聚合物界面的相互作用會(huì)隨著分子尺寸增加而增大,即分子尺寸越大越難以吸收。
綜合來(lái)看,國(guó)外在氣體滲透聚合物方面的研究起步較早,針對(duì)常溫低壓工況提出了系統(tǒng)的理論模型和相關(guān)公式。近年來(lái),隨著塑料作為氣瓶?jī)?nèi)膽材料開展應(yīng)用,基于常溫低壓工況的理論模型在車載高壓氫環(huán)境下是否適用仍有待進(jìn)一步的研究。
評(píng)價(jià)材料氫滲透性能的指標(biāo)是氫滲透率Pe,早期國(guó)外提出的測(cè)試方法包括測(cè)量高壓側(cè)壓力差法、體積變化法或質(zhì)譜儀法[3],近年來(lái),文獻(xiàn)[15-16]提出通過測(cè)量滲透氣體的量來(lái)計(jì)算材料的氫滲透率。該方法的主要原理是用高壓氫氣氣源將氫氣通過管路輸送到高壓密封腔內(nèi),并沿材料厚度方向進(jìn)行滲透,滲透過來(lái)的氣體在另一側(cè)由相應(yīng)的檢測(cè)儀器進(jìn)行采集和分析,如圖3所示。
圖3 高壓氫氣滲透測(cè)試方法原理
從圖3可以看到,以厚度為d的材料試樣將整個(gè)滲透區(qū)分為高壓腔和低壓腔2個(gè)部分,可以設(shè)計(jì)相應(yīng)的工裝夾具,組成滲透腔體[15],如圖4所示。
圖4 材料滲透腔體結(jié)構(gòu)示意
對(duì)滲透氣體量的測(cè)量,文獻(xiàn)[15]給出了幾種測(cè)試方法,包括:
1)體積法:通過毛細(xì)吸管測(cè)量滲透氣體的體積來(lái)計(jì)算滲透氣體的量;
2)質(zhì)譜法:通過質(zhì)譜儀對(duì)低壓側(cè)氣體中氫氣分子含量分析計(jì)算滲透氣體的量;
3)濃度法:通過測(cè)量氣體在一定體積下的濃度變化計(jì)算滲透氣體的量;
4)壓差法:通過測(cè)量滲透氣體在一定體積下的壓力變化計(jì)算滲透氣體的量。
按照上述方法得到的滲透氣體量,可以通過計(jì)算得到材料氫滲透率:
式中:
Fg——滲透氫氣分子流率,mol/s;
a——試樣厚度,m;
S——試樣表面積,m2;
Δp——壓力梯度,Pa。
在滲透率Pe測(cè)試和裝置研發(fā)方面,目前國(guó)內(nèi)外也取得了一定的成果,Humpender Jens[3]開發(fā)了適用于常溫和低溫工況的試驗(yàn)裝置,測(cè)量了多種聚合物材料在低壓(不高于20 MPa)工況下滲透率隨溫度的變化關(guān)系,得到了材料的表觀活化能Ep;國(guó)內(nèi)Yu S[9]等人通過質(zhì)譜儀法測(cè)試了經(jīng)填充的PA6材料在不同溫度和不同壓力下的氫滲透率,指出材料的滲透率隨溫度的升高而增大,而且無(wú)機(jī)填料能提高PA6材料的抗?jié)B透性;Fujiwara H等人開發(fā)了90 MPa氫滲透實(shí)驗(yàn)裝置,測(cè)量了HDPE在30℃、90 MPa下的氫滲透率,并著重研究了裝置密封性和測(cè)試腔體尺寸變化對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響[17]。
對(duì)于內(nèi)膽材料而言,考慮材料的加工性能和結(jié)構(gòu)特性,目前國(guó)內(nèi)外多選用HDPE和PA6這2種材料。由于材料氫滲透作用機(jī)理及影響因素較為復(fù)雜,在制定材料氫滲透評(píng)價(jià)指標(biāo)時(shí),應(yīng)對(duì)直接影響測(cè)試結(jié)果的相關(guān)因素進(jìn)行一致性的規(guī)定。此外,由于內(nèi)膽只是構(gòu)成氣瓶的一部分,從氫安全角度考慮,在制定氫滲透性評(píng)價(jià)指標(biāo)時(shí),還要考慮氣瓶或儲(chǔ)氫系統(tǒng)對(duì)滲透性的相關(guān)要求。
目前,車載儲(chǔ)氫氣瓶相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)如GTR13、ECE R134、ISO 19881[18-20]等的氫滲透試驗(yàn)要求以儲(chǔ)氫系統(tǒng)或氣瓶整體為對(duì)象,其滲透率指標(biāo)綜合考慮了材料壁面滲透和連接、密封部位的滲透,并沒有指明單一內(nèi)膽氫滲透性和氣瓶整體氫滲透的關(guān)聯(lián)性。文獻(xiàn)[16]雖然給出了材料測(cè)試評(píng)價(jià)指標(biāo),但是并沒有指出材料氫滲透率對(duì)于氣瓶整體氫滲透的關(guān)聯(lián)影響。內(nèi)膽氫滲透性受材料加工改性、填充等多種因素的影響,不同基材成型后的滲透性也不盡相同,因此在制定合格指標(biāo)時(shí),需要考慮上述因素對(duì)氫滲透性的影響并開展相關(guān)試驗(yàn),通過大量試驗(yàn)獲取不同條件下的數(shù)據(jù)并進(jìn)行比較分析,以確保所取指標(biāo)的合理性和可行性。
綜合來(lái)看,對(duì)于材料高壓氫滲透率的研究取得了一定成果,國(guó)外在方法和裝置方面也開展了相關(guān)研究,而國(guó)內(nèi)對(duì)內(nèi)膽材料高壓氫滲透性測(cè)試方法、裝置、指標(biāo)方面的研究尚顯不足。
對(duì)于由塑料材料制成的氣瓶?jī)?nèi)膽而言,氫滲透特性是氫氣分子在塑料內(nèi)膽基體中溶解和擴(kuò)散共同作用的結(jié)果,在高壓氫氣的作用下,內(nèi)膽材料氫滲透性同時(shí)受到化學(xué)組成、結(jié)晶、分子鏈鉸連、分子取向、填充劑等材料本體特性,以及溫度、壓力、氣體分子等外部因素共同影響,其作用機(jī)理較為復(fù)雜。內(nèi)膽材料多用于高壓和高低溫工況,對(duì)基于常溫低壓工況的氣-固滲透理論并不完全適用。在材料高壓氫滲透測(cè)試和評(píng)價(jià)方面,目前國(guó)外已經(jīng)開展了測(cè)試方法和裝置等方面的研究,并取得了一定成果,但是在高壓氫滲透理論、裝置及評(píng)價(jià)指標(biāo)方面仍然需要進(jìn)一步研究。綜合來(lái)看,現(xiàn)階段應(yīng)通過進(jìn)一步的試驗(yàn)和理論研究高壓氫滲透的內(nèi)在機(jī)理,同時(shí)基于現(xiàn)有的測(cè)試方法,針對(duì)試驗(yàn)裝置和不同的材料開展系統(tǒng)性試驗(yàn)研究,以期實(shí)現(xiàn)內(nèi)膽材料選材和測(cè)試的標(biāo)準(zhǔn)化,更好地推動(dòng)車載儲(chǔ)氫裝備以及氫燃料電池汽車技術(shù)的進(jìn)步。