趙 峰， 孫世磊

(新鄉(xiāng)航空工業(yè)(集團(tuán))有限公司， 河南 新鄉(xiāng) 453002)

引言

優(yōu)先閥配套于商用飛機(jī)液壓系統(tǒng)，用于在液壓系統(tǒng)供壓壓力較低時(shí)，優(yōu)先保證系統(tǒng)中主飛控系統(tǒng)的供油，并可用于維持油箱增壓腔及蓄壓器壓力。在實(shí)際應(yīng)用中，因液壓系統(tǒng)下游負(fù)載系統(tǒng)動(dòng)作，導(dǎo)致優(yōu)先閥出口壓力突然降低，在特定工況下可能發(fā)生顫振、嘯叫等現(xiàn)象，此類(lèi)故障會(huì)嚴(yán)重影響飛機(jī)的可靠性和安全性。

文獻(xiàn)[1]通過(guò)穩(wěn)態(tài)流體仿真和試驗(yàn)驗(yàn)證了優(yōu)先閥的穩(wěn)態(tài)性能；文獻(xiàn)[2]從液壓系統(tǒng)壓力沖擊角度，通過(guò)系統(tǒng)仿真分析優(yōu)先閥開(kāi)啟時(shí)間、系統(tǒng)管路長(zhǎng)度及壁厚對(duì)液壓系統(tǒng)壓力沖擊的影響。二者均未對(duì)優(yōu)先閥自身結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)其動(dòng)態(tài)特性的影響進(jìn)行分析。

本研究通過(guò)分析優(yōu)先閥結(jié)構(gòu)及其在液壓系統(tǒng)中的工作原理，建立優(yōu)先閥及簡(jiǎn)化液壓系統(tǒng)的AMESim仿真模型，對(duì)優(yōu)先閥不同工作過(guò)程中在液壓系統(tǒng)中的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性進(jìn)行仿真分析，并通過(guò)改進(jìn)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)優(yōu)先閥進(jìn)行優(yōu)化，改善其動(dòng)態(tài)性能，進(jìn)而最大限度地減小其在液壓系統(tǒng)中產(chǎn)生顫振及嘯叫現(xiàn)象，提升商用飛機(jī)液壓系統(tǒng)的可靠性和安全性。

1 優(yōu)先閥工作原理

本研究所探討的優(yōu)先閥連接在泵與蓄能器、油箱增壓腔之間。如圖1所示，優(yōu)先閥進(jìn)口與蓄能器、增壓油箱的增壓腔相連，出口與恒壓變量泵相連，泵出口連接有飛控系統(tǒng)(即負(fù)載用戶(hù))。優(yōu)先閥有兩種工作狀態(tài)：一是當(dāng)飛控系統(tǒng)工作時(shí)，蓄能器通過(guò)優(yōu)先閥中的先導(dǎo)式壓力閥向飛控系統(tǒng)供油，這一過(guò)程稱(chēng)為優(yōu)先閥油液正向流動(dòng)；二是飛控系統(tǒng)不工作時(shí)，泵通過(guò)優(yōu)先閥中的單向活門(mén)向蓄能器及油箱增壓腔供油，這一過(guò)程稱(chēng)為優(yōu)先閥油液反向流動(dòng)[3-7]。具體工作原理如下：

(1) 啟動(dòng)泵，當(dāng)飛控系統(tǒng)不工作時(shí)，恒壓泵輸出的壓力油克服優(yōu)先閥中的單向閥彈簧1，推開(kāi)主閥座2(即打開(kāi)單向活門(mén))，向油箱增壓腔及蓄能器提供壓力油，恒壓泵的額定壓力為21 MPa，最大壓力23 MPa，因此，泵及蓄能器油液壓力最終穩(wěn)定在22.5～23 MPa之間，此時(shí)泵輸出少量油液維持泄漏量并保持高壓。在此工作階段，優(yōu)先閥中的油液反向流動(dòng)，如圖1a所示。

蓄能器充壓過(guò)程中，優(yōu)先閥進(jìn)口處壓力油經(jīng)過(guò)主閥阻尼孔及先導(dǎo)閥座阻尼孔作用在先導(dǎo)閥閥芯6上，當(dāng)閥進(jìn)口壓力上升至19 MPa時(shí)，壓力油克服先導(dǎo)閥彈簧7的預(yù)緊力(先導(dǎo)閥彈簧腔有單設(shè)外泄油口)打開(kāi)閥口，使優(yōu)先閥進(jìn)口油液通過(guò)閥內(nèi)部與泵出口相通。其壓力隨泵出口壓力繼續(xù)上升至22.5～23 MPa，隨后充壓結(jié)束，單向活門(mén)關(guān)閉。在充壓階段，主閥芯3所受合力向左，閥芯處于最左端限位位置，沒(méi)有產(chǎn)生向右位移。

(2) 當(dāng)飛控系統(tǒng)工作時(shí)，系統(tǒng)壓力降至4～5 MPa，此時(shí)優(yōu)先閥進(jìn)口處(與蓄能器相連)為高壓狀態(tài)，出口處為低壓，油液通過(guò)主閥阻尼孔及已打開(kāi)的先導(dǎo)閥口向優(yōu)先閥出口流動(dòng)，主閥芯3兩側(cè)產(chǎn)生壓力差，在壓力差的作用下主閥芯克服主閥彈簧4的預(yù)緊力迅速打開(kāi)主閥口，蓄能器儲(chǔ)存的油液經(jīng)主閥閥口至優(yōu)先閥出口與泵輸出的油液合并共同向飛控系統(tǒng)供壓。在此工作階段，優(yōu)先閥中的油液正向流動(dòng)，如圖1b所示。

蓄能器向系統(tǒng)供壓的過(guò)程也是蓄能器壓力降低的過(guò)程，當(dāng)油液壓力低至主閥、先導(dǎo)閥關(guān)閉壓力時(shí)，主閥及先導(dǎo)閥閥口相繼關(guān)閉，優(yōu)先閥復(fù)位。

當(dāng)優(yōu)先閥出口壓力瞬間降低，蓄能器通過(guò)優(yōu)先閥向飛控系統(tǒng)供壓時(shí)，該特定工況下優(yōu)先閥有時(shí)會(huì)出現(xiàn)顫振、嘯叫等現(xiàn)象，因此需建立數(shù)學(xué)模型及仿真模型對(duì)優(yōu)先閥進(jìn)行動(dòng)態(tài)特性分析，并最大限度地改善該現(xiàn)象。

2 優(yōu)先閥模型建立

優(yōu)先閥反向工作時(shí)(即向蓄能器充壓)是穩(wěn)定可靠的，故而對(duì)此過(guò)程不作分析。下面主要分析當(dāng)閥出口壓力突然降低、蓄能器放油時(shí)優(yōu)先閥的工作特性，因此重點(diǎn)建立此過(guò)程閥的數(shù)學(xué)模型[8-9]。

2.1 優(yōu)先閥數(shù)學(xué)模型

為節(jié)省篇幅，將先導(dǎo)閥及主閥方程合并表述。

(1) 先導(dǎo)閥或主閥閥芯受力平衡方程:

p1A1-p2A2-py-sgn(y)·Ff

(1)

式中，p1，p2—— 閥芯兩側(cè)壓力

A1，A2—— 閥芯兩側(cè)面積

py—— 閥芯所受穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力

Ff—— 閥芯所受摩擦力，取正值

m—— 閥芯質(zhì)量

B—— 閥芯阻尼系數(shù)

k—— 閥彈簧剛度

y—— 閥芯位移

y0—— 閥彈簧預(yù)壓縮量

(2) 先導(dǎo)閥或主閥口流量連續(xù)性方程：

(2)

式中，Qv—— 閥口流量

dv—— 閥座孔直徑

y—— 閥口開(kāi)度，即閥芯位移

Δpv—— 閥口壓差

Cdv—— 閥口流量系數(shù)，取Cdv=0.61

α—— 閥芯錐閥半角

ρ—— 液壓油密度

(3) 先導(dǎo)閥座或主閥阻尼孔流量連續(xù)性方程：

(3)

式中，Qz—— 阻尼孔流量

Cdz—— 阻尼孔流量系數(shù)，阻尼孔為短孔，取Cdz=0.82

dz—— 阻尼孔直徑

Δpz—— 阻尼孔壓差

2.2 優(yōu)先閥仿真模型

利用AMESim所提供的HCD庫(kù)、液壓庫(kù)、信號(hào)庫(kù)和機(jī)械庫(kù)建立優(yōu)先閥應(yīng)用仿真模型如圖2所示，仿真主要參數(shù)見(jiàn)表1。

圖2 優(yōu)先閥仿真模型Fig.2 Simulation model of priority valve

表1 仿真模型主要參數(shù)Tab.1 Main parameter of simulation model

3 優(yōu)先閥參數(shù)影響仿真分析

在仿真模型中設(shè)置優(yōu)先閥結(jié)構(gòu)參數(shù)，分兩個(gè)階段對(duì)優(yōu)先閥的工作過(guò)程進(jìn)行仿真分析：一是蓄能器充壓階段；二是蓄能器泄壓階段。

(1) 在蓄能器充壓階段，飛控系統(tǒng)不工作，泵輸出流量經(jīng)優(yōu)先閥中的單向活門(mén)向蓄能器充壓，優(yōu)先閥處于反向工作狀態(tài)，蓄能器最終壓力穩(wěn)定在22.5～23.0 MPa 之間；

(2) 在蓄能器泄壓階段，飛控系統(tǒng)開(kāi)始工作，系統(tǒng)(即優(yōu)先閥出口)壓力瞬間降至4 MPa低壓狀態(tài)，優(yōu)先閥正向打開(kāi)，蓄能器向系統(tǒng)補(bǔ)充液壓能源。

仿真時(shí)，用流量控制閥模擬飛控系統(tǒng)負(fù)載，設(shè)置在0～1.5 s ，飛控系統(tǒng)不工作(關(guān)閉流量控制閥)，泵向蓄能器充壓；在1.5 s時(shí)刻，飛控系統(tǒng)工作(打開(kāi)流量控制閥)，系統(tǒng)壓力瞬間降至4 MPa，蓄能器向系統(tǒng)補(bǔ)充液壓能源。產(chǎn)品的主要參數(shù)會(huì)對(duì)動(dòng)態(tài)特性有重要影響[10-13]，通過(guò)改變優(yōu)先閥主要參數(shù)分析動(dòng)態(tài)特性的變化。

將2.1節(jié)中優(yōu)先閥數(shù)學(xué)模型經(jīng)過(guò)線性化、拉氏變換得到其傳遞函數(shù)方塊圖，并假設(shè)干擾項(xiàng)(泵的出口壓力pb)為0，得到優(yōu)先閥傳遞函數(shù)為:

(4)

K0=Cdz2(Cdv1Ap1+Cdz1)，

K1=kp2[(k2+kv2)+Ap2Cdv2]，

K2=[K4(k2+kv2)+K5]，

K3=k1+kv1，

K4=Cdz2kp2+Cdz1Cdz2+Cdz1kp2，

K5=(Cdz1+Cdz2)Ap2Cdv1，

其中，Cdz1，Cdz2分別為主閥、導(dǎo)閥阻尼孔流量系數(shù)；Cdv1,Cdv2分別為主閥、導(dǎo)閥閥口流量系數(shù)；Ap1,Ap2分別為主閥、導(dǎo)閥承壓面積；kp1,kp2分別為主閥、導(dǎo)閥閥口壓力 - 流量系數(shù)；k1,k2分別為主閥、導(dǎo)閥彈簧剛度；kv1,kv2分別為主閥、導(dǎo)閥穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力系數(shù)；B1，B2分別為主閥、導(dǎo)閥閥芯阻尼系數(shù)。

式(4)優(yōu)先閥傳遞函數(shù)中，2個(gè)振蕩環(huán)節(jié)的固有頻率ωe，ωm及阻尼比ξe，ξm是決定優(yōu)先閥動(dòng)態(tài)特性的主要參數(shù)，這些參數(shù)與閥本身結(jié)構(gòu)參數(shù)有關(guān)。結(jié)構(gòu)參數(shù)包括主閥及導(dǎo)閥閥座的阻尼孔直徑dz1，dd2，閥芯承壓面積Ap1,Ap2，閥芯和彈簧的等效質(zhì)量m1,m2以及彈簧剛度k1,k2等；而且也與閥穩(wěn)態(tài)工作參數(shù)有關(guān)，例如壓力等[14]。在其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的情況下，通過(guò)仿真分析來(lái)討論主閥、導(dǎo)閥閥座的阻尼孔直徑及主閥、導(dǎo)閥的彈簧剛度對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響。

3.1 主閥阻尼孔徑對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響

優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變，設(shè)置主閥阻尼孔徑dz1分別為0.7， 0.8， 0.9，1.0 mm，并啟動(dòng)泵完成蓄能器充壓、放壓過(guò)程，則其先導(dǎo)閥及主閥閥芯位移仿真結(jié)果如圖3所示。

圖3 主閥阻尼孔徑對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響Fig.3 Influence of damping hole of main valve on dynamic characteristics of priority valve

仿真結(jié)果(局部放大)顯示，在現(xiàn)有優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的情況下，當(dāng)閥工況發(fā)生變化時(shí)，主閥阻尼孔直徑越小，先導(dǎo)閥、主閥閥芯位移超調(diào)量會(huì)越大，穩(wěn)定時(shí)間會(huì)越長(zhǎng)，即動(dòng)態(tài)特性越差。因此，當(dāng)閥受到干擾力作用時(shí)，閥芯產(chǎn)生顫振的可能性也就越大。故而可通過(guò)增大主閥阻尼孔徑來(lái)改善閥的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性，但孔徑不能過(guò)大，否則會(huì)影響主閥的正常開(kāi)啟。

3.2 先導(dǎo)閥座阻尼孔徑對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響

優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變，設(shè)置其先導(dǎo)閥座阻尼孔直徑dz2分別為1.5， 2.0， 2.5 mm，并啟動(dòng)泵完成蓄能器充壓、放壓過(guò)程，則其先導(dǎo)閥及主閥閥芯位移仿真結(jié)果如圖4所示。

圖4 先導(dǎo)閥座阻尼孔徑對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響Fig.4 Influence of damping hole of pilot seat on dynamic characteristics of priority valve

仿真結(jié)果(局部放大)顯示，在現(xiàn)有優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的情況下，當(dāng)工況改變后，優(yōu)先閥閥芯位移超調(diào)量及穩(wěn)定時(shí)間隨著先導(dǎo)閥座阻尼孔徑的增大而增大，即動(dòng)態(tài)特性相應(yīng)變差。因此可通過(guò)減小先導(dǎo)閥座阻尼孔徑來(lái)改善閥的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性。但先導(dǎo)閥座阻尼孔徑不能過(guò)小，否則會(huì)影響主閥的正常開(kāi)啟。

3.3 主閥彈簧剛度對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響

優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變，在保證主閥彈簧預(yù)緊力不變的前提下，設(shè)置主閥彈簧剛度k1分別為4， 4.5， 5 N/mm，并啟動(dòng)泵完成蓄能器充壓、放壓過(guò)程，則其先導(dǎo)閥及主閥位移仿真結(jié)果如圖5所示。

仿真結(jié)果(局部放大)顯示，在一定范圍內(nèi)，在保證彈簧預(yù)緊力不變的情況下，改變優(yōu)先閥主閥彈簧剛度大小對(duì)閥的動(dòng)態(tài)特性幾乎沒(méi)有影響。

圖5 主閥彈簧剛度對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響Fig.5 Influence of spring stiffness of main valve on dynamic characteristics of priority valve

3.4 先導(dǎo)閥彈簧剛度對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響

優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變，在保證先導(dǎo)閥彈簧預(yù)緊力不變的前提下，設(shè)置先導(dǎo)閥彈簧剛度k2分別為5， 5.5， 6 N/mm，并啟動(dòng)泵完成蓄能器充壓、放壓過(guò)程，則其先導(dǎo)閥及主閥位移仿真結(jié)果如圖6所示。

仿真結(jié)果(局部放大)顯示，在一定范圍內(nèi)，在保證彈簧預(yù)緊力不變的情況下，改變優(yōu)先閥先導(dǎo)閥彈簧剛度對(duì)閥的動(dòng)態(tài)特性有影響，但影響較小。總體比較，優(yōu)先閥動(dòng)態(tài)特性隨著先導(dǎo)閥彈簧剛度的增大而略有改善。先導(dǎo)閥彈簧剛度增大后，閥芯位移超調(diào)略有減小，穩(wěn)定時(shí)間相對(duì)變短。

4 優(yōu)先閥參數(shù)優(yōu)化仿真分析

4.1 參數(shù)優(yōu)化

由前述知，主閥阻尼孔徑、先導(dǎo)閥座阻尼孔徑以及先導(dǎo)閥彈簧剛度會(huì)對(duì)閥的動(dòng)態(tài)特性有影響，因此可通過(guò)優(yōu)化相關(guān)參數(shù)來(lái)改善閥的動(dòng)態(tài)性能。根據(jù)3.1～3.4節(jié)仿真結(jié)果，現(xiàn)提出兩組閥參數(shù)優(yōu)化方案，見(jiàn)表2。

圖6 先導(dǎo)閥彈簧剛度對(duì)閥動(dòng)態(tài)特性的影響Fig.6 Influence of spring stiffness of pilot valve on dynamic characteristics of priority valve

表2 參數(shù)優(yōu)化方案Tab.2 Parameter optimization scheme

保持優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變，分別采用方案1及方案2設(shè)置主閥阻尼孔徑、先導(dǎo)閥座阻尼孔徑及先導(dǎo)閥彈簧剛度數(shù)值，并啟動(dòng)泵完成蓄能器充壓、放壓過(guò)程，則主閥芯及先導(dǎo)閥芯的位移仿真結(jié)果如圖7所示。

圖7 優(yōu)化方案與初始方案對(duì)比Fig.7 Comparsion of optimization scheme and original scheme

仿真結(jié)果(局部放大)顯示，對(duì)于初始方案，其閥的動(dòng)態(tài)響應(yīng)較慢，在受到外部干擾時(shí)更容易發(fā)生顫振；對(duì)于方案2，雖然其動(dòng)態(tài)響應(yīng)快，但其主閥開(kāi)啟、關(guān)閉壓力過(guò)高，導(dǎo)致主閥打開(kāi)的時(shí)間非常短，蓄能器通過(guò)優(yōu)先閥向系統(tǒng)輸油的時(shí)間也非常短，優(yōu)先閥失去了意義，不能體現(xiàn)其工作特性。因此，可推斷方案1最為合理。

4.2 方案1仿真結(jié)果

采用方案1，取蓄能器初始?jí)毫?7.5 MPa，在蓄能器充壓、放壓過(guò)程中其主閥芯、主閥座和先導(dǎo)閥芯的位移仿真結(jié)果如圖8所示。

圖8 方案1各閥芯位移變化曲線Fig.8 Displacement of main valve and pilot valve in optimization scheme 1

先導(dǎo)閥和主閥的流量變化曲線如圖9所示。

圖9 方案1閥流量變化曲線Fig.9 Displacement of main valve and pilot valve in optimization scheme 2

蓄能器與主閥進(jìn)口之間有節(jié)流孔(見(jiàn)圖1)，壓力有差異，蓄能器壓力與主閥進(jìn)口壓力變化曲線如圖10所示。

圖10 方案1蓄能器壓力、主閥進(jìn)口壓力變化曲線Fig.10 Pressure curve of accumulator and main valve in optimization scheme 1

從圖8～圖10仿真結(jié)果可以看出：

在0～0.45 s，主閥座打開(kāi)至最大(其位移向左，圖中為負(fù)值)，主閥芯進(jìn)口壓力迅速上升至恒壓泵壓力，向蓄能器充壓蓄能器壓力上升至20.8 MPa時(shí)，在0.45 s，主閥座開(kāi)始向右移動(dòng)，單向活門(mén)閥口開(kāi)始變小，蓄能器壓力繼續(xù)上升至22.9 MPa，在1 s，單向活門(mén)關(guān)閉，充壓結(jié)束，不再有流量通過(guò)，優(yōu)先閥進(jìn)口油液通過(guò)閥內(nèi)部與泵出口相通，整個(gè)閥腔通道內(nèi)的油液可看作靜壓。

在1.5 s，系統(tǒng)壓力突降至4 MPa，先導(dǎo)閥開(kāi)始有流量通過(guò)，其開(kāi)口迅速變小以維持閥口壓差，隨后主閥口迅速打開(kāi)，蓄能器向系統(tǒng)補(bǔ)充液壓能源。蓄能器向系統(tǒng)供壓的同時(shí)，其壓力逐漸降低，供油流量逐漸減小，當(dāng)蓄能器油液壓力降低至主閥關(guān)閉壓力時(shí)，在1.62 s時(shí)刻，主閥關(guān)閉，隨后蓄能器油液經(jīng)主閥阻尼孔、先導(dǎo)閥閥口緩慢向系統(tǒng)泄壓，其先導(dǎo)閥在一段時(shí)間后才漸漸關(guān)閉(時(shí)間長(zhǎng)，圖中未顯示)，而后優(yōu)先閥復(fù)位，蓄能器壓力維持在某一壓力值。

需注意：優(yōu)先閥雖復(fù)位，但其主閥座及主閥芯均處于位移0.5 mm處，而未處于零位。這是因?yàn)?，雖然主閥口已關(guān)閉，但此時(shí)優(yōu)先閥進(jìn)口壓力(即蓄能器壓力)相對(duì)于其出口仍為高壓狀態(tài)，因此主閥座2(即單向活門(mén))在壓力油作用下處于最右端限位位置。此位置下，主閥芯不在零位，而是相對(duì)于其左端限位(即零位)有0.5 mm的向右位移量。這個(gè)0.5 mm的間隙設(shè)計(jì)是保證無(wú)論主閥座處于最右端限位位置還是主閥芯處于最左端限位位置，均應(yīng)保證主閥口能夠關(guān)緊，不留縫隙(見(jiàn)圖1)。

可以看出，采用方案1，在蓄能器充壓、泄壓整個(gè)過(guò)程中，閥芯動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性良好。因此，當(dāng)閥受到干擾力作用時(shí)，該方案能夠有效改善其可能產(chǎn)生的顫振及嘯叫現(xiàn)象。

5 結(jié)論

建立了優(yōu)先閥的數(shù)學(xué)模型，給出了傳遞函數(shù)表達(dá)式，并建立了基于AMESim的仿真模型。在優(yōu)先閥其他結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的情況下，當(dāng)閥工況發(fā)生變化時(shí)，通過(guò)仿真分析得出以下結(jié)論：

(1) 主閥阻尼孔直徑越小，優(yōu)先閥閥芯位移超調(diào)量會(huì)越大，閥動(dòng)態(tài)特性會(huì)變差。當(dāng)閥受到干擾力作用時(shí)，閥芯產(chǎn)生顫振的可能性也就越大；

(2) 先導(dǎo)閥座阻尼孔直徑越大，優(yōu)先閥閥芯位移超調(diào)量會(huì)增大，閥動(dòng)態(tài)特性相應(yīng)變差?？赏ㄟ^(guò)減小先導(dǎo)閥座阻尼孔直徑來(lái)改善閥的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性；

(3) 先導(dǎo)閥彈簧剛度的大小會(huì)對(duì)優(yōu)先閥的動(dòng)態(tài)特性產(chǎn)生影響，而主閥彈簧剛度的大小對(duì)優(yōu)先閥動(dòng)態(tài)特性的影響可以忽略不計(jì)；

(4) 主閥阻尼孔直徑取0.9 mm，先導(dǎo)閥座阻尼孔徑取1.5 mm，導(dǎo)閥彈簧剛度取6.0 N/mm時(shí)，閥的動(dòng)態(tài)特性效果最佳。即當(dāng)系統(tǒng)工況發(fā)生突變時(shí)，閥芯動(dòng)態(tài)響應(yīng)更加迅速，可有效改善其可能產(chǎn)生的顫振及嘯叫現(xiàn)象。