王鍇，魏楊，何宗鍇

(1.大功率交流傳動(dòng)電力機(jī)車(chē)系統(tǒng)集成國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，株洲 412001；2.湖南大學(xué)汽車(chē)車(chē)身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙 410082)

設(shè)備輕量化是交通行業(yè)關(guān)注重點(diǎn)[1]。隨著高強(qiáng)鋼、鋁合金、碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(carbon fiber reinforced composite，CFRP)等輕質(zhì)高強(qiáng)材料在交通領(lǐng)域中應(yīng)用推廣，異種材料連接問(wèn)題日益凸顯[2]。車(chē)身異種材料連接設(shè)計(jì)的成敗嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的完整性，事關(guān)基板材料性能的充分發(fā)揮。服役中的車(chē)輛面臨高溫、高濕、鹽霧等不利環(huán)境因素的影響，因此有必要開(kāi)展對(duì)異種材料連接接頭在氯化鈉溶液濕熱環(huán)境下的力學(xué)性能的研究。

異種材料主要采用鉚接和膠接。鉚接工藝簡(jiǎn)單，生產(chǎn)節(jié)奏快，在交通工業(yè)中得到廣泛應(yīng)用[3-4]。杜愛(ài)民等[5]基于鉚接技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀，綜合評(píng)述了接頭性能的評(píng)價(jià)參數(shù)。對(duì)于鉚釘數(shù)量及膠鉚混合對(duì)于接頭的增強(qiáng)作用，尚存在進(jìn)一步研究?jī)r(jià)值。膠粘連接應(yīng)力分布均勻，載荷區(qū)域大，滿(mǎn)足高承載和抗疲勞需求[6-8]。但是膠接易受環(huán)境因素影響[9]，且關(guān)于復(fù)材-金屬接頭在濕熱老化環(huán)境下的研究較少，有必要進(jìn)一步探究。

為克服鉚接和粘接的不足，混合連接工藝愈發(fā)受到重視。同時(shí)使用鉚接和膠接能夠形成優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)，起到密封減震、增強(qiáng)接頭的抗剝離、抗剪切和耐腐蝕性的作用[10-11]。劉璟琳[12]研究了鉚接、膠接、以及膠鉚混合連接在靜強(qiáng)度和抗老化等方面的性能。王建強(qiáng)等[13]對(duì)結(jié)構(gòu)膠-自沖鉚混合接頭的剝離性能及膠鉚的相互影響關(guān)系進(jìn)行了試驗(yàn)與仿真研究。

近年來(lái)，在膠接、鉚接和膠鉚混合連接方面均有相關(guān)研究正在開(kāi)展[14]。但對(duì)于結(jié)構(gòu)膠-拉鉚接頭的交互增強(qiáng)作用，以及環(huán)氧樹(shù)脂膠黏劑對(duì)鉚接接頭的抗老化性能提升效果，尚缺乏系統(tǒng)性的研究。為此，提出對(duì)異種材料基板的結(jié)構(gòu)膠-拉鉚混合接頭在不同鉚釘排布方式下的力學(xué)性能和耐蝕性探究，通過(guò)開(kāi)展膠接、鉚接和膠鉚接頭的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸破壞試驗(yàn)，分析其力學(xué)響應(yīng)并探究膠鉚接頭中的交互增強(qiáng)作用，對(duì)上述三類(lèi)接頭進(jìn)行了氯化鈉浸泡，研究其抗?jié)駸崂匣阅?，以期揭示膠鉚混合接頭在特定惡劣環(huán)境下的力學(xué)機(jī)理，并為其在交通行業(yè)中的應(yīng)用提供一定的研究基礎(chǔ)與參考。

1 試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)材料

以軌道車(chē)輛車(chē)體中常用的材料為基板材料，分別為304不銹鋼、Q355鋼、5083鋁合金和T3003K CFRP，鋪層方式為[(0°/90°)]8，其基本力學(xué)性能如表1所示。

表1 接頭試樣基板材料力學(xué)參數(shù)

鉚釘?shù)倪x擇對(duì)于連接件強(qiáng)度的影響至關(guān)重要，常用的鉚釘有壓鉚鉚釘、風(fēng)扇鉚釘、抽芯鉚釘?shù)?，其中BOM鉚釘是一種高強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)型抽芯鉚釘，具有高承載能力和單面安裝的特點(diǎn)。安裝BOM鉚釘時(shí)，鉚槍拉伸釘桿的同時(shí)擠壓帽檐，使其產(chǎn)生塑性變形，從而產(chǎn)生特有的環(huán)槽鎖緊效果，如圖1所示。變形部位夾緊基材實(shí)現(xiàn)可靠的緊密連接，從根本上解決了普通緊固件在振動(dòng)情況下松動(dòng)的問(wèn)題。因此，相較于其他鉚釘，BOM鉚釘具有更高的安裝精度、更高的生產(chǎn)效率、優(yōu)異的抗振性。綜合考慮輕量化、性能、安裝操作可行性等因素，選擇飛可斯?BULB-LOCK系列BOM釘作為本次試驗(yàn)的鉚釘，其直徑為6.4 mm，鉚殼材質(zhì)為SWCH8A鋼，釘芯材質(zhì)為SCM435鋼。

圖1 拉鉚工藝過(guò)程

常用的工業(yè)膠黏劑按照化學(xué)成分分為：環(huán)氧樹(shù)脂膠黏劑、丙烯酸膠黏劑、聚氨酯膠黏劑。其中雙組分環(huán)氧樹(shù)脂膠黏劑具有較高的強(qiáng)度剛度，對(duì)熱固型復(fù)合材料粘接性能極佳、抗疲勞及耐高溫的特性。依據(jù)剛度及斷裂伸長(zhǎng)率，可將膠黏劑分為脆性膠黏劑與韌性膠黏劑。分別以脆性膠黏劑(3M?DP460)和韌性膠黏劑(3M?DP270)為代表，探究不同韌度類(lèi)型的膠黏劑對(duì)接頭性能的影響[15]。

1.2 接頭形式及制備工藝

研究采用的接頭連接形式共有3種，分別為膠粘連接、鉚釘連接和膠鉚混合連接，具體連接形式和尺寸如圖2所示。對(duì)于鉚接接頭和膠鉚混合接頭，均采用了單顆鉚釘與三顆鉚釘?shù)倪B接方式，以探究鉚釘數(shù)量對(duì)接頭力學(xué)性能的影響。對(duì)于膠接接頭，由預(yù)試驗(yàn)和相關(guān)團(tuán)隊(duì)的研究結(jié)果[16-18]可以發(fā)現(xiàn)，膠層過(guò)厚會(huì)增大剪切過(guò)程中的偏距從而降低膠接強(qiáng)度，故選取膠層厚度為0.2 mm。為確保不同連接形式的接頭具有可比性，純膠接接頭的基板在鉚釘連接接頭中鉚釘對(duì)應(yīng)位置處也進(jìn)行了開(kāi)孔處理。

圖2 接頭連接形式及關(guān)鍵尺寸

在進(jìn)行搭接前，對(duì)搭接區(qū)域進(jìn)行表面處理，以滿(mǎn)足有效連接所需的表面粗糙度要求。首先使用丙酮擦洗基板，去除表面污漬；然后使用180目砂紙打磨搭接區(qū)表面，打磨方向垂直于拉伸載荷方向，以增加基板表面粗糙度以及基板與膠黏劑的有效接觸面積；打磨完成后再次使用丙酮對(duì)打磨好的搭接區(qū)域進(jìn)行擦洗。經(jīng)過(guò)以上的表面處理后，開(kāi)始進(jìn)行搭接：對(duì)于鉚接接頭，使用飛可斯?提供的配套鉚釘槍FFX-79EB，進(jìn)行拉鉚鉚接；對(duì)于膠接接頭，使用手持膠槍在搭接區(qū)進(jìn)行均勻涂膠，隨后將基板放入專(zhuān)用模具并放入熱壓機(jī)中，以60 ℃進(jìn)行高溫加速固化；對(duì)于膠鉚混合接頭，先進(jìn)行涂膠，然后在固化之前進(jìn)行鉚接，最后完成對(duì)膠層的加熱固化。

1.3 濕熱老化方法

腐蝕是材料或其性能在環(huán)境的作用下引起的破壞或變質(zhì)。氯化鈉溶液腐蝕是一種常見(jiàn)和有破壞性的腐蝕。氯化鈉對(duì)金屬材料表面的腐蝕是由于氯離子穿透金屬表面的氧化層和防護(hù)層，與內(nèi)部金屬發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)引起的。同時(shí)，氯離子含有一定的水合能，易被吸附在金屬表面的孔隙、裂縫中，排擠并取代氧化層中的氧。這種效應(yīng)使不溶性的氧化物變成可溶性的氯化物，使鈍化態(tài)表面變成活潑表面，對(duì)產(chǎn)品造成不良影響[19]。當(dāng)發(fā)生氯化鈉溶液腐蝕時(shí)具體表現(xiàn)如下。

(1)陽(yáng)極。金屬失去電子而變成金屬陽(yáng)離子，并以水化離子的形式進(jìn)入溶液，同時(shí)把相當(dāng)?shù)碾娮恿粼诮饘僦校瘜W(xué)反應(yīng)式為

(1)

(2)陰極。留在陰極金屬中的剩余電子，被氧去極化，還原并吸收電子，成為氫氧根離子，化學(xué)反應(yīng)式為

(2)

(3)電解液。氯化鈉離解而生成鈉離子和氯離子，部分氯離子、金屬離子和氫氧根離子反應(yīng)成金屬腐蝕物，化學(xué)反應(yīng)式為

(3)

參考《船舶漆耐鹽水性的測(cè)定 鹽水和熱鹽水浸泡法》(GB/T 10834—2008)，設(shè)計(jì)氯化鈉溶液浸泡老化試驗(yàn)，探究3種接頭的濕熱老化性能。為了加速接頭的濕熱老化過(guò)程，使用溫控水浴箱進(jìn)行人工加速老化模擬。試驗(yàn)前，將試件直立放置在水浴箱內(nèi)懸空的開(kāi)孔槽架上，放置形式如圖3所示，每組試樣均配備了未老化的對(duì)照試驗(yàn)組。主要測(cè)試參數(shù)為：水浴箱溫度為60 ℃，氯化鈉溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%，浸泡周期為10 d。隨后取出所有試件，擦去表面的殘留溶液，在陰涼透風(fēng)處自然晾干1 d后進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)。

圖3 在水浴箱內(nèi)直立放置接頭

1.4 試驗(yàn)方案

共包含兩類(lèi)工況：工況一為經(jīng)過(guò)60 ℃、5%氯化鈉溶液濃度、10 d周期浸泡的老化組；工況二為未老化的靜態(tài)對(duì)照組。每組工況下所需進(jìn)行的試驗(yàn)相同，其具體試樣配置如表2所示，共采用鉚接、膠接和膠鉚混合連接3種連接工藝。分別將各連接工藝下的不同基板組合與連接方案進(jìn)行搭配，得到8組鉚接試驗(yàn)、4組膠接試驗(yàn)和4組膠鉚混合連接試驗(yàn)，共計(jì)16組。

表2 異種材料連接接頭濕熱老化性能試驗(yàn)矩陣

對(duì)試件進(jìn)行編號(hào)分組，編號(hào)規(guī)則按表3所示。例如，A1-S1-HY1-10D即表示厚度為4 mm的5083鋁合金基板與厚度為3 mm的304不銹鋼基板通過(guò)DP460膠黏劑進(jìn)行膠鉚混合連接，并且經(jīng)氯化鈉溶液老化10 d的接頭試件。

表3 接頭試件編號(hào)規(guī)則

如圖4所示，接頭準(zhǔn)靜態(tài)拉伸破壞試驗(yàn)使用Instron 8801萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)于常溫下進(jìn)行，其最大量程為100 kN。采用位移控制模式，橫梁的位移速度設(shè)定為2 mm/min。

圖4 接頭的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)

2 結(jié)果與分析

2.1 接頭拉伸力學(xué)性能分析

圖5為所有未老化鉚接接頭的失效載荷位移曲線(xiàn)。對(duì)于同種材料的基板，3顆鉚釘鉚接接頭的峰值載荷相對(duì)于單顆鉚釘接頭而言，具有非常大的提升，具體數(shù)值如表4所示。雖然接頭的失效部位并不位于鉚釘本身，但是多顆鉚釘?shù)囊胩岣吡舜罱訁^(qū)的接觸面積，一定程度上減輕了應(yīng)力集中現(xiàn)象，有效提高了接頭的承載能力。

表4 不同鉚釘數(shù)量的鉚接接頭峰值載荷對(duì)比

圖5 鉚接接頭失效載荷位移曲線(xiàn)

觀(guān)察曲線(xiàn)發(fā)現(xiàn)，A1-S1-R3接頭與A1-S2-R3接頭的峰值載荷非常接近，類(lèi)似的現(xiàn)象也發(fā)生在A(yíng)1-S1-R1與A1-S2-R1之間。這是由于鋼板的強(qiáng)度高于鋁板，因此接頭失效發(fā)生在鋁板一側(cè)，如圖6(a)、圖6(b)所示。單顆鉚釘連接時(shí)，發(fā)生鋁合金基板的鉚釘孔擠壓失效；三顆鉚釘連接時(shí)，發(fā)生鋁合金基板的拉伸失效，并且兩個(gè)基板均發(fā)生較大的彎曲塑性變形?？偨Y(jié)得到，接頭的失效與否一般取決于性能較弱的一側(cè)基板，因此在連接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過(guò)程中，應(yīng)注意兩側(cè)被連接件的力學(xué)性能匹配。當(dāng)兩側(cè)基板的材料性能差異過(guò)大時(shí)，會(huì)造成性能的浪費(fèi)，不利于輕量化與成本控制。

以CFRP為基板的四組試樣中均發(fā)生碳纖維基板的失效，其中單顆鉚釘接頭發(fā)生碳板鉚釘孔的擠壓失效，而三顆鉚釘接頭在碳板的鉚釘孔位置處發(fā)生拉伸斷裂失效，如圖6(c)、圖6(d)所示。

圖6 鉚接接頭失效模式

圖7為膠接接頭失效載荷位移曲線(xiàn)的匯總?？梢杂^(guān)察到，DP460膠黏劑的力學(xué)性能明顯優(yōu)于DP270膠黏劑，使膠接接頭的承載能力大幅提升。對(duì)于使用同樣型號(hào)膠黏劑的兩種接頭而言，由于鋁合金-不銹鋼(A1-S1)基板的剛度高于碳纖維-鋁合金(C-A2)基板，抵抗彎折變形的能力更大，因此在加載過(guò)程中，搭接區(qū)域因偏心力而發(fā)生的彎曲形變較小，膠層受到的剝離應(yīng)力減小[8]，從而承載能力提高。

圖7 膠接接頭載荷位移曲線(xiàn)

圖8為膠接接頭的失效模式匯總。DP460膠黏劑與基板的界面結(jié)合力較強(qiáng)，在A(yíng)1-S1接頭發(fā)生混合型粘接界面失效，如圖 8(a)所示；在C-A2接頭損傷起始時(shí)發(fā)生CFRP的分層失效，隨著損傷不斷擴(kuò)展，后轉(zhuǎn)變?yōu)槟z黏劑與鋁基板的界面失效，如圖8(c)所示。而DP270與基板界面的結(jié)合力較弱，在兩種類(lèi)型的接頭中均發(fā)生單一界面失效，造成承載能力較低，如圖8(b)、圖8(d)所示。

圖8 膠接接頭失效模式

2.2 接頭老化后的拉伸性能退化分析

為了分析氯化鈉溶液浸泡對(duì)膠接接頭的性能退化影響，繪制老化前后DP460膠接接頭的失效載荷位移曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比，如圖9所示。觀(guān)察發(fā)現(xiàn)，氯化鈉溶液浸泡老化對(duì)膠接接頭的峰值載荷與失效位移均產(chǎn)生了一定程度的負(fù)面影響，使接頭的承載能力下降。對(duì)比兩種基板組合發(fā)現(xiàn)，鋁合金-鋼(A1-S1)的耐蝕性弱于碳纖維-鋁合金(C-A2)，峰值力與失效載荷的降幅均要大于后者。由失效模式分析結(jié)果推斷，由于膠黏劑與金屬基板之間的界面結(jié)合力要弱于CFRP，因此更容易受到氯化鈉腐蝕造成的影響，從而界面黏接力迅速下降，并更早地發(fā)生斷裂失效。

圖9 老化前后DP460膠接接頭載荷位移曲線(xiàn)

對(duì)圖9所涉及的4組試樣的失效模式進(jìn)行對(duì)比分析，如圖10所示。鋁合金-鋼(A1-S1)膠接接頭受老化影響較大，脫粘界面的膠層發(fā)生一定的腐蝕，從而承載能力大幅下降；而CFRP-鋁合金(C-A2)的界面結(jié)合力較好，因此受腐蝕程度低，從而減輕了性能的退化程度，峰值載荷的下降幅度也較低。

圖10 老化前后DP460膠接接頭失效模式

通過(guò)觀(guān)察圖11(a)搭接失效區(qū)域的腐蝕狀況可以發(fā)現(xiàn)，純鉚接接頭密封性差，氯化鈉溶液能夠輕易滲透進(jìn)搭接區(qū)?；甯g嚴(yán)重，尤其是Q355鋼板，產(chǎn)生了較多的銹蝕。而對(duì)于膠接接頭及膠鉚混合接頭，由于膠黏劑起到了密封的作用，因此搭接區(qū)表面并未產(chǎn)生腐蝕，完整度較高。圖11(b)對(duì)比展示了5083鋁合金-304不銹鋼(A1-S1)膠鉚混合接頭與鉚接接頭的腐蝕情況，左側(cè)膠鉚接頭幾乎未產(chǎn)生腐蝕，基板狀態(tài)明顯好于右側(cè)鉚接接頭，證明了膠黏劑對(duì)于接頭的密封作用。

圖11 老化試件的搭接區(qū)腐蝕狀況

如圖12(a)所示，BOM鉚釘?shù)耐獗硗瑯影l(fā)生了銹蝕，但是由于老化時(shí)長(zhǎng)較短，因此腐蝕僅停留在表層，尚未滲透入深層。觀(guān)察圖12(b)鉚釘側(cè)面與基板接觸處發(fā)現(xiàn)，該部位未發(fā)生銹蝕，因此鉚釘?shù)牧W(xué)性能未發(fā)生變化。

圖12 BOM鉚釘腐蝕狀態(tài)

2.3 膠黏劑的增強(qiáng)作用分析

為了探究膠黏劑對(duì)于鉚接接頭的增強(qiáng)作用，對(duì)老化前后的鉚接接頭、膠鉚混合接頭進(jìn)行對(duì)比分析。以鉚接接頭的峰值載荷為分界線(xiàn)，將強(qiáng)度高于其數(shù)值的膠黏劑定義為強(qiáng)膠，而低于其數(shù)值的定義為弱膠。

基于載荷位移曲線(xiàn)和接頭失效模式，對(duì)膠鉚混合接頭的增強(qiáng)作用和抗老化性能進(jìn)行分析。圖13(a)為A1-S1基板的3種連接接頭的失效載荷位移曲線(xiàn)，圖13(b)為C-A2基板的3種連接接頭的失效載荷位移曲線(xiàn)。觀(guān)察曲線(xiàn)發(fā)現(xiàn)，對(duì)于膠鉚混合連接，初始階段主要由膠層承力，因此其曲線(xiàn)初段與鉚接接頭的曲線(xiàn)較為接近；當(dāng)膠層失效后，載荷曲線(xiàn)二次上升，此時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)殂T釘承力。圖14為DP270搭配相同材料基板的失效載荷位移曲線(xiàn)。對(duì)比圖13與圖14可知，強(qiáng)膠的增強(qiáng)作用要明顯優(yōu)于弱膠。對(duì)于使用強(qiáng)膠的膠鉚接頭，其在膠層失效后，鉚釘依然可以繼續(xù)承載，延緩了膠鉚接頭完全破壞的時(shí)間；而采用弱膠的混合接頭，其膠層的承載比重較小，對(duì)接頭總體承載能力的貢獻(xiàn)小，增強(qiáng)作用相對(duì)而言不明顯。

圖13 DP460膠黏劑對(duì)膠鉚混合接頭的增強(qiáng)作用

圖14 DP270膠黏劑對(duì)膠鉚混合接頭的增強(qiáng)作用

對(duì)于使用DP460膠黏劑的A1-S1混合接頭，雖然失效位移獲得了大幅提升，接頭的后段承載能力較強(qiáng)，但是未發(fā)現(xiàn)膠黏劑對(duì)于接頭峰值載荷的提升。相反地，峰值載荷發(fā)生了小幅度的下降。推測(cè)發(fā)生該現(xiàn)象的原因是鉚接過(guò)程使膠層的厚度發(fā)生改變，在鉚釘孔周?chē)哪z層厚度可能未達(dá)到0.2 mm，因此膠黏劑的承載能力被削弱。

圖15為DP460膠鉚接頭的失效模式圖，其中膠黏劑均發(fā)生粘接界面失效。值得關(guān)注的是，對(duì)于CFRP-鋁合金(C-A2)接頭，其在鉚接連接時(shí)，發(fā)生CFRP[圖6(d)]在鉚釘孔處的拉伸失效；而在膠鉚連接時(shí)，卻發(fā)生鋁合金基板在鉚釘孔處的拉伸失效。纖維增強(qiáng)材料內(nèi)部的纖維絲束受打孔的影響，容易產(chǎn)生應(yīng)力集中。而膠層的引入減緩了鉚釘孔周?chē)膽?yīng)力集中現(xiàn)象，使CFRP基板搭接區(qū)域的承載能力提升。與此同時(shí)，膠黏劑與CFRP界面的結(jié)合力更強(qiáng)，從而使得失效部位轉(zhuǎn)移到鋁合金基板之上。

圖15 DP460膠鉚混合接頭失效模式

以C-A2-HY1接頭為例，圖16給出C-A2接頭在未老化狀態(tài)下的鉚接、膠鉚混合，及老化后的膠鉚混合失效載荷位移曲線(xiàn)。經(jīng)氯化鈉溶液加溫浸泡后，雖然膠黏劑的力學(xué)性能發(fā)生退化，進(jìn)而使得膠鉚混合接頭的力學(xué)性能退化，但是相較于鉚接接頭，膠黏劑的增強(qiáng)作用依舊存在。

圖16 經(jīng)氯化鈉老化后DP460膠黏劑對(duì)于C-A2鉚接接頭的增強(qiáng)作用

3 結(jié)論

對(duì)比研究了碳纖維/鋁合金/鋼為基板的單搭接接頭的性能，對(duì)3種不同連接方式(膠接、鉚接和膠鉚混合連接)接頭腐蝕前后的靜態(tài)拉伸力學(xué)性能開(kāi)展了試驗(yàn)研究，得出如下結(jié)論。

(1)鉚接接頭的鉚釘數(shù)量影響其失效模式。在一定范圍內(nèi)，其承載能力隨著鉚釘數(shù)量的增多而增大。鉚接接頭的失效與否一般取決于性能較弱的一側(cè)基板，因此在連接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過(guò)程中，應(yīng)注意被連接件的力學(xué)性能應(yīng)匹配。兩基板過(guò)大的材料性能差異會(huì)造成性能浪費(fèi)，不利于輕量化與成本控制。

(2)膠接接頭的強(qiáng)度受到膠黏劑、界面強(qiáng)度與基板剛度的影響。剛度高的基板擁有更大的抵抗彎折變形能力，因此在加載過(guò)程中，搭接區(qū)域因偏心力而發(fā)生的形變較小，繼而膠層受到的剝離應(yīng)力減小，承載能力增大。

(3)膠黏劑對(duì)于鉚接接頭的力學(xué)性能具有增強(qiáng)作用，能有效提升峰值載荷或失效位移?；旌辖宇^受力初期主要由膠層承載，鉚釘起到加強(qiáng)作用；隨著載荷增大，膠層發(fā)生失效，變?yōu)殂T釘單獨(dú)承載，直至接頭完全失效。

(4)氯化鈉溶液浸泡老化對(duì)膠接接頭和膠鉚接頭的峰值載荷、失效位移均產(chǎn)生一定程度的負(fù)面影響，使接頭的承載能力下降。粘接界面結(jié)合力弱的接頭退化程度更高，峰值載荷下降的幅值更大。鉚接接頭密封性差，在搭接區(qū)內(nèi)部表面產(chǎn)生了較多的腐蝕痕跡，而膠黏劑的密封作用能夠保護(hù)基板免受腐蝕，延緩混合接頭的力學(xué)性能衰退，起到一定程度的抗老化作用。