張 芳，韓林芳，趙怡琳，桑運(yùn)龍，劉學(xué)增，高 尚，楊 研

(1.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)力學(xué)與建筑工程學(xué)院，北京 100083；2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 深部巖土力學(xué)與地下工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083；3.上海同巖土木工程科技股份有限公司，上海 200092；4.同濟(jì)大學(xué)土木信息技術(shù)教育部工程研究中心，上海 200092；5.同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院，上海 200092)

0 引言

富水地區(qū)進(jìn)行深基坑開挖時(shí)，常常由于較高的承壓水位，坑底易產(chǎn)生失穩(wěn)破壞現(xiàn)象，給工程帶來很大的安全隱患和經(jīng)濟(jì)損失[1-5]。工程中常采用預(yù)埋鋼筋連接、鋼筋接駁器連接、榫槽連接、預(yù)埋插筋連接及剪力連接件連接等方式將地下連續(xù)墻與封底連為一體，利用圍護(hù)結(jié)構(gòu)作為主體結(jié)構(gòu)的一部分共同抗浮[6]，提高深基坑封底的抗浮能力和穩(wěn)定性。

榫槽作為一種連接形式，將封底和地下連續(xù)墻形成整體受力體系，既可以利用上部結(jié)構(gòu)傳遞的豎向力平衡一部分水浮力，又可以通過榫槽的咬合作用傳遞剪力，增強(qiáng)封底的整體穩(wěn)定性和基底的抗浮能力，從而達(dá)到減小封底厚度、節(jié)約材料的目的。榫槽對(duì)封底的抗浮作用顯著，目前在一些工程中已經(jīng)得到了驗(yàn)證。白玉冰等[7]以北京地鐵永定門外站工程為例，驗(yàn)證了設(shè)置抗剪槽(榫槽)與抗浮樁聯(lián)合抗浮的可行性，并進(jìn)行了三維模擬，結(jié)果表明抗剪槽提供的剪力可使抗浮樁成本降低約25%，具有很高的經(jīng)濟(jì)效益；謝非[8]以上海某越江隧道工程工作井為依托，考慮了水下封底施工及設(shè)計(jì)抗剪等多方面因素，提出深基坑工程可以在地下連續(xù)墻設(shè)計(jì)及施工時(shí)預(yù)留底板抗剪槽的施工工藝；孫智勇[9]建議在封底混凝土與圍護(hù)墻之間設(shè)置抗剪槽，當(dāng)基坑內(nèi)降水后，抗剪槽能夠提供一定的剪力，防止接縫處出現(xiàn)嚴(yán)重的滲漏水現(xiàn)象，滿足封底混凝土板抗浮要求。

目前對(duì)深基坑工程中榫槽參數(shù)的設(shè)計(jì)大多依據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，缺乏系統(tǒng)的理論支撐。為了使榫槽發(fā)揮最優(yōu)的承載能力，本文對(duì)影響榫槽承載力的關(guān)鍵參數(shù)及布置方式進(jìn)行分析，指出榫槽關(guān)鍵參數(shù)的取值原則，提煉雙榫的關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計(jì)步驟，并應(yīng)用于工程實(shí)例的設(shè)計(jì)中。

1 榫槽承載力計(jì)算方法

榫槽接頭的截面形式以凸起的榫頭和凹下的凹槽為特征，通過凹凸混凝土的咬合傳遞豎向剪力，凸起的榫頭不僅增強(qiáng)了接頭處的連接強(qiáng)度，而且由于接頭處的錯(cuò)位變形非常小，也便于設(shè)置防水措施[10]。目前，已經(jīng)有一些學(xué)者通過室內(nèi)試驗(yàn)的方法，對(duì)榫槽的抗剪特征進(jìn)行了研究[11-13]。

在深基坑工程中，榫槽作為封底和地下連續(xù)墻之間的連接結(jié)構(gòu)，在提供豎向剪力的同時(shí)，也抵抗了封底以下承壓水的浮力作用，從而提高封底的整體穩(wěn)定性。榫槽受力后易發(fā)生壓壞和剪壞2種破壞形式，如圖1所示。

(a)受壓破壞 (b)受剪破壞

榫槽承載作用的發(fā)揮與其參數(shù)設(shè)計(jì)密切相關(guān)，在日本社團(tuán)法人預(yù)制建筑協(xié)會(huì)編著的《預(yù)制建筑總論第一冊(cè)》中給出了預(yù)制榫槽在純剪作用下接頭抗剪承載能力的計(jì)算方法[14-15]，如圖2所示。接頭抗剪承載力需要同時(shí)考慮封底和地下連續(xù)墻兩側(cè)榫槽剪切破壞時(shí)的承載力Qs，以及榫槽側(cè)表面超過抗壓強(qiáng)度破壞時(shí)的承載力Qb，兩者中的最小值就是榫槽接頭的抗剪承載力Qsk。

(a)榫槽剖面示意圖

Q1=min(Q1s，Q1b)。

(1)

Q2=min(Q2s，Q2b)。

(2)

(3)

(4)

(5)

(6)

Qsk=min(Q1，Q2)。

(7)

2 榫槽關(guān)鍵參數(shù)分析

2.1 幾何參數(shù)對(duì)承載性能的影響分析

以封底榫槽為例，分析每個(gè)參數(shù)對(duì)承載力大小的影響。由式(3)和式(5)可知：榫槽底部長(zhǎng)度a與榫槽的抗剪承載力Q1s呈線性正相關(guān)關(guān)系，隨著a的增大，Q1s也在不斷增大；榫槽接觸面高度x與榫槽抗壓承載力Q1b也呈線性正相關(guān)關(guān)系；榫槽寬度w對(duì)榫槽抗剪承載力Q1s和抗壓承載力Q1b同時(shí)產(chǎn)生影響，均呈線性正相關(guān)關(guān)系。以封底采用C35混凝土為例，分析封底榫槽寬度w(以200 mm為增量)對(duì)抗剪和抗壓承載力的影響，其余參數(shù)保持不變，結(jié)果如圖3所示。

由圖3可知：1)榫槽寬度w對(duì)抗剪承載力Q1s的影響較大，增加相同的Δw，抗剪承載力比抗壓承載力增加幅度更大，即ΔQ1s>ΔQ1b；2)封底榫槽抗剪承載力Q1s與抗壓承載力Q1b比值不變，但承載力之差會(huì)隨著寬度的增加呈比例增加，即寬度增加幾倍，承載力之差也會(huì)增加幾倍，約為榫槽抗剪承載力Qsk的3.36%。

封底榫槽a=800 mm，x=80 mm，n=1。

2.2 關(guān)鍵參數(shù)之間幾何依賴關(guān)系分析

榫槽各參數(shù)之間不是獨(dú)立的，而是存在相互影響、相互制約的關(guān)系。

2.2.1 榫槽底部長(zhǎng)度與接觸面高度的關(guān)系

為了避免混凝土材料的浪費(fèi)，應(yīng)盡量使榫槽的抗剪和抗壓承載力相近。由此，榫槽承載力之間需滿足以下關(guān)系：

(8)

單榫時(shí)：

(9)

雙榫時(shí)：

(10)

式中x1和x2分別為雙榫中每個(gè)榫槽的側(cè)向接觸面高度，mm。

多榫時(shí)，規(guī)律類推。

當(dāng)混凝土被壓壞之后還可以提供一定的剪力；反之，當(dāng)混凝土被剪壞之后，就會(huì)導(dǎo)致榫槽發(fā)生整體破壞。由此，建議設(shè)計(jì)時(shí)榫槽抗壓破壞優(yōu)于抗剪破壞，榫槽參數(shù)a、b與x的關(guān)系有：

(11)

2.2.2 榫槽底部長(zhǎng)度與承載力的關(guān)系

封底榫槽底部總長(zhǎng)度∑a與地下連續(xù)墻榫槽底部總長(zhǎng)度∑b之間的關(guān)系分為2種情形：1)∑a≤∑b；2)∑a>∑b。討論如下。

1)當(dāng)∑a≤∑b時(shí)，有：

Q1s≤Q2s。

(12)

由于封底和地下連續(xù)墻榫槽的w和x取值相同，有：

Q1b=Q2b。

(13)

Q1b

(14)

由式(12)—(14)可知，當(dāng)∑a≤∑b時(shí)，Q2s≥Q1s>Q1b=Q2b，Qsk=Q1b=Q2b。

2)當(dāng)∑a>∑b時(shí)，Q1s>Q1b=Q2b>Q2s，即Qsk=Q2s，此時(shí)，地下連續(xù)墻混凝土先被剪壞，與壓壞優(yōu)于剪壞的設(shè)計(jì)原則不符，因此，∑a>∑b取值不合理。

綜上所述，考慮到封底和地下連續(xù)墻混凝土優(yōu)先采用被壓壞的破壞模式，建議參數(shù)設(shè)計(jì)時(shí)取∑a≤∑b較合理。

2.3 榫槽布置方式對(duì)承載性能的影響分析

針對(duì)1 m厚的封底，設(shè)計(jì)了單榫和雙榫2種榫槽布置方式?？紤]到封底沿厚度方向受力和承載的均衡性，榫槽采用對(duì)稱布置的方式，布置示意圖和計(jì)算結(jié)果如表1所示。分析可知，對(duì)于同樣的封底厚度，當(dāng)預(yù)留尺寸b1(b)相同時(shí)，要想使單榫與雙榫的承載性能基本相當(dāng)，則單榫底部長(zhǎng)度a的尺寸是雙榫的3倍左右，單榫寬度w的尺寸是雙榫的2倍，而過長(zhǎng)的a不利于咬合傳力，且雙榫布置方式也有利于封底的穩(wěn)定性。因此，建議優(yōu)先選擇雙榫布置方式。

表1 單雙榫對(duì)承載力的影響分析

2.4 榫槽關(guān)鍵參數(shù)的取值原則

1)影響封底榫槽抗剪承載力的參數(shù)有a、w，影響抗壓承載力的參數(shù)有x、w，且均呈線性正相關(guān)關(guān)系。在增加相同的Δw時(shí)，抗剪承載力的提升速度高于抗壓承載力，即ΔQ1s>ΔQ1b。

2)榫槽最終破壞取決于承載力的最小值，為了避免造成混凝土材料的浪費(fèi)，應(yīng)盡量使榫槽抗壓與抗剪承載力均衡。

3)從榫槽的破壞形式上看，壓壞時(shí)，榫槽可以繼續(xù)承受剪力，但是剪壞時(shí)，榫槽也喪失了承受壓力的能力；因此，建議優(yōu)先設(shè)計(jì)成壓壞模式。

5)當(dāng)封底的受力不均衡時(shí)，雙榫的幾何穩(wěn)定性更有利，且單榫要達(dá)到與雙榫同樣的承載力，幾何尺寸會(huì)過大，不利于咬合傳力；因此，建議優(yōu)先設(shè)置雙榫，且對(duì)稱布置。

3 雙榫關(guān)鍵參數(shù)的設(shè)計(jì)步驟

基于第2.4節(jié)榫槽關(guān)鍵參數(shù)的取值原則，提出雙榫關(guān)鍵參數(shù)的設(shè)計(jì)步驟。

步驟1。根據(jù)封底的厚度，計(jì)算出封底榫槽底部長(zhǎng)度的最優(yōu)區(qū)間，選取區(qū)間中的最大值作為封底榫槽的底部長(zhǎng)度。

步驟2。根據(jù)∑a≤∑b與b1≥300 mm、b2≥a1、b1=b3(地下連續(xù)墻第3個(gè)榫槽的底部長(zhǎng)度)3個(gè)假設(shè)，對(duì)地下連續(xù)墻榫槽的底部長(zhǎng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。

步驟4?？紤]到榫槽施工的便利性，榫槽寬度可按實(shí)際工程的需求設(shè)計(jì)。

步驟5。根據(jù)榫槽底部長(zhǎng)度計(jì)算出頂部長(zhǎng)度，并驗(yàn)算榫槽的角度是否在0°～30°。

步驟6。根據(jù)上述5個(gè)步驟確定出榫槽的參數(shù)，運(yùn)用承載力計(jì)算公式，核算榫槽的抗剪承載力。

步驟7。根據(jù)基坑幾何尺寸和榫槽的抗剪承載力，設(shè)計(jì)雙榫布置方案。

4 富水地區(qū)風(fēng)井封底的雙榫參數(shù)設(shè)計(jì)案例

富水地區(qū)深基坑水下開挖的施工機(jī)制為：在不改變承壓水水頭的條件下，采用向坑內(nèi)回灌水的方式平衡承壓水的浮力，完成基坑的開挖及封底的施工，施工時(shí)應(yīng)遵循“對(duì)稱、同步、均勻”6字方針原則[16]。

地下連續(xù)墻在進(jìn)行混凝土澆筑時(shí)，通過泡沫板填充的方式預(yù)留出凹槽的位置。利用帶有三翼鉆頭的高壓旋噴機(jī)進(jìn)行水下開挖，將土體切割粉碎，轉(zhuǎn)化為泥漿，并通過泥漿泵抽走?；娱_挖到榫槽附近時(shí)，由潛水員進(jìn)行水下清理，鑿除凹槽內(nèi)的泡沫板，并及時(shí)打撈到地面；同時(shí)，清除黏附于凹槽附近的殘留物，鑿毛地下連續(xù)墻處預(yù)留凹槽的接觸面，以保證新老混凝土之間緊密結(jié)合。潛水員檢查好凹槽處質(zhì)量后，向水下拋300 mm厚的碎石墊層，然后采用導(dǎo)管法澆筑封底混凝土，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，封底與地下連續(xù)墻緊密接觸，榫槽開始發(fā)揮作用。

上海某富水地區(qū)風(fēng)井深基坑長(zhǎng)30.6 m、寬25.6 m、深35.326 m，封底厚度2.4 m，封底、地下連續(xù)墻和分艙墻都采用C35混凝土?；硬捎谩案砷_挖+水下開挖”的施工方式，不降低承壓水水頭(埋深-4.9 m)時(shí)，基坑干開挖可挖至19.2 m，之后向坑內(nèi)回灌水進(jìn)行水下開挖。封底要保持穩(wěn)定，除其自重外還需174 484 kN的力來平衡地下水的浮力。下面將對(duì)雙榫進(jìn)行設(shè)計(jì)。

4.1 榫槽方案設(shè)計(jì)

按照第3節(jié)指出的雙榫關(guān)鍵參數(shù)的設(shè)計(jì)步驟，進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)。

1)步驟1。封底榫槽底部長(zhǎng)度a的設(shè)計(jì)。

擬取榫槽頂部與底部長(zhǎng)度相差50 mm，即取榫槽頂部長(zhǎng)度為(a-50)mm。則雙榫設(shè)計(jì)方式下，有：

b1+b2+b3+(a1-50)+(a2-50)=h。

(15)

式中h為封底厚度，mm。

依據(jù)第2.4節(jié)的設(shè)計(jì)原則及合理假設(shè)，有以下幾何關(guān)系：

(16)

聯(lián)立式(15)和式(16)，可得：

0.2h+20≤a≤0.25h-50。

(17)

將h=2 400 mm代入式(17)中，可知封底榫槽底部長(zhǎng)度a的最優(yōu)區(qū)間為500 mm≤a≤550 mm，選取a1=a2=550 mm作為封底榫槽的底部長(zhǎng)度。

2)步驟2。地下連續(xù)墻榫槽底部長(zhǎng)度b的設(shè)計(jì)。

由步驟1知∑a=1 100 mm，則選取∑a=∑b=1 100 mm。根據(jù)式(16)中的幾何關(guān)系，取b1=b3=300 mm，則b2=800 mm。

3)步驟3。榫槽接觸面高度x的設(shè)計(jì)。

假設(shè)封底和地下連續(xù)墻材料使用C35強(qiáng)度的混凝土，根據(jù)式(11)可得雙榫時(shí)榫槽底部長(zhǎng)度與高度的關(guān)系為：

(18)

因∑a=1 100 mm，可得∑x=110 mm，即榫槽接觸面高度x=55 mm。

4)步驟4。榫槽寬度w的設(shè)計(jì)。

參考文獻(xiàn)[7-9]，根據(jù)調(diào)研的榫槽施工案例，將榫槽寬度通長(zhǎng)布置，繼而展開分析。

5)步驟5。榫槽角度的驗(yàn)算。

綜上，雙榫布置方式下各參數(shù)為：封底榫槽底部長(zhǎng)度a1=a2=550 mm；地下連續(xù)墻榫槽底部長(zhǎng)度b1=b3=300 mm，b2=800 mm；榫槽接觸面高度x=55 mm；榫槽寬度通長(zhǎng)布置。

6)步驟6。榫槽抗剪承載力的計(jì)算。

根據(jù)第1節(jié)中的計(jì)算公式，分別計(jì)算封底榫槽抗剪承載力Q1s和封底榫槽抗壓承載力Q1b，得到封底榫槽承載力：

基坑短邊側(cè)

Q1=min(Q1s，Q1b)=65 894.4 kN。

(19)

基坑長(zhǎng)邊側(cè)

Q1=min(Q1s，Q1b)=78 764.4 kN。

(20)

同理，計(jì)算地下連續(xù)墻榫槽抗剪承載力Q2s和地下連續(xù)墻榫槽抗壓承載力Q2b，得到地下連續(xù)墻榫槽承載力：

基坑短邊側(cè)

Q2=min(Q2s，Q2b)=65 894.4 kN。

(21)

基坑長(zhǎng)邊側(cè)

Q2=min(Q2s，Q2b)=78 764.4 kN。

(22)

則榫槽抗剪承載力為：

基坑短邊側(cè)

Qsk=min(Q1，Q2)=65 894.4 kN。

(23)

基坑長(zhǎng)邊側(cè)

Qsk=min(Q1，Q2)=78 764.4 kN。

(24)

7)步驟7。榫槽的布置方案設(shè)計(jì)。

若榫槽通長(zhǎng)布置，則榫槽能提供的抗剪承載力為

(65 894.4 kN+78 764.4 kN)×2=289 318 kN。

(25)

因289 318 kN>174 484 kN，榫槽提供的抗剪承載力遠(yuǎn)超其所需提供的抗剪承載力，所以榫槽的抗剪承載力滿足要求。

綜上所述，雙榫布置方式下榫槽最優(yōu)方案的布置示意圖如圖4和圖5所示。

圖4 基坑長(zhǎng)邊側(cè)榫槽布置示意圖(單位：mm)

圖5 榫槽剖面示意圖(單位：mm)

4.2 榫槽抗剪承載力的有限元分析與驗(yàn)證

采用ABAQUS數(shù)值分析軟件對(duì)榫槽進(jìn)行三維精細(xì)化模擬。根據(jù)混凝土受力破壞機(jī)制以及混凝土材料斷裂過程中的不可逆損傷性特性，選用混凝土塑性-損傷本構(gòu)模型(即CDP模型)。因基坑具有對(duì)稱性，所以選取1/2基坑進(jìn)行數(shù)值模擬，分艙墻取一半厚度進(jìn)行模擬，建立單位厚度有限元計(jì)算模型，如圖6所示。模型中榫槽參數(shù)的選取依據(jù)第4.1節(jié)的結(jié)論及文獻(xiàn)[17]和文獻(xiàn)[18]。土層材料物理參數(shù)見表2。

圖6 榫槽有限元計(jì)算模型

表2 土層材料物理參數(shù)

由表2可知，整個(gè)模型均位于⑤31土層?；诮Y(jié)構(gòu)-荷載法，將承壓水對(duì)封底的浮力以及基坑外側(cè)土體、隔水土層對(duì)地下連續(xù)墻的側(cè)向壓力用等效均布荷載代替。根據(jù)朗肯土壓力理論，計(jì)算得到模型等效主動(dòng)土壓力為266 kN/m2，等效被動(dòng)土壓力為141 kN/m2，承壓水作用力為304 kN/m2。

模型邊界條件中，將分艙墻側(cè)表面、地下連續(xù)墻上下表面位移完全固定，約束 3個(gè)方向的自由度，其他面完全自由。兩部件之間的接觸設(shè)置為摩擦接觸，模型受力示意圖如圖7所示。

圖7 模型受力示意圖

CDP模型中，混凝土材料的破壞模式被定義成拉裂破壞和壓潰破壞2種，在整個(gè)模型受力過程中，必須同時(shí)滿足抗拉和抗壓2個(gè)條件，才能保證模型的整體穩(wěn)定性。當(dāng)混凝土的抗拉強(qiáng)度超過最大主應(yīng)力單元時(shí)，單元區(qū)域會(huì)產(chǎn)生裂縫；而壓應(yīng)力過大時(shí)，混凝土單元?jiǎng)t會(huì)被壓碎。

通過封底和地下連續(xù)墻混凝土的主拉應(yīng)力云圖(見圖8)可以發(fā)現(xiàn)，在承壓水及側(cè)向土壓力的作用下，封底和地下連續(xù)墻都會(huì)產(chǎn)生拉應(yīng)力。封底上部位置由于受到承壓水的作用力，基本處于受拉狀態(tài)，最大主應(yīng)力為1.61 MPa，小于C35混凝土的抗拉強(qiáng)度(2.20 MPa)，封底抗拉穩(wěn)定性滿足要求。地下連續(xù)墻主拉應(yīng)力出現(xiàn)在地下連續(xù)墻外部，且與封底頂面同等高度位置處，其原因是：基坑受到地下連續(xù)墻外側(cè)土體較大的主動(dòng)土壓力，而基坑內(nèi)部沒有與其相抗衡的力，墻體產(chǎn)生變形，外側(cè)受拉。最大主應(yīng)力為1.98 MPa，小于混凝土的抗拉強(qiáng)度，地下連續(xù)墻的抗拉穩(wěn)定性滿足要求。

圖8 榫槽主應(yīng)力云圖(單位：Pa)

對(duì)比封底和地下連續(xù)墻混凝土最小主應(yīng)力云圖(見圖9和圖10)可知，封底和地下連續(xù)墻的最大壓應(yīng)力均發(fā)生在上榫槽的上翼緣位置附近，封底最大壓應(yīng)力為9.12 MPa，地下連續(xù)墻最大壓應(yīng)力為9.31 MPa，均小于混凝土的抗壓強(qiáng)度。由此可知，榫槽受力狀態(tài)良好。

圖9 封底受力分析(單位：Pa)

圖10 地下連續(xù)墻受力分析(單位：Pa)

綜合上述分析，從混凝土材料自身強(qiáng)度出發(fā)，封底和地下連續(xù)墻的抗拉強(qiáng)度及抗壓強(qiáng)度都滿足要求，基坑整體受力是穩(wěn)定的，所以，在深基坑工程中設(shè)置榫槽的方法是可行的。

5 結(jié)論與討論

在高承壓水地區(qū)，基坑封底和地下連續(xù)墻之間設(shè)置榫槽后，可利用凹凸混凝土之間的咬合作用傳遞剪力，平衡作用于封底上的浮力，有利于封底的穩(wěn)定性。榫槽的幾何參數(shù)是決定其承載力的關(guān)鍵因素，本文通過理論分析的方法研究榫槽關(guān)鍵參數(shù)，可以得到以下結(jié)論。

2)榫槽最終破壞取決于承載力的最小值，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量使榫槽抗壓與抗剪承載力均衡。榫槽被壓壞后可以繼續(xù)承受剪力，但剪壞后不能承受壓力，所以在設(shè)計(jì)時(shí)優(yōu)先考慮壓壞模式。

3)雙榫的咬合傳力能力和幾何穩(wěn)定性優(yōu)于單榫，就單雙榫而言，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮雙榫，且對(duì)稱布置。

4)基于榫槽的參數(shù)設(shè)計(jì)原則，提出雙榫的關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計(jì)步驟，并運(yùn)用于富水地區(qū)某深基坑工程的設(shè)計(jì)中，通過理論計(jì)算和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，驗(yàn)證深基坑工程設(shè)置榫槽的可行性，為基坑抗浮提供新思路。

5)本文研究尚處于理論分析階段，缺乏室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。進(jìn)一步的研究可以結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果，對(duì)理論研究得出的結(jié)論做出驗(yàn)證，如基坑水下開挖時(shí)榫槽承載力大小的準(zhǔn)確度、施工質(zhì)量折減系數(shù)的取值等。