馮健

摘要：地鐵車站的施工通常有著開挖尺寸大、圍巖受力情況復(fù)雜等特點(diǎn)，故容易出現(xiàn)塌方。為了進(jìn)一步掌握地鐵車站施工時(shí)圍巖的受力變形情況，做好支護(hù)措施，保證施工的順利和安全，通過數(shù)值分析和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的方式對(duì)隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力情況進(jìn)行分析。研究結(jié)果表明：施工過程中，監(jiān)測(cè)面圍巖主應(yīng)力的變化趨勢(shì)為先快速提高并超過初始應(yīng)力，達(dá)到最大值后逐漸降低，最后基本保持不變。①部導(dǎo)洞開挖對(duì)拱部圍巖應(yīng)力的變化影響較大，②、③部施工對(duì)其影響可忽略不計(jì)。拱部各測(cè)點(diǎn)K值的變化規(guī)律為先降低至最低值，各位置開挖并安裝初期支護(hù)后K值開始提高，再逐漸降低后保持穩(wěn)定。開挖⑤a位置并安裝初期支護(hù)后，邊墻測(cè)點(diǎn)K值減小至極限狀態(tài)附近，之后有小幅度提升，最終趨于穩(wěn)定。邊墻與其他部位相比K值較低，支護(hù)措施需要加強(qiáng)。與②、③部位相比，①位置施工后沉降值占最終沉降比值較大，是隧道沉降控制的核心部分。

關(guān)鍵詞：地鐵車站；圍巖受力；數(shù)值分析；主應(yīng)力；隧道沉降

0? ?引言

隨著我國經(jīng)濟(jì)和城市建設(shè)的快速發(fā)展，大量人口涌入發(fā)達(dá)城市，給城市交通帶來了極大的負(fù)擔(dān)，促使地鐵建設(shè)快速[1-3]。在地鐵車站中，地鐵暗挖車站較為常見，其通常屬于大跨、淺埋隧道。

目前，已有不少研究人員對(duì)此進(jìn)行了研究。徐劍波等[4]通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的方式，研究了典型監(jiān)測(cè)斷面支護(hù)措施和圍巖的相互關(guān)系?？壮萚5]以數(shù)值模擬和模型試驗(yàn)相結(jié)合的方式，研究了各工況下拱蓋的承載能力和圍巖的受力情況。賈寶新[6]以大連地鐵5號(hào)線為例，分析了盾構(gòu)施工在穿過上軟下硬地層時(shí)的地表沉降規(guī)律。

為了進(jìn)一步掌握地鐵車站施工時(shí)圍巖的受力變形情況，做好支護(hù)措施，保證施工的順利和安全，以實(shí)際工程為例，通過數(shù)值分析和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的方式，對(duì)隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力情況進(jìn)行了分析，可為相關(guān)工程提供了指導(dǎo)和借鑒。

1? ?工程概況

北京地鐵16號(hào)線看丹站施工方式為暗挖式，地層類型從下往上分別為微、中、強(qiáng)風(fēng)化花崗巖層、素填土層，Ⅲ2-IV2級(jí)為圍巖等級(jí)。車站拱部開挖跨度為22.5m，高度為7.7m，其矢跨比為0.34，主體下斷面開挖高度和寬度分別為10.3m和21.2m。車站基本處在微風(fēng)化巖層中，拱頂埋深為14.9～20m，單拱復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)為其主體結(jié)構(gòu)類型。車站支護(hù)結(jié)構(gòu)和施工步序如圖1所示。

2? ?數(shù)值模型

參考地質(zhì)勘查報(bào)告，分析對(duì)象取隧道和4倍跨度的圍巖，將模型寬、高、厚分別設(shè)為100m、76m和45.7m，簡(jiǎn)化處理IV2級(jí)圍巖，對(duì)其進(jìn)行網(wǎng)格劃分，共有668512個(gè)單元和640435個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型中約束底面全位移，左右面和前后前面對(duì)法向位移進(jìn)行約束，不對(duì)上面位移進(jìn)行約束。

選擇摩爾-庫倫模型模擬圍巖，噴射混凝土選擇實(shí)體單元進(jìn)行模擬，選擇beam單元模擬格柵鋼架，cable單元模擬預(yù)應(yīng)力錨桿。

為了分析施工過程中圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力變化特點(diǎn)，將沿隧道縱向16.5m位置設(shè)為監(jiān)測(cè)斷面，并設(shè)置數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。模型里每部開挖進(jìn)尺設(shè)為0.8m，同時(shí)安裝立架、錨桿和噴射混凝土。模型隧道完全貫通需要288個(gè)開挖步序，支護(hù)、開挖方式和實(shí)際施工保持一致。

3? ?分析數(shù)值模擬結(jié)果

3.1? ?圍巖應(yīng)力

隧道施工過程中，監(jiān)測(cè)點(diǎn)所測(cè)圍巖主應(yīng)力的變化趨勢(shì)如圖2所示。從圖2中能夠看出，當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面和①位置導(dǎo)洞施工的距離越來越短時(shí)，拱頂測(cè)點(diǎn)主應(yīng)力因?yàn)閲鷰r荷載重分布而大大增加，其余測(cè)點(diǎn)主應(yīng)力首次影響也有小幅度的提高。拱頂大、小主應(yīng)力在①位置導(dǎo)洞施工至監(jiān)測(cè)斷面處時(shí)增大至峰值，分別為0.73MPa和0.29MPa。荷載在斷面開挖之后瞬間得到釋放，大、小主應(yīng)力分別降低至0.48MPa和0.07MPa。經(jīng)過斷面接著向前施工，兩主應(yīng)力又表現(xiàn)出慢慢增大的趨勢(shì)。對(duì)于腰拱位置處應(yīng)力變化趨勢(shì)和拱頂大致相同。

在隧道施工完成完全貫通后，監(jiān)測(cè)點(diǎn)主應(yīng)力基本保持不變。開挖監(jiān)測(cè)斷面⑤a位置前，邊墻監(jiān)測(cè)點(diǎn)小主應(yīng)力受其它導(dǎo)洞影響，呈現(xiàn)出慢慢降低的趨勢(shì)，但大主應(yīng)力提高速度較快，同時(shí)增大至初始值以上。大、小主應(yīng)力在開挖至⑤a位置后，迅速降低至1.44MPa、0.13MPa。同時(shí)開挖⑨和⑦a位置導(dǎo)洞后，邊墻測(cè)點(diǎn)大主應(yīng)力也迅速降低。

通過上述分析能夠得出，在施工過程中，監(jiān)測(cè)面圍巖主應(yīng)力變化趨勢(shì)為先快速提高，并超過初始應(yīng)力，達(dá)到最大值后逐漸降低，最后基本保持不變。①部導(dǎo)洞開挖對(duì)拱部圍巖應(yīng)力的變化影響較大，②、③部施工對(duì)其影響基本可以忽略。

3.2? ?圍巖強(qiáng)度儲(chǔ)備

通過加入圍巖強(qiáng)度儲(chǔ)備K來進(jìn)一步分析圍巖的受力狀態(tài)，評(píng)判其是否處于極限破壞狀態(tài)，K值表達(dá)式如下所示：

Ｋ=σ₁-σ'₃/σ₁-σ₃（1）

式中：σ₁和σ₃分別代表大主應(yīng)力和小主應(yīng)力，單位為MPa。圍巖強(qiáng)度儲(chǔ)備越高，K就越大，在K值等于1時(shí)，圍巖認(rèn)定為極限狀態(tài)。

監(jiān)測(cè)斷面各部位圍巖強(qiáng)度儲(chǔ)備的變化規(guī)律如圖3所示。從圖3中能夠看出，在施工過程中，拱部各測(cè)點(diǎn)K值的變化規(guī)律為先減小到最小值。在安裝初期支護(hù)后逐漸增大，之后再慢慢減小最終基本不變。受到①部位導(dǎo)洞開挖的影響，圍巖小主應(yīng)力僅有小幅度增大，大主應(yīng)力提高程度較大。圍巖受力情況變差導(dǎo)致K值減小，并且距離監(jiān)測(cè)斷面越近此現(xiàn)象就越明顯。在施工斷面①部后拱頂部位的K值減小至最低值1.54。

在設(shè)置支護(hù)措施后，拱頂圍巖大、小主應(yīng)力間差值逐漸減小，K值明顯增到，并在施工至第②步時(shí)到達(dá)最大值。拱頂K值在繼續(xù)施工導(dǎo)洞后逐漸減小，最后基本不變。拱腰部位處的K值變化趨勢(shì)基本和拱頂相同。拱部各處K值在隧道拱部完全貫通后基本保持不變。

邊墻K值變化規(guī)律與和拱部有所差別，邊墻測(cè)點(diǎn)K值在⑤a位置開挖和設(shè)置初期支護(hù)后減小至極限狀態(tài)附近，之后有小幅度提升，最終趨于穩(wěn)定。同時(shí)因邊墻噴射混凝土支護(hù)和預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)數(shù)量較少，邊墻圍巖兩主應(yīng)力間差值較大，與其他部位相比K值較低，支護(hù)措施需要加強(qiáng)。

3.3? ?隧道位移

施工過程中監(jiān)測(cè)斷面水平位移和沉降變化趨勢(shì)如圖4所示。從圖4可以看出，拱頂沉降在施工①位置前增長(zhǎng)較快，為一條凹曲線。①位置施工后，沉降增長(zhǎng)速度逐漸提高，沉降曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，沉降值此時(shí)為4.43mm，占最終沉降值的54.4%。沉降值在拱部完全貫通后達(dá)到8.32mm，占最終沉降值的98.3%，沉降最后穩(wěn)定在8.46mm。

①位置導(dǎo)洞首次施工后地表沉降達(dá)到1.56mm，占最終沉降值的57%。地表沉降在拱部完全貫通后達(dá)到6.7mm，與最終沉降值相比占比為93.2%，最終沉降保持在7.08mm。邊墻的水平位移在整體上呈現(xiàn)為略微增加的趨勢(shì)，增長(zhǎng)幅度較小。水平位移在施工斷面⑤a位置后提高到0.32mm，之后持續(xù)增加至1.71mm并保持穩(wěn)定。

如圖5所示為地表沉降和凈空收斂的監(jiān)測(cè)結(jié)果，從圖5能夠看出，隨著時(shí)間延長(zhǎng)，模擬所得出的凈空收斂和沉降曲線與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果基本相同，位移均表現(xiàn)為先快速增長(zhǎng)后趨于穩(wěn)定的規(guī)律。

3.4? ?支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況

對(duì)施工過程中監(jiān)測(cè)斷面拱頂錨桿和拱架進(jìn)行受力分析，計(jì)算得出軸力變化曲線如圖6所示。從圖6能夠看出，開挖活動(dòng)對(duì)拱架軸力有較大影響，錨桿軸力基本不受影響，其中錨桿軸力和拱架軸力最終值分別為102.2kN、30.75kN。

將模擬所得結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比后發(fā)現(xiàn)，兩者變化規(guī)律基本一致，各位置拱架軸力在施工至監(jiān)測(cè)斷面都會(huì)出現(xiàn)突變，而軸力基本不會(huì)發(fā)生變化?，F(xiàn)場(chǎng)凌空側(cè)和圍巖側(cè)拱架軸力分別為17.93kN和12.56kN。從整體來看，拱架軸力隨著施工的進(jìn)行而提高，但提高速率隨著施工的進(jìn)行而慢慢減小。

4? ?結(jié)束語

為了進(jìn)一步掌握地鐵車站施工時(shí)圍巖的受力變形情況，做好支護(hù)措施，保證施工的順利和安全，本文以實(shí)際工程為例，通過數(shù)值分析和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的方式對(duì)隧道圍巖、支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力情況進(jìn)行了分析，得出以下結(jié)論：

監(jiān)測(cè)面圍巖主應(yīng)力的變化趨勢(shì)為先快速提高，并超過初始應(yīng)力，達(dá)到最大值后逐漸降低，最后基本保持不變。①部導(dǎo)洞開挖對(duì)拱部圍巖應(yīng)力的變化影響較大，②、③部施工對(duì)其影響可忽略不計(jì)。

拱部各測(cè)點(diǎn)K值的變化規(guī)律為先降低至最低值，各位置開挖并安裝初期支護(hù)后K值開始提高，再逐漸降低后保持穩(wěn)定。開挖⑤a位置并安裝初期支護(hù)后，邊墻測(cè)點(diǎn)K值減小至極限狀態(tài)附近，之后有小幅度提升，最終趨于穩(wěn)定。邊墻與其他部位相比K值較低，支護(hù)措施需要加強(qiáng)。

與②、③部位相比，①位置施工后沉降值占最終沉降比值較大，是隧道沉降控制的核心部分。從整體來看，拱架軸力隨著施工的進(jìn)行而提高，但提高速率隨著施工的進(jìn)行而慢慢減小。

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