岑錦泉 趙潤(rùn)東

（廣東萬和新電氣股份有限公司 佛山 528305）

引言

燃?xì)鉄崴髯鳛榧彝崴?yīng)的主要設(shè)備之一，其主要運(yùn)行原理是利用燃?xì)馊紵a(chǎn)生的高溫?zé)煔?，通過熱交換器把熱量傳遞到冷水并使之加熱，達(dá)到供應(yīng)熱水的目的。當(dāng)水的硬度比較高，也就是鈣、鎂離子濃度較高時(shí)，在加熱的條件下，會(huì)生成碳酸鈣、碳酸鎂等不溶性鹽，我們稱之為“水垢”。由于水垢的導(dǎo)熱系數(shù)很小，當(dāng)水垢附著在熱交換器的水管內(nèi)壁時(shí)，會(huì)大大影響傳熱效果，影響換熱效率，甚至導(dǎo)致熱交換器損壞，產(chǎn)生漏水的風(fēng)險(xiǎn)。

針對(duì)水垢的問題，目前常用的處理手段有：在水進(jìn)入熱水器或熱交換器前進(jìn)行質(zhì)軟化處理、在熱交換器表面進(jìn)行表面處理（如增加納米涂層）、對(duì)熱交換器進(jìn)行定期的清洗除垢。然而這些措施都需要額外投入成本或人力維護(hù)成本。本文主要探討如何對(duì)熱交換器結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，減少水垢的產(chǎn)生，提高熱交換器的運(yùn)行效率與使用壽命。

1 熱交換器的失效分析

根據(jù)山西（自來水硬度普遍在（75～350）mg/L 之間，屬于中等到偏硬水的范圍）售后退回的漏水熱交換器進(jìn)行分析，我們發(fā)現(xiàn)熱交換器殼體表面明顯發(fā)黑的情況，而漏水區(qū)域都集中在熱交換器的最后一根出水的換熱直管，漏水區(qū)域發(fā)現(xiàn)有大量的白色水垢。這是由于熱交換器直管內(nèi)部生成水垢后，出現(xiàn)傳熱異常，導(dǎo)致熱交換片及直管溫度過高從而加劇銅管的氧化腐蝕，最終使銅管燒穿漏水。同時(shí)因?yàn)樗负豌~接觸會(huì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成氧化物或化合物，導(dǎo)致銅管表面發(fā)生腐蝕和氧化，從而加速縮短了熱交換器的壽命。另一方面，水垢可以吸附和集聚各種有害物質(zhì)，如微生物、細(xì)菌、水鐵銹、水垢等，因此，水垢層內(nèi)產(chǎn)生生物膜，也會(huì)損壞銅管內(nèi)表面的保護(hù)層。

2 結(jié)構(gòu)分析

減少生成水垢將有效的提高熱交換器使用壽命。而根據(jù)水垢的生成機(jī)理，減少水垢的生成在于減少壁面局部高溫。根據(jù)相關(guān)的研究，當(dāng)溫度在（60～70）℃時(shí)，水垢的溶解度開始明顯下降。所以，應(yīng)在水管內(nèi)設(shè)有有效的裝置，避免水管內(nèi)存在大面積的高溫區(qū)對(duì)減少生成水垢有積極的影響。本文從設(shè)置擾流結(jié)構(gòu)與直管的排布入手，提出可行的方案。

2.1 擾流結(jié)構(gòu)

2.1.1 模型建立

由于漏水區(qū)域都發(fā)生在熱交換器的換熱直管段，而現(xiàn)有熱交換器的加熱直管段，常用三種擾流結(jié)構(gòu)：擾流彈簧、擾流片以及擾流彈簧+擾流片組合。為分析不同擾流結(jié)構(gòu)在擾流過程中的作用以及彼此的差異，針對(duì)不同擾流方案進(jìn)行數(shù)值模擬，擾流結(jié)構(gòu)具體如圖2所示。

圖2 擾流片模型

為模擬換熱過程，構(gòu)建計(jì)算域如圖3 所示，其中邊界條件按照32 kW 丁烷，水溫升40 ℃進(jìn)行計(jì)算，翅片數(shù)量72 片。

圖3 計(jì)算域

氣流量Qa——0.004 69 kg/s；

煙氣溫度Ta——1 846.04 K；

水流量Qw——0.175 kg/s。

2.1.2 換熱情況分析

提取換熱管壁面溫度云圖（如圖4）所示，可看出，高溫的主要部分位于管壁下表面，受到擾流片的作用，不同擾流片作用下壁面換熱情況不同。擾流彈簧的兩種方案下溫度均由入口至出口逐漸上升，但擾流彈簧+擾流片方案因內(nèi)部擾流片的存在，導(dǎo)致整體溫度相比于擾流彈簧方案更低。

圖4 換熱管內(nèi)壁面溫度云圖

由圖6 可看出，除擾流彈簧方案以外，其余方案均實(shí)現(xiàn)了較為均勻的溫升。擾流彈簧方案相比于其他方案，高溫流體集中于壁面部分，在換熱管中心區(qū)域，水維持在較低的溫度。擾流片和擾流彈簧+擾流片相比，中心區(qū)溫度升溫較慢，存在明顯的低溫區(qū)域，說明流體內(nèi)部的換熱不明顯。從徑向分布進(jìn)行分析，因擾流片的作用，擾流片方案徑向溫度分布較為均勻，溫度高于60 ℃的區(qū)域主要位于壁面部分，而擾流彈簧的方案由于彈簧的阻礙作用，導(dǎo)致在壁面處的高溫區(qū)域面積較大，但擾流彈簧+擾流片方案由于存在內(nèi)部擾流片，在一定程度上緩解了壁面的高溫情況。

圖5 換熱管內(nèi)部溫度云圖

圖6 換熱管流線圖

高溫區(qū)的形成來源于流體內(nèi)部的換熱不充分。從溫度云圖上看，擾流彈簧方案在水溫升和內(nèi)部換熱上表現(xiàn)均較差，擾流彈簧+擾流片方案次之，擾流片方案效果最好。

2.1.3 換熱管內(nèi)部流動(dòng)分析

提取流線圖見圖6，從整體上觀察可知擾流片與擾流彈簧+擾流片方案均因?yàn)閿_流片的影響實(shí)現(xiàn)了較為均勻的換熱，但擾流彈簧方案的情況下，流線近似筆直，表明流體的周向與徑向流動(dòng)較少，還可發(fā)現(xiàn)在壁面擾流彈簧位置幾乎不存在流線，說明壁面附近流動(dòng)情況較弱，這和上文中對(duì)內(nèi)部換熱情況的分析相吻合。

采用湍動(dòng)能以表示動(dòng)能交換情況，湍動(dòng)能越大，湍流強(qiáng)度越大，也更容易實(shí)現(xiàn)流體內(nèi)部的熱能交換，提取湍動(dòng)能如圖7?？砂l(fā)現(xiàn)，擾流彈簧方案，表明流體湍流強(qiáng)度低，這與對(duì)流線圖的分析一致；

而擾流彈簧+擾流片方案內(nèi)部流動(dòng)湍流強(qiáng)度較大，流體動(dòng)量交換頻繁，結(jié)合溫度云圖進(jìn)行分析，可發(fā)現(xiàn)換熱管內(nèi)部的湍流運(yùn)動(dòng)有助于實(shí)現(xiàn)流體內(nèi)部的溫度交換，利于減小溫度梯度，縮小高溫區(qū)的大小。擾流片方案雖然整體湍動(dòng)能和其他方案相比處于最低水平，但是受擾流片影響，靠壁面流體均勻受熱，從而在一定程度上抑制了中段高溫區(qū)的出現(xiàn)。

2.1.4 硬水壽命實(shí)驗(yàn)

為了驗(yàn)證仿真的結(jié)果同模擬實(shí)際用戶水質(zhì)較硬的情況下，不同擾流結(jié)構(gòu)的結(jié)垢情況，進(jìn)行以下測(cè)試。

硬水壽命測(cè)試：準(zhǔn)備同樣負(fù)荷的三臺(tái)樣機(jī)，僅水箱不一樣：樣機(jī)1 使用擾流片結(jié)構(gòu)，樣機(jī)2 使用擾流彈簧結(jié)構(gòu)、樣機(jī)3 使用擾流片加擾流彈簧組合結(jié)構(gòu)。進(jìn)水溫度為20 ℃，硬度600 mg/L，3 臺(tái)樣機(jī)均按最大負(fù)荷運(yùn)行，循環(huán)30 000 次。（1 個(gè)循環(huán)為：工作5 min，停止1 min。）循環(huán)結(jié)束后，切割水箱，對(duì)比水垢生成情況。

同時(shí)，在壽命測(cè)試過程當(dāng)中，記錄熱交換器表面溫度變化如圖8。

圖8 不同擾流結(jié)構(gòu)下熱交換器表面溫度與循環(huán)次數(shù)對(duì)比圖

如圖8 所示，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，熱交換器表面溫度也呈上升趨勢(shì)，這主要由于熱交換器換熱直管生成水垢后，管壁與流體之間的傳熱收到阻礙，導(dǎo)致的熱交換器表面溫度變高。而擾流彈簧結(jié)垢溫升最高，也可以初步推斷出結(jié)垢程度最為嚴(yán)重，而擾流片方案與擾流彈簧+擾流片方案結(jié)垢的情況比較接近。

試驗(yàn)到達(dá)30 000 次循環(huán)后，熱交換器并沒有出現(xiàn)泄露的情況。為了能直觀了解到熱交換器內(nèi)部?jī)?nèi)部結(jié)垢的情況，我們對(duì)三種方案的熱交換器直管進(jìn)行線割。

通過線割，我們發(fā)現(xiàn)換熱直管內(nèi)生成了較多的水垢，而最后一根出水換熱直管是生成水垢最嚴(yán)重的區(qū)域。為了更加直觀反應(yīng)出水垢的生成量，我們對(duì)各方案的水垢厚度進(jìn)行測(cè)量，得到圖10 結(jié)果。

圖9 熱交換器線割圖

圖10 不同擾流結(jié)構(gòu)下最后一根出水換熱直管水垢厚度取樣點(diǎn)與水垢厚度圖

圖11 換熱直管排布方案一

圖12 換熱直管排布方案二

圖13 不同換熱直管排布下最后一根出水換熱直管水垢厚度取樣點(diǎn)與水垢厚度圖

從數(shù)據(jù)上看，擾流彈簧結(jié)構(gòu)的水垢生成量最多，擾流片結(jié)構(gòu)的水垢生成量稍稍優(yōu)于擾流彈簧+擾流片結(jié)構(gòu)。也趨近于線割前熱交換器表面溫升的測(cè)試情況（表面溫度越高，水垢生成量越多）。

2.1.5 效率分析

考慮到擾流結(jié)構(gòu)的變化，同時(shí)也會(huì)對(duì)熱效率有一定的影響。通過測(cè)試，效率結(jié)果如表1。

表1 不同擾流方案的熱效率

三種擾流方案的熱效率差異并不是十分明顯，均能滿足國(guó)標(biāo)GB 6932-2015 二級(jí)能效的熱效率要求。熱效率最高的是擾流彈簧+擾流片方案，擾流彈簧次之，擾流片最后。

2.2 換熱直管排布對(duì)比

除了擾流結(jié)構(gòu)的影響外，換熱直管的排布方式也會(huì)對(duì)水垢的生成產(chǎn)生影響。由于水垢多為難溶性鹽，隨著溫度的升高，其溶解度反而下降，從而加速水垢的生成，所以換熱器的最后一條加熱管是生成最多水垢的。目前市面上常見的熱交換器換熱直管多為垂直方向兩排分布，針對(duì)這種排布方式，本文以5 根換熱直管為例，對(duì)最后一根直管的相對(duì)位置進(jìn)行不同的排布，對(duì)比觀察水垢的生成情況。

通過硬水壽命測(cè)試，可以發(fā)現(xiàn)最后一根換熱直管在上層比最后一根換熱直管在下層生成的水垢要少，這是由于高溫?zé)煔馔ㄟ^了下層換熱管后，大部分熱量已經(jīng)被吸收。因此，熱交換器設(shè)計(jì)中直管的排布方式應(yīng)合理選擇，較好的換熱直管排布可大大減少水垢生成。

3 總結(jié)

在水硬度較高的地區(qū)，難免會(huì)在燃?xì)鉄崴鞯乃飞仙伤福惶貏e是換熱管內(nèi)側(cè)，是水垢集中生成的地方。本文通過對(duì)換熱器結(jié)構(gòu)的優(yōu)化，如：改變加熱管內(nèi)擾流裝置的結(jié)構(gòu)、改變加熱管的排布等手段能一定程度上減緩水垢的生成，提高熱交換器的效率和使用壽命，減少用戶的后期維護(hù)成本。熱交換器的設(shè)計(jì)應(yīng)該根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，以達(dá)到最佳的效果。