羅柏香,俞松松,余歷晴,白 容
(廣西柳工機(jī)械股份有限公司,廣西 柳州 545007)
隨著社會的發(fā)展,住宅建設(shè)、鋪設(shè)路面、管道埋設(shè)、攔壩建橋挖渠等工程發(fā)展也越來越快[1],挖掘機(jī)也得到了更加廣泛的應(yīng)用,客戶對挖掘機(jī)的需求也越來越多樣化,而不僅僅滿足于整機(jī)性能上的需求。隨著各地土方建設(shè)蓬勃興起對挖掘機(jī)性能要求的提升及城市噪音、環(huán)??刂品ㄒ?guī)要求,顧客除了整機(jī)性能外,還越來越關(guān)注整機(jī)降噪及外觀等舒適特性,而側(cè)門百葉窗的設(shè)計(jì)對整機(jī)噪聲與散熱效果具有重要影響,本文特對此課題展開分析論述。進(jìn)風(fēng)側(cè)門是液壓挖掘機(jī)的部件之一,挖掘機(jī)的一些重要機(jī)器部件和設(shè)備都放在進(jìn)風(fēng)側(cè)門內(nèi),如發(fā)動機(jī)、散熱器及電瓶等,這就要求進(jìn)風(fēng)側(cè)門不但是封閉式的,而且還要防塵,維護(hù)方便,有效防止機(jī)艙噪聲透射出來的同時(shí),并盡可能地減小對進(jìn)風(fēng)量的損失,百葉窗在挖掘機(jī)上滿足上述要求且應(yīng)用廣泛。但是百葉窗影響到整機(jī)噪聲與散熱等關(guān)鍵性能,其結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)至關(guān)重要。
本文利用CFD(計(jì)算流體力學(xué))分析方法,對比百葉窗結(jié)構(gòu)形式對進(jìn)風(fēng)流場的影響,并在某中型挖掘機(jī)上,對折彎板式、圓弧沖壓式百葉窗的整機(jī)機(jī)外輻射噪聲與進(jìn)風(fēng)量進(jìn)行了對比,結(jié)果表明圓弧沖壓式在CFD 分析與實(shí)測上均優(yōu)于折彎板式。更進(jìn)一步,在圓弧沖壓式百葉窗基礎(chǔ)上,對不同百葉角度進(jìn)行了CFD分析與試驗(yàn)驗(yàn)證,獲得了機(jī)外輻射噪聲、進(jìn)風(fēng)量隨百葉角度的變化關(guān)系,得到了最佳的角度值。
百葉窗作為整機(jī)風(fēng)道的起始點(diǎn),降低風(fēng)阻將會使空氣流動更加順暢,更有利于將機(jī)艙內(nèi)的高溫空氣迅速排出[2],從而改善和提高散熱性能。
目前,百葉窗主要有折彎板式、圓弧沖壓式兩種形式,如圖1 所示。折彎板式結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn):生產(chǎn)成本低,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求;圓弧沖壓式結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn):利用模具一次沖壓成型,生產(chǎn)效率高,一致性好。
圖1 百葉窗形式
為了分析百葉窗結(jié)構(gòu)對進(jìn)風(fēng)量的影響,對進(jìn)風(fēng)側(cè)門建立了CFD 模型如圖2 所示。從圖3 CFD 分析流線可知,空氣在折彎板百葉的折彎處有渦流現(xiàn)象,是由于折彎處過于生硬,使氣體回流產(chǎn)生渦流,導(dǎo)致風(fēng)能損失及空氣動力性噪聲的產(chǎn)生;而空氣在圓弧沖壓式百葉圓弧處未產(chǎn)生渦流,流動順暢。
圖2 CFD 分析模型
圖3 不同百葉窗形式的流線對比
為了有效驗(yàn)證圖1 所示的兩種側(cè)門不同百葉結(jié)構(gòu)形式對風(fēng)量的影響,分別對散熱器表面進(jìn)行了風(fēng)速測試,測試結(jié)果見表1。
表1 不同百葉窗形式的散熱器表面風(fēng)速對比
從表1 測試數(shù)據(jù)對比結(jié)果可知,圓弧沖壓式百葉窗的散熱器表面平均風(fēng)速比折彎板式百葉窗的增幅達(dá)6%,水散的表面風(fēng)速增幅達(dá)6%,油散和中冷器的表面風(fēng)速增幅均達(dá)5%,由此可見,圓弧沖壓式百葉窗更有利于提高散熱器表面風(fēng)速,增加風(fēng)量從而提高散熱性能。
綜上分析可知,在空氣動力學(xué)與噪聲方面,圓弧沖壓式結(jié)構(gòu)均優(yōu)于折彎板式。然而,圓弧沖壓式的安裝角度(圖4)對噪聲與進(jìn)風(fēng)量的影響,需進(jìn)一步進(jìn)行探討與分析。
圖4 百葉角度示意
為了進(jìn)一步分析百葉角度對進(jìn)風(fēng)量的影響,同理利用CFD 方法,對不同百葉角度的模型,進(jìn)行對比仿真,Inlet flow 邊界設(shè)置速度入口,速度為5 m/s。對比模型進(jìn)出口的壓降,壓降越大,進(jìn)風(fēng)阻力越大,進(jìn)風(fēng)量將越小[3],得壓降隨百葉角度的變化關(guān)系如圖5 所示,隨著百葉角度增大(迎風(fēng)角度減小),越有利于進(jìn)風(fēng),進(jìn)風(fēng)阻力逐漸減小。
圖5 壓降隨百葉角度變化
為了驗(yàn)證百葉角度對風(fēng)速影響,對散熱器表面進(jìn)行了風(fēng)速測試(圖6),測試結(jié)果如圖7 所示,在樣機(jī)百葉窗角度為30°時(shí),空氣流動阻力最大,風(fēng)速最低,隨著百葉角度的增大,平均風(fēng)速增大。當(dāng)百葉角度為40°時(shí),進(jìn)風(fēng)速度提高了0.6 m/s,比原機(jī)30°時(shí)進(jìn)風(fēng)速度提高了13.5%;當(dāng)百葉角度在55°~75°范圍時(shí),比原機(jī)30°時(shí)進(jìn)風(fēng)速度提高了12.6%~16.8%左右。由此可見,百葉角度對冷卻系統(tǒng)的散熱性能有著至關(guān)重要的影響,可以通過優(yōu)化百葉角度來改善冷卻系統(tǒng)的散熱性能。
圖6 散熱器表面風(fēng)速測試示意
圖7 進(jìn)風(fēng)速度隨百葉角度變化
由上可知,百葉角度增大有利于提高進(jìn)風(fēng)量,從而提高散熱效率,但對機(jī)外輻射噪聲的影響需進(jìn)一步驗(yàn)證。因此,對整機(jī)進(jìn)行了噪聲測試,測試結(jié)果如圖8所示。
圖8 機(jī)外輻射噪聲隨百葉角度變化
綜合圖7、圖8,百葉角度為30°時(shí),風(fēng)速最小,噪聲值最大,隨著百葉角度逐漸增大,風(fēng)速越來越大,噪聲值反而逐漸減小。當(dāng)百葉角度為50°~75°時(shí),風(fēng)速基本不變,但機(jī)外噪聲由大變小后變大,在60°達(dá)到最小噪音。因此,合理利用50°~75°的百葉角度,既有利于進(jìn)風(fēng)量,也有利于降噪。
通過百葉角度對進(jìn)風(fēng)量和噪音影響的分析,結(jié)合工程應(yīng)用的實(shí)際情況,對應(yīng)的設(shè)計(jì)方案如下:
(1)側(cè)門百葉窗的百葉結(jié)構(gòu)采用圓弧沖壓式。圓弧沖壓式百葉的流線型結(jié)構(gòu),可使其內(nèi)面向流道方向上具有圓滑過渡,改善局部渦流,更有利于風(fēng)能的傳遞。
(2)側(cè)門百葉窗的百葉角度設(shè)計(jì)為60°。如圖8所示,百葉角度在50°~75°時(shí),既有利于進(jìn)風(fēng)量,也有利于降噪??紤]到防塵要求,百葉角度不宜過大,由于百葉角度過大時(shí),粉塵極容易隨風(fēng)進(jìn)入,并附在散熱器表面,隨著工作時(shí)間加長,散熱效率反而變差,故最終將百葉窗角度設(shè)計(jì)為60°。
為了驗(yàn)證百葉窗設(shè)計(jì)方案,選取百葉角度為30°和百葉角度為60°兩種圓弧沖壓式百葉窗,分別對樣機(jī)進(jìn)行熱平衡測試和噪聲測試對比,測試數(shù)據(jù)見表2和表3。
表2 熱平衡測試數(shù)據(jù)
表3 機(jī)外輻射噪聲測試數(shù)據(jù)
由上述測試數(shù)據(jù)可知,百葉角度為60°對比百葉角度為30°,發(fā)動機(jī)水溫降幅達(dá)3%,液壓油溫降幅達(dá)5%,中冷溫度降幅達(dá)2%;同時(shí)機(jī)外輻射噪聲降低1 dB。由此可見,百葉角度為60°的圓弧沖壓式百葉窗為對比方案的最優(yōu),目前該方案已應(yīng)用至中大型挖掘機(jī)上,市場反饋良好。
(1)進(jìn)風(fēng)側(cè)門的結(jié)構(gòu)形式對散熱性能影響較大,采用圓弧沖壓式百葉的流線型結(jié)構(gòu),有利于改善局部渦流,降低風(fēng)能損耗。
(2)優(yōu)化側(cè)門百葉窗的百葉角度有利于整機(jī)噪音和散熱性能。通過CFD 分析與試驗(yàn)測試,驗(yàn)證了百葉角度對進(jìn)風(fēng)量和噪音的影響規(guī)律,為側(cè)門百葉窗的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)開闊了思路,對其他機(jī)型的進(jìn)風(fēng)側(cè)門設(shè)計(jì)有一定的指導(dǎo)意義,也說明了仿真方法與試驗(yàn)的正確性。