蘇堪華，劉德平，簡(jiǎn) 旭，孫 政，萬(wàn)立夫，卓 云，余星穎

（1.重慶科技學(xué)院石油與天然氣工程學(xué)院，重慶 401331；2.中國(guó)石油集團(tuán)川慶鉆探工程有限公司川東鉆探公司，重慶 400021；3.中國(guó)石油集團(tuán)川慶鉆探工程有限公司試修公司，四川 成都 610056）

0 引言

油氣鉆井過(guò)程中鉆柱受力復(fù)雜，在受到酸性氣體影響后易發(fā)生鉆柱斷裂情況。為了避免出現(xiàn)鉆具事故，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)于鉆柱的剩余壽命非常關(guān)心。希望根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，結(jié)合合適的理論模型評(píng)價(jià)鉆柱腐蝕疲勞壽命［1-3］。目前國(guó)內(nèi)外鉆柱腐蝕及疲勞計(jì)算已有不少的理論和實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，?shí)驗(yàn)研究主要集中在小試樣模擬和鉆桿實(shí)物測(cè)試上，基于累積疲勞損傷理論和斷裂力學(xué)理論進(jìn)行分析［4-7］。其中，累積疲勞損傷理論主要通過(guò)試驗(yàn)確定管柱的S-N 曲線，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工況計(jì)算鉆柱承受的載荷，結(jié)合S-N 曲線確定疲勞循環(huán)次數(shù)，以此判斷疲勞損傷情況。而斷裂力學(xué)理論主要通過(guò)確定鉆柱裂紋幾何形狀和應(yīng)力強(qiáng)度因子，根據(jù)應(yīng)力條件和相關(guān)模型求得裂紋疲勞壽命。雖然鉆柱疲勞預(yù)測(cè)理論研究不斷深入和完善，國(guó)內(nèi)外學(xué)者的研究得出了多種模型，但是如何和現(xiàn)場(chǎng)工況結(jié)合，能夠快速和一定程度的進(jìn)行壽命評(píng)價(jià)和預(yù)測(cè)仍存在困難。其中Hansford 等［8］提出了一套用于計(jì)算旋轉(zhuǎn)通過(guò)嚴(yán)重狗腿度的鉆桿累積疲勞破壞的方法，被美國(guó)石油學(xué)會(huì)API RP 7G 標(biāo)準(zhǔn)和我國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 24956 采用，被認(rèn)為是目前可用來(lái)估算累積疲勞破壞的一種具體方法［9-10］。

本文結(jié)合疲勞系數(shù)法、壽命百分?jǐn)?shù)法和旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)法等不同的鉆柱疲勞計(jì)算方法，從滿足現(xiàn)場(chǎng)鉆具使用壽命快速分析和判斷的需要出發(fā)，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)鉆柱疲勞壽命和主要影響因素進(jìn)行了評(píng)價(jià)分析，并在現(xiàn)場(chǎng)工況下量化了鉆具剩余使用壽命，分析結(jié)果可為現(xiàn)場(chǎng)判斷鉆柱疲勞失效提供支持。

1 井筒內(nèi)的鉆柱受力分析

1.1 鉆柱軸向力

假設(shè)鉆柱微元段與井眼全段接觸，鉆柱受力如圖1 所示［11-12］，考慮鉆柱和井壁之間的摩阻阻力，則可得到鉆柱軸向力計(jì)算公式如下：

圖1 鉆柱受力示意Fig.1 Stress diagram of drill string

式中：T1、T2——單位長(zhǎng)度鉆柱上端和下端所受軸向力，N；W——單位長(zhǎng)度鉆柱浮重，N/m；αˉ——平均井斜角，αˉ=(α1+α2)/2，rad；μ——摩擦系數(shù)，無(wú)量綱；FN——鉆柱與井筒接觸力，N。

鉆柱與井筒接觸力，可根據(jù)Johancsik 推導(dǎo)的經(jīng)典計(jì)算模型獲得［13］，如式（2）所示：

式中：α1、α2——計(jì)算井段的上、下井斜角，rad；φ1、φ2——計(jì)算井段的上、下方位角，rad。

1.2 鉆柱循環(huán)應(yīng)力

循環(huán)應(yīng)力是指鉆柱每次旋轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)生變化和反轉(zhuǎn)的應(yīng)力分量，只有彎曲應(yīng)力和屈曲應(yīng)力會(huì)經(jīng)歷這種逆轉(zhuǎn)。彎曲應(yīng)力是在鉆柱經(jīng)過(guò)彎曲井段時(shí)引起的，此時(shí)鉆柱一側(cè)受拉，另一側(cè)受壓，在管體外側(cè)應(yīng)力達(dá)到最大值，并在鉆柱旋轉(zhuǎn)時(shí)發(fā)生變化。在一定的計(jì)算井段內(nèi)，由于曲率k的變化［11］，引起的鉆柱彎曲應(yīng)力計(jì)算如式（3）所示：

式中：σbend——鉆柱彎曲應(yīng)力，Pa；ro——鉆柱接頭半徑，m；k——井眼曲率，rad/m；E——鉆柱彈性模量，Pa；Δl——計(jì)算井段長(zhǎng)度，m。

當(dāng)鉆柱發(fā)生屈曲時(shí)將引起鉆柱應(yīng)力變化，屈曲應(yīng)力計(jì)算如式4 所示：

式中：σbuck——鉆柱屈曲應(yīng)力，Pa；Ta——鉆柱真實(shí)軸力，N；Po——管外液柱壓力，Pa；A——鉆柱的橫截面積，m2；r'——視半徑，井眼內(nèi)壁到鉆柱外壁距離的一半，m；I——鉆柱慣性矩，m4；Do——鉆柱外徑，m；Di——鉆柱內(nèi)徑，m。

1.3 鉆柱疲勞極限

由于軸向力影響鉆柱疲勞，軸向力導(dǎo)致疲勞極限降低的程度使用古德曼關(guān)系表示［14］，具體如式（5）、（6）、（7）所示：

2 鉆柱疲勞計(jì)算方法

2.1 基于疲勞系數(shù)的計(jì)算方法

該方法定義疲勞系數(shù)為鉆柱彎曲和屈曲應(yīng)力的組合與疲勞極限的比值［14］，當(dāng)其值＜1 時(shí)表示鉆柱未發(fā)生疲勞破壞，疲勞系數(shù)Rf計(jì)算公式如下：

首先根據(jù)式（1）和（2）得到給定條件下的鉆柱軸向力，將該軸向力T1代入式（4）可以得到鉆柱屈曲應(yīng)力σbuck，對(duì)T1進(jìn)行判斷后代入式（5）或（6）可以得到軸向力影響下的鉆柱疲勞極限σ'limit，結(jié)合式（3）計(jì)算的鉆柱彎曲應(yīng)力，代入式（8）即得到鉆柱疲勞系數(shù)，Rf=1 表示鉆柱發(fā)生疲勞破壞。

2.2 基于壽命百分?jǐn)?shù)的計(jì)算方法

《鉆桿設(shè)計(jì)和操作極限的推薦規(guī)程》（API RP 7G）和《石油天然氣工業(yè)鉆柱設(shè)計(jì)和操作限度的推薦作法》（GB/T 24956）標(biāo)準(zhǔn)采用計(jì)算旋轉(zhuǎn)通過(guò)嚴(yán)重狗腿度的鉆桿累積疲勞破壞，結(jié)合圖版和修正公式，識(shí)別鉆柱疲勞［9-10］，其中的修正公式如下：

式中：Lifef——鉆柱已使用壽命百分?jǐn)?shù)，%；Lifec——標(biāo)準(zhǔn)圖版對(duì)應(yīng)的已耗壽命百分?jǐn)?shù)，%；RPM——實(shí)際鉆柱轉(zhuǎn)速，r/min；ROP——實(shí)際機(jī)械鉆速，m/h。

該計(jì)算方法考慮了狗腿度、軸向力、鉆速、轉(zhuǎn)速等影響，可用于計(jì)算鉆柱使用壽命。其中，軸向力根據(jù)式（1）和（2）得到。

2.3 基于旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)的計(jì)算方法

在高曲率井段，由于鉆柱旋轉(zhuǎn)將造成的累積疲勞破壞。該方法基于旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)的原理，根據(jù)鉆柱在高曲率井眼中的彎曲應(yīng)力，確定鉆桿可以承受的旋轉(zhuǎn)周數(shù)，由此對(duì)照鉆桿已旋轉(zhuǎn)的周數(shù)可以判斷疲勞破壞的級(jí)別［9-10］。在大曲率井眼中，鉆柱旋轉(zhuǎn)周數(shù)與預(yù)計(jì)的發(fā)生疲勞的總周數(shù)的比值即為鉆柱已消耗的疲勞壽命比例。

2.4 腐蝕對(duì)鉆柱疲勞系數(shù)計(jì)算方法的影響

當(dāng)鉆柱在腐蝕性環(huán)境使用時(shí)，其疲勞壽命將大大降低，疲勞壽命都相對(duì)較短。如果鉆柱用于腐蝕性環(huán)境，如鹽水、二氧化碳或硫化氫環(huán)境，則需要降低疲勞極限，對(duì)式（8）中的疲勞極限進(jìn)行修正，從而得到考慮腐蝕的鉆柱疲勞系數(shù)。由于不同腐蝕介質(zhì)、腐蝕程度下的疲勞極限降低幅值不同［15-17］，因此，需要根據(jù)室內(nèi)腐蝕實(shí)驗(yàn)或現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行修正系數(shù)（0～1）選擇。

2.5 腐蝕對(duì)于鉆柱壽命百分?jǐn)?shù)和旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)計(jì)算方法的影響

對(duì)于基于壽命百分?jǐn)?shù)的計(jì)算方法，在無(wú)腐蝕環(huán)境中，一般考慮的狗腿度范圍是＞3°/30 m 的井段；而在高腐蝕環(huán)境中，則范圍降低為狗腿度＞2°/30 m的井段。

對(duì)于基于旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)的估算方法，由于原標(biāo)準(zhǔn)中并未給出腐蝕的影響?？紤]到在腐蝕環(huán)境下的影響，本文對(duì)發(fā)生疲勞失效的最大轉(zhuǎn)數(shù)進(jìn)行系數(shù)修正，需要根據(jù)室內(nèi)腐蝕實(shí)驗(yàn)或現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)取值范圍為0～1。如系數(shù)取0.1，則發(fā)生疲勞失效的最大轉(zhuǎn)數(shù)107變成106。

3 某區(qū)塊鉆柱疲勞壽命分析

3.1 計(jì)算條件

以XXX002-3 井的四開(kāi)數(shù)據(jù)為例進(jìn)行分析，井眼軌跡見(jiàn)圖2。

圖2 XXX002-3 井垂直和水平投影Fig.2 Vertical and horizontal view of well XXX002-3

套管層次：四開(kāi)結(jié)構(gòu)，其中第4 開(kāi)井深5121 m，鉆頭尺寸?149.2 mm，上層套管尺寸?177.8 mm，上層套管鞋深度3886 m。

鉆具組合：?149.2 mm PDC 鉆頭0.19 m+1.5°無(wú)扶彎螺桿6.38 m+?120.0 mm 無(wú)磁鉆鋌6.83 m+?101.6 mm 加重鉆桿15 根141.44 m+?101.6 mm鉆桿1 根9.63 m+?120 mm 水力振蕩器6.74 m+? 101.6 mm SS105 鉆桿。

四開(kāi)鉆井液性能：密度1.05 g/cm3、塑性粘度16mPa·s、動(dòng)切力5 Pa、初/終切2/3 Pa。

3.2 鉆柱拉力和應(yīng)力分析結(jié)果

根據(jù)前面的分析，鉆柱疲勞主要發(fā)生在旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)過(guò)程，鉆柱上承載變化的彎曲和屈曲應(yīng)力，由式（1）至（4）并結(jié)合鉆井參數(shù)，可以得到四開(kāi)鉆柱有效拉力、彎曲和屈曲應(yīng)力結(jié)果如圖3 所示。

圖3 鉆柱有效拉力和應(yīng)力Fig.3 Effective tension and stresses of drill string

3.3 四開(kāi)鉆柱疲勞分析結(jié)果

3.3.1 基于疲勞系數(shù)的分析結(jié)果

鉆柱疲勞主要發(fā)生在旋轉(zhuǎn)時(shí)通過(guò)彎曲井段造成，根據(jù)2.1 所述疲勞系數(shù)計(jì)算公式（8），可得到四開(kāi)鉆柱在旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)、提離井底空轉(zhuǎn)工況下的計(jì)算結(jié)果，如圖4 所示。從圖中可以看出，整個(gè)鉆柱最大的疲勞系數(shù)為0.479＜1，因此從這個(gè)概念來(lái)說(shuō)，該井四開(kāi)鉆柱不會(huì)發(fā)生因?yàn)殂@柱疲勞而斷裂的問(wèn)題。但根據(jù)2.4，如考慮腐蝕的影響，則需要根據(jù)室內(nèi)腐蝕實(shí)驗(yàn)或現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行疲勞極限修正系數(shù)選擇，若本例疲勞極限修正系數(shù)取0.75，即疲勞極限降低為極限的75%，根據(jù)則整個(gè)鉆柱最大的疲勞系數(shù)增加0.66，則疲勞風(fēng)險(xiǎn)增加。

圖4 四開(kāi)鉆柱疲勞系數(shù)計(jì)算結(jié)果Fig.4 Calculation results of fatigue coefficient of drill string for the fourth spud

3.3.2 基于壽命百分?jǐn)?shù)的計(jì)算結(jié)果

鉆柱中上部受到較大拉力載荷，在通過(guò)彎曲井段時(shí)，易發(fā)生疲勞情況。對(duì)于嚴(yán)重狗腿度段，在有輕度腐蝕的情況下，根據(jù)2.2 所述方法，結(jié)合所用鉆桿的S-N 曲線，可計(jì)算得到鉆柱已使用壽命，結(jié)果如表1。同樣的計(jì)算條件下，根據(jù)無(wú)腐蝕狀態(tài)的分析數(shù)據(jù)，則計(jì)算的鉆柱累積疲勞為0。說(shuō)明腐蝕對(duì)該方法的影響較大。

表1 XXX002-3 四開(kāi)鉆柱已使用壽命分析結(jié)果（壽命百分?jǐn)?shù)計(jì)算方法）Table 1 Analysis results of drill string service life of XXX002-3 in the fourth spud (by percentage of life calculation method)

3.3.3 基于旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)的計(jì)算結(jié)果

鉆進(jìn)大曲率井眼中，基于旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)法得到的鉆柱已消耗的疲勞壽命計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。在沒(méi)有發(fā)生腐蝕的情況下，最大發(fā)生疲勞的轉(zhuǎn)數(shù)按照107計(jì)算，鉆柱總累計(jì)使用壽命是1.51%，折算后的鉆桿剩余壽命為41036 m。若發(fā)生腐蝕情況，假設(shè)轉(zhuǎn)速修正系數(shù)取0.1，則最大發(fā)生疲勞的轉(zhuǎn)數(shù)按照106計(jì)算，可得到該部分鉆柱使用壽命是15.14%，折算后的鉆柱可用于彎曲井段的剩余壽命為3536 m，腐蝕環(huán)境將造成鉆柱使用壽命縮短。

表2 XXX002-3 四開(kāi)鉆柱已使用壽命分析結(jié)果（旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)計(jì)算方法）Table 2 Analysis results of drill string service life of XXX002-3 in the fourth spud (by rotation counting method)

3.4 鉆柱疲勞影響因素分析

第3.3 節(jié)對(duì)3 種不同的鉆柱疲勞計(jì)算方法進(jìn)行了對(duì)比分析，發(fā)現(xiàn)不同計(jì)算方法的結(jié)果還是有一定差異。由于疲勞系數(shù)方法對(duì)于經(jīng)驗(yàn)系數(shù)的依賴較少，因此本節(jié)基于疲勞系數(shù)方法，對(duì)影響鉆柱疲勞的因素進(jìn)行分析。對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)而言，只要可以根據(jù)一定方法獲得鉆柱的使用壽命預(yù)計(jì)結(jié)果，就可以提前采取預(yù)防鉆柱的疲勞失效發(fā)生。

3.4.1 鉆壓變化對(duì)鉆柱疲勞的影響

在基本計(jì)算條件不變的情況下，施加鉆壓范圍40～120 kN，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖5。從圖中可以看出，在0～3000 m（直井段）鉆壓對(duì)鉆柱疲勞影響很小，主要表現(xiàn)在低鉆壓產(chǎn)生較大疲勞，主要是由于該段鉆柱所受拉力在低鉆壓時(shí)較大；進(jìn)入造斜段到水平段之后，鉆壓對(duì)鉆柱疲勞產(chǎn)生較大影響。

圖5 鉆壓對(duì)鉆柱疲勞影響分析Fig.5 Analysis of influence of bit weight on drill string

3.4.2 鉆桿等級(jí)對(duì)鉆柱疲勞的影響

在基本條件不變（鉆壓80 kN），對(duì)四開(kāi)鉆柱組合采用全新、1 級(jí)、2 級(jí)SS105 鉆桿進(jìn)行分析，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖6。從圖中可以看出，當(dāng)在用的SS105 鉆桿由全新變?yōu)? 級(jí)時(shí)，其疲勞系數(shù)顯著增加，這主要是由于鉆柱壁厚減小，受力增大，造成疲勞極限降低。

圖6 鉆桿等級(jí)對(duì)疲勞影響分析Fig.6 Analysis of influence of drill pipe grade on fatigue

3.4.3 疲勞極限對(duì)鉆柱疲勞的影響

在基本條件不變，當(dāng)采用的SS105 鉆桿，疲勞極限分別為100%、80%、60%時(shí)，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖7。從圖中可以看出，當(dāng)在用的SS105 鉆桿疲勞極限降低時(shí)，其疲勞系數(shù)顯著增加。

圖7 不同疲勞極限對(duì)鉆柱疲勞影響分析Fig.7 Analysis of influence of fatigue limit on drill string fatigue

3.4.4 抗拉強(qiáng)度對(duì)鉆柱疲勞的影響

在基本條件不變，采用SS105 鉆桿，其抗拉強(qiáng)度分別降低0%、10%、20%時(shí)，對(duì)比結(jié)果如圖8。從圖中可以看出，當(dāng)在用的SS105 鉆桿抗拉強(qiáng)度降低時(shí)，如果保持疲勞極限不變，則抗拉強(qiáng)度降低對(duì)鉆柱疲勞不起作用。但是，由于受硫化氫等腐蝕造成的抗拉強(qiáng)度降低，將影響鉆桿的疲勞極限降低，因此此處的單一因素分析只能說(shuō)明在保持疲勞極限不變時(shí)抗拉強(qiáng)度降低不直接影響鉆柱疲勞。

圖8 抗拉強(qiáng)度降低對(duì)鉆柱疲勞影響分析Fig.8 Analysis of influence of tensile strength on drill string fatigue

3.4.5 屈服強(qiáng)度對(duì)鉆柱疲勞的影響

在基本條件不變，采用SS105 鉆桿，其屈服強(qiáng)度分布降低0%、10%、20%時(shí)，對(duì)比結(jié)果如圖9。從圖中可以看出，當(dāng)在用的SS105 鉆桿屈服強(qiáng)度降低時(shí)，則對(duì)鉆柱疲勞起到一定程度的增加作用，且影響主要集中在離井口的上半段，尤其是井口附近。

圖9 屈服強(qiáng)度降低對(duì)鉆柱疲勞影響分析Fig.9 Analysis of influence of yield strength on drill string fatigue

3.4.6 屈曲對(duì)鉆柱疲勞的影響

在基本條件不變，采用SS105 鉆桿，對(duì)比鉆柱發(fā)生螺旋屈曲的結(jié)果見(jiàn)圖10。從圖中可以看出，鉆桿螺旋屈曲產(chǎn)生較大的彎曲應(yīng)力，在彎曲井眼旋轉(zhuǎn)鉆桿而產(chǎn)生的周期彎曲應(yīng)力引起疲勞破壞，因此當(dāng)發(fā)生屈曲時(shí)旋轉(zhuǎn)鉆桿，將導(dǎo)致屈曲段鉆桿快速疲勞破壞和失效。

圖10 屈曲對(duì)鉆柱疲勞影響分析Fig.10 Analysis of influence of buckling on drill string fatigue

3.5 鉆柱疲勞系數(shù)和剩余壽命統(tǒng)計(jì)

根據(jù)疲勞系數(shù)計(jì)算方法，對(duì)該區(qū)塊已鉆井進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，四開(kāi)鉆柱疲勞系數(shù)對(duì)比見(jiàn)圖11?？梢钥闯?，四開(kāi)鉆柱疲勞主要集中在100～200 m、800～1200 m、2400～2600 m、3000～3400 m、3600～4250 m 等多個(gè)井段，這也和前面分析的狗腿度及鉆柱拉力變化相對(duì)應(yīng)。

圖11 區(qū)塊已鉆井四開(kāi)鉆柱疲勞系數(shù)Fig.11 Drill string fatigue coefficient statistics of drilled wells in field

根據(jù)壽命百分?jǐn)?shù)或旋轉(zhuǎn)計(jì)數(shù)方法計(jì)算的鉆柱剩余壽命，結(jié)合一定的轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速和機(jī)械鉆速數(shù)值，就可以把壽命百分?jǐn)?shù)換算成可用的鉆進(jìn)米數(shù)。從圖12可以看出，當(dāng)機(jī)械鉆速降低（從15 m/h 降低到5 m/h）、轉(zhuǎn)速增加時(shí)（從30 r/min 增加到120 r/min），鉆桿可用于高曲率段的剩余使用壽命大大降低（從83000 m 降低到20000 m）；現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中，對(duì)該部分井段使用后鉆具應(yīng)進(jìn)行記錄，并注意在下一次使用時(shí)進(jìn)行鉆具倒換，以便提高鉆柱使用壽命，避免發(fā)生疲勞失效。如果建立了詳細(xì)的鉆具使用情況數(shù)據(jù)庫(kù)，就可以根據(jù)疲勞計(jì)算結(jié)果，分析這些鉆具在后續(xù)鉆井過(guò)程中可以使用多久，從而及時(shí)發(fā)現(xiàn)鉆具疲勞問(wèn)題。

圖12 區(qū)塊已鉆井四開(kāi)鉆柱剩余可用壽命Fig.12 Residuallife of the drill string of the drilled wells in field

4 結(jié)論

（1）鉆柱疲勞主要與其上承載變化的彎曲和屈曲應(yīng)力有關(guān)，鉆柱在旋轉(zhuǎn)時(shí)更易發(fā)生疲勞損傷。

（2）在腐蝕環(huán)境中，鉆柱疲勞壽命都相對(duì)較短。但由于不同腐蝕介質(zhì)、腐蝕程度下的鉆柱疲勞極限降低幅值不同，需要根據(jù)室內(nèi)腐蝕實(shí)驗(yàn)或現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行修正系數(shù)選擇。

（3）在高曲率和狗腿度變化大的井段使用過(guò)的鉆柱應(yīng)定期倒換，以便提高鉆柱使用壽命。通過(guò)嚴(yán)重狗腿度段時(shí)，在協(xié)調(diào)鉆速的基礎(chǔ)上，盡量降低旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)的轉(zhuǎn)速。

（4）由于鉆柱腐蝕疲勞受到多種不可控因素的影響，雖然三種不同的鉆柱疲勞計(jì)算方法的結(jié)果有差異，但可以綜合使用，用于現(xiàn)場(chǎng)提前采取預(yù)防鉆柱的疲勞失效發(fā)生。