摘要：現有許多支護措施實際支護效果不佳，導致高地應力軟巖隧道大變形甚至塌方等安全事故頻頻發(fā)生。文章依托大沙嘴隧道工程坍塌情況，優(yōu)化現場支護方案，并在相應位置處設置監(jiān)測點，分析隧道結構變形情況。結果表明：圍巖壓力在拱頂處取最大值36.01 kPa；鋼拱架應力、混凝土應力時程曲線均在前5 d斜率較大，之后趨于平緩，拱頂、拱腰、拱腳和邊墻處整體取值滿足規(guī)范要求；豎向位移和水平收斂時程曲線整體變化趨勢相似，豎向位移最大值為20.79 mm，水平收斂最大值為13.46 mm。研究表明，采用該優(yōu)化措施后的支護方案減少了隧道變形量，并有效控制了其結構變形。

關鍵詞：高地應力；隧道；支護；監(jiān)測

中文分類號：U456.3A461513

0引言

隨著經濟飛速發(fā)展，我國西部地區(qū)不斷擴大交通基礎建設規(guī)模。由于該地區(qū)高地應力軟巖分布較為廣泛，隧道施工中經常會穿越各種不良地質區(qū)域，極易發(fā)生層間滑移引發(fā)大變形甚至塌方等工程事故，嚴重影響隧道施工進度和工人生命安全。

對于高地應力軟巖隧道變形情況，學者們一般從支護理念、支護體系、施工工法等角度展開分析。從傳統(tǒng)“強支硬頂”到如今“讓壓”支護理念，考慮高地應力軟巖力學特性，新型支護結構在提供較高支護阻力的同時，具有一定的延展性適應圍巖變形需要［1-2］；構造相似但現場施工環(huán)境不同的軟巖，在物理力學參數上具有較大差異，導致其支護體系需根據實際情況做出調整，以控制隧道變形［3-5］；通過改進或創(chuàng)新施工工法，經濟高效地解決隧道大變形、塌方等問題［6-9］。綜上可知，雖然學者們在高地應力軟巖隧道新型支護方案、施工技術等方面開展了較多研究，但面對更為復雜的地質環(huán)境時，許多支護措施實際支護效果不佳，并不能有效控制隧道大變形。

本文基于大沙嘴隧道工程穿越斷層破碎帶、富水軟巖等不良地質區(qū)域而坍塌40余次情況，優(yōu)化并詳細介紹其支護方案，同時在拱頂、拱腰、拱腳和邊墻處設置監(jiān)測點，在對應位置處布置元件進行實時監(jiān)測。繪制初期支護圍巖壓力、鋼拱架應力、混凝土應力和洞周位移時程曲線圖，分析隧道結構變形情況。

1工程概況

1.1隧道概況

大沙嘴隧道位于四川省涼山州境內宜賓—攀枝花高速公路金陽至寧南段。隧道采用分離式設計左、右線，左線隧道總長3 940 m，其里程樁范圍為Z2K189+946～Z2K193+886；右線隧道總長3 974 m，其里程樁范圍為K189+900～K193+874。依據規(guī)范判斷均屬特長隧道。圍巖以強-全風化千枚巖為主，部分夾雜板巖，節(jié)理裂隙較發(fā)育，地下水較發(fā)育且部分段落出現股狀壓力水，開挖后受地下水侵蝕極易發(fā)生坍塌，地質較為復雜，變化較快。現場施工時隧道局部坍塌近40次，原方案超前預加固以及初期支護措施嚴重不足。

1.2支護方案優(yōu)化

為了防止千枚巖地段大沙嘴隧道施工再次出現大變形病害，制定防止隧道施工出現大變形的支護參數變更方案非常必要。結合國內外千枚巖隧道的支護參數選擇以及優(yōu)化措施，針對大沙嘴隧道主洞Ⅴ級圍巖千枚巖地層深埋段支護參數進行優(yōu)化，主要優(yōu)化措施如下。

1.2.1超前支護和輔助措施

（1）通過擴大拱腳的方式開挖上臺階，在上臺階底部增設臨時仰拱。臨時仰拱厚度為25 cm，同時在拱腳部位兩側增加型鋼斜撐。

（2）超前小導管由原方案單層間距3 m打設4.5 m搭接1.5 m變更為雙層間距2 m打設4.5 m搭接2 m，對隧道拱部進行加固，減少地層變形。

（3）為避免地下水的大量流失，對隧道全斷面進行深孔預注漿，注漿范圍為8 m。

（4）在掌子面上臺階鋪設25 mm玻璃纖維錨桿，長度為12 m，間距為0.6 m×0.6 m，梅花形布置，每8 m施作一循環(huán)，搭接長度為4 m，注漿范圍考慮4 m，并噴涂10 cm噴射混凝土實現掌子面封閉，加強巖體的支撐和連接，提高隧道掌子面的穩(wěn)定性，同時防止水流滲漏，以提高掌子面的支撐能力和防止塌方。

（5）斷面徑向注漿加固圍巖，拱部和邊墻注漿范圍為4 m，仰拱注漿范圍為6 m，防止初支斷落侵限失穩(wěn)。

（6）預留變形量由原方案的10～20 cm變更為40 cm，從而避免因超限變形而導致結構破壞。

1.2.2初期支護

（1）將原方案24 cm的C25噴射混凝土變更為35 cm的C30鋼纖維早高強噴射混凝土。

（2）鋼拱架由HW175型鋼代替原方案的Ⅰ18工字鋼，間距由原來的0.8 m縮短為0.6 m，縱向連接筋由原方案的22 mm鋼筋變更為U14a槽鋼。

（3）錨桿布置形式：調整隧道拱頂和邊墻的錨桿由3 m的22 mm藥卷錨桿和6 m的25 mm漲殼讓壓式中空注漿錨桿變更為4 m的22 mm藥卷錨桿和8 m的32 mm自進式錨桿，間距由原方案縱×環(huán)的1.0 m×1.2 m調整為0.6 m×1.0 m，形成“長短組合錨桿”體系，擴大錨桿對巖層的加固范圍。同時在臺階分界處增設4根8 m鎖腳錨桿。

改變支護參數的同時對應調整各部分施工方法，試驗段支護方案與原方案對比如表1所示。

2現場監(jiān)測方案

施工期間現場測試的主要項目包括4項，分別為初期支護混凝土應力監(jiān)測、洞周位移監(jiān)測、初期支護圍巖壓力監(jiān)測和初期支護鋼拱架應力監(jiān)測。K190+460處為監(jiān)測斷面，拱頂、左（右）拱腰、左（右）拱腳以及左（右）邊墻處各設置一個監(jiān)測點，每個點對應一個振弦式土壓力計監(jiān)測初期支護圍巖壓力，鋼拱架內外側布置振弦式表面應變計監(jiān)測其應力變化。同時，在鋼拱架混凝土合適厚度處布置振弦式混凝土應變計監(jiān)測其應力變化。具體布置位置如圖1所示。

洞周位移監(jiān)測斷面以K190+460為基準，每隔5 m設置一個，利用精密全站儀觀察并記錄隧道邊墻處水平位移時序曲線以及拱頂、拱腰處豎向位移時序曲線。

在隧道施工期間，根據《鐵路隧道監(jiān)控量測技術規(guī)程》（Q/CR9218-2015）要求，各項目檢測頻率如表2所示，待監(jiān)測數據穩(wěn)定后即可停止監(jiān)測。

3現場監(jiān)測結果分析

3.1初期支護圍巖壓力

由圖2可知，隧道拱頂、左拱腰處分別出現圍巖壓力最大值（36.01 kPa）和最小值（3.87 kPa）。對比分析左右拱腰、拱腳和邊墻曲線變化趨勢，基本上左邊數值大于右邊。以左右邊墻數據為例，左邊墻圍巖壓力穩(wěn)定值為13.53 kPa，右邊墻圍巖壓力穩(wěn)定值為24.29 kPa，兩者相差近1倍，表明右邊圍巖穩(wěn)定性較差。

3.2初期支護鋼拱架應力

由圖3可知，隧道開挖過程中圍巖壓力不斷變化，導致初期支護鋼拱架受力不斷增加，其應力最大值出現在拱頂內側，為99.20 MPa。隨著現場施工進度推進，拱腰、拱腳和邊墻處整體曲線趨勢變化不大，穩(wěn)定取值區(qū)間為5～30 MPa。根據《碳素結構鋼》（GB/T 700-2006）可知鋼拱架屈服強度為235 MPa，現場監(jiān)測值遠低于其屈服強度，這表明新的支護方案能有效維持隧道結構穩(wěn)定。

3.3初期支護混凝土應力

由圖4可知，左拱腳外側出現混凝土拉應力最大值1.01 MPa，混凝土壓應力最大值為1.63 MPa，出現在右拱腳外側。拱頂、拱腰、拱腳和邊墻處整體取值區(qū)間為0.5～1.6 MPa。根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）得知C25混凝土抗拉、抗壓強度標準值分別為1.79 MPa、16.70 MPa，現場監(jiān)測值均低于標準值，這表明支護方案優(yōu)化后，大部分圍巖壓力由鋼拱架承受，僅少部分傳遞給混凝土，更好地保護了隧道結構穩(wěn)定。

3.4洞周位移

由圖5可知，豎向位移和水平收斂時程曲線整體變化趨勢相似，在上臺階開挖前后，曲線斜率較大，在5 d后增長速度變緩，當下臺階完成開挖時，曲線斜率基本保持不變。實施新的支護方案后，高地應力軟巖隧道豎向位移最大值為20.79 mm，水平收斂最大值為13.46 mm，極大地減少隧道變形量并有效控制其結構變形。

4結語

（1）本文基于大沙嘴隧道現場施工情況，優(yōu)化其支護參數并對相應位置進行實時監(jiān)測。通過分析初期支護圍巖壓力、鋼拱架應力、混凝土應力和洞周位移時程曲線圖，表明新的支護方案能有效維持隧道結構穩(wěn)定，減少其變形量。

（2）從現場監(jiān)測結果分析中可以發(fā)現：圍巖壓力在拱頂處取最大值36.01 kPa；鋼拱架應力、混凝土應力時程曲線均在前5 d斜率較大，之后趨于平緩，拱頂、拱腰、拱腳和邊墻處整體取值滿足規(guī)范要求；豎向位移和水平收斂時程曲線整體變化趨勢相似，豎向位移最大值為20.79 mm，水平收斂最大值為13.46 mm。

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作者簡介：劉保川（1990—），工程師，主要從事隧道及地下工程施工與管理工作。