郭志文

(湖南省建筑設計院集團股份有限公司,湖南 長沙 410012)

0 引言

隨著高層建筑數(shù)量的快速增加,登高消防車成為了應對高層建筑火災的重要手段之一[1]。隨著技術的發(fā)展,登高消防車所能達到的高度也在不斷增大,目前大多城市都配置了由芬蘭某公司生產(chǎn)的登高更高噸位更重的消防車[2]。以江西某地消防支隊購入的F90HLA登高消防車[3]為例,滿載約49 t,有效登高度為90 m。

供大型消防車通行和停靠作業(yè)的消防車道其等效均布活荷載取值應依據(jù)當?shù)毓矙C關消防機構最大現(xiàn)已裝備的消防車輛滿載總重,將其車輪的移動集中荷載按結構效應等效原則換算為等效均布荷載?！豆こ探Y構通用規(guī)范》[4](簡稱《通規(guī)》)表4.2.3中以及《建筑結構荷載規(guī)范》[5](簡稱《荷規(guī)》)第5.1.1節(jié)中僅對滿載總重為300 kN(30 t)消防車的樓面等效均布荷載做出規(guī)定,對不符合要求的其他類型消防車作用下的等效均布荷載尚缺乏權威資料,設計人員因此也無規(guī)可循。本文以90 m登高消防車(49 t)作用于特定尺寸范圍內(nèi)樓板的計算以及相關因素拓展分析,為工程設計人員提供設計方法及取值參考。

1 登高消防車技術參數(shù)

通過查閱文獻[6]以及根據(jù)江西某地消防支隊提供的相關消防車輛技術參數(shù)(90 m登高消防車型號F90HLA,滿載約49 t)繪制示意圖詳見圖1。圖1中荷載為單側輪壓或支腿壓力,支腿與輪胎不同時作用。車輛前軸重9 000 kg;中軸重9 000 kg;后軸第一軸重11 000 kg、第二軸重11 000 kg、第三軸重9 500 kg,共計2個前輪、8個后輪。車長15 645 mm,車寬2 795 mm,滿載總質(zhì)量48 634 kg。車輛工作狀態(tài)時四個支腿所承受最大重量,每個支腿承受最大載重25.5 t。每個支腿通過木質(zhì)墊板與地面接觸,受荷面積取1.0 m×1.0 m。四個支腿相對輪軸的平面尺寸:縱向6 900 mm,橫向7 000 mm。

2 計算條件及原則

采用ANSYS有限元軟件[7]分別建立了不同板跨下各荷載工況下的計算模型[8],模型所采用單元類型[9]及材料參數(shù)見表1。

表1 有限元模型的單元類型及材料參數(shù)

按常見板跨列表項,計算2 m單向板、3 m×3 m雙向板、6 m×6 m雙向板共三種情況。板支承形式均采用簡支,板厚按180 mm計算,板上部建筑墊層按100 mm考慮,考慮覆土影響。車輛啟動和剎止時的荷載動力系數(shù)μd可參照《給水排水工程埋地玻璃纖維增強塑料夾砂管管道結構設計規(guī)程》[10]中表4.2.5以及《公路橋涵設計通用規(guī)范》[11]4.3.2條第6款規(guī)定取值。無覆土工況在計算輪壓時取動力系數(shù)1.30,覆土厚度為0.5 m工況時取動力系數(shù)1.14,覆土厚度大于0.7 m工況時取動力系數(shù)1.0,按跨中最大彎矩相等的原則計算等效均布活荷載[12]。單向板局部荷載的等效均布活荷載根據(jù)《荷規(guī)》附錄C0.4和C0.5計算求得;雙向板局部荷載的等效均布活荷載根據(jù)《荷規(guī)》附錄C.0.6及《建筑結構靜力計算使用手冊》[13]的方法,按彈性薄板小撓度理論[14]計算四邊簡支雙向樓板兩個方向的跨內(nèi)彎矩時,可按式(1),式(2)求得:

(1)

(2)

其中,Mx,My均為v=0時的跨中彎矩。

均布荷載作用下的正方形樓板跨中彎矩Mx=My,故式(1),式(2)可以轉換成式(3),式(4):

(3)

(4)

按查表法計算:Mx,y=彎矩系數(shù)C×ql2。

C=Mx,y/(qel2)

(5)

qe=Mmax/[(1+v)(Cl2)]

(6)

其中,v為泊松比,對鋼筋混凝土板可取1/6;l為樓板跨度;C為彎矩系數(shù),查表法[15]得,對于正方形板跨Cx=Cy=0.036 8。代入式(6)得出簡化式子:qe=Mmax/(0.042 9l2)。

3 覆土影響

消防車輪壓及支腿作用于樓板時,作用面會通過覆土、墊層以及樓板進行擴散。當有覆土時,樓板上的作用面會由于土的擴散作用[16]而放大,導致壓強變小。隨著覆土厚度的增加,擴散后的作用面增大。各輪壓作用面隨著覆土深度增加會出現(xiàn)重疊[17],詳見圖2。輪壓計算面按45°擴散至樓板底[18]。經(jīng)覆土及樓板擴散后的輪壓作用面寬度bsx和長度bsy按式(7),式(8)計算:

bsx=btx+2(stanθ+h+b/2)

(7)

bsy=bty+2(stanθ+h+b/2)

(8)

其中,btx,bty分別為無覆土時的輪壓作用面寬度和長度;s為實際覆土厚度;b為實際樓板厚度;h為建筑墊層厚度;θ為土的擴散角,一般取35°。

輪壓作用面擴散后的壓強按式(9)計算:

P=μd·F/(bsx·bsy)

(9)

其中,μd為動力系數(shù);F為輪壓。

4 輪壓布置及計算簡圖

查閱相關文獻[19-20],結合工程實際,選取如下不同板跨下的荷載作用工況。

1)2 m跨度單向板消防車道及登高場地下的最不利輪壓布置如圖3所示,分別取車輛第5軸輪壓;第3軸,4軸輪壓短邊平行受力方向;第3(4)軸輪壓全部作用;第3軸—第5軸輪壓單邊共同作用;登高場地支腿輪壓作用于板跨中5種工況。

2)3 m×3 m跨度雙向板消防車道及登高場地下的最不利輪壓布置如圖4,圖5所示,分別取車輛第3軸,4軸雙邊輪壓;第4軸,5軸雙邊輪壓;第3(4)軸單邊輪壓;第3軸,4軸單邊輪壓共同作用;第4軸,5軸單邊輪壓共同作用;登高場地支腿輪壓作用于板跨中6種工況。

3)6 m×6 m跨度雙向板消防車道及登高場地下的最不利輪壓布置如圖6所示,分別取第3軸、4軸、5軸雙邊輪壓共同作用以及登高場地支腿輪壓作用于板跨中2種工況。

根據(jù)式(7),式(8)及式(9)計算不同覆土厚度下的輪壓作用面擴散后的尺寸及壓強,結果詳如表2所示。

表2 不同覆土厚度下的單輪壓作用面擴散尺寸及壓強

5 等效均布荷載取值算例及結果分析

由于各工況下的計算模型差異不大,僅是荷載和尺寸的區(qū)別,建模手段一致,故以6 m×6 m跨度雙向板取第3軸,4軸,5軸雙邊輪壓共同作用工況(工況1)為例,建立ANSYS計算模型及計算結果如圖7所示。

按上述輪壓布置及計算簡圖計算登高消防車作用在三種板跨及四種覆土厚度工況下板底最大彎矩如表3所示。

表3 不同覆土厚度及板跨下的最大彎矩計算結果

根據(jù)《荷規(guī)》附錄C.0.4及C.0.5計算單向板上的等效均布活荷載以及上述式(6)換算成等效均布活荷載如表4所示。

表4 不同覆土厚度及板跨下的等效均布荷載計算結果

由上述計算結果可知,相同板跨,隨著覆土厚度的增加,消防車等效均布荷載逐漸減少,且減少的幅度隨覆土厚度增加而減小。不同板跨之間,跨度越小,等效均布荷載隨著覆土厚度增大而降低的幅度越大,即覆土厚度的影響對小跨度板更加顯著。

根據(jù)表4數(shù)據(jù)匯總得出等效均布活荷載取值建議如表5所示,記錄不同板跨下,按消防車道及登高場地兩種場地工況分別統(tǒng)計等效荷載最大值。由表5可知,49 t級消防車在消防車道上的等效均布活荷載與現(xiàn)行《荷規(guī)》及《通規(guī)》中規(guī)定的30 t級消防車取值相差不大,可相互參考取值,表中計算值小于規(guī)范值時均取規(guī)范值。但應注意登高場地上的等效均布活荷載,其值遠超于規(guī)范值,應結合實際情況考慮。

6 結論

1)49 t級登高消防車作用于消防車道上樓板的等效均布荷載與現(xiàn)行《工程結構通用規(guī)范》規(guī)定的30 t級消防車情況相差不大,在板跨較大且覆土較小時略會高于規(guī)范值。2)等效均布活荷載輸入時,應區(qū)分消防車道和登高場地,當板跨較大且覆土厚度較小時,應當重點復核消防登高場地的等效均布活荷載值。3)本文所取計算板跨最大為6 m,計算時未考慮多臺消防車的組合作用以及登高場地的荷載偏心;當板跨大于6 m時,應結合實際情況考慮多臺消防車組合作用;偏心作用可通過計算值乘以偏心放大系數(shù)考慮。4)本文可為同類型消防車荷載的等效均布活荷載提供取值建議。也可根據(jù)項目實際情況在本文結論基礎上進行調(diào)整。