輪壓
- 基于DMAIC的板式定制家具封邊工序膠貼質量提升研究
2.3.4 壓帶輪壓距與剝離力的關系壓帶輪壓距即壓帶輪壓貼基材的距離，如圖3d所示，各觀測點緊密地分布在拋物線周圍，擬合的二次項模型平均剝離力/N=67.732 + 0.476 3 壓帶輪壓距/mm－0.013 59 壓帶輪壓距/mm×壓帶輪壓距/mm，回歸項P值為0.001（＆lt; 0.05），模型有效。通過觀察剝離后的膠層發(fā)現(xiàn)，當壓帶輪壓距過小時，中間膠層壓薄，兩邊緣膠層變厚。而當壓帶輪壓距過大時，中間膠層較厚兩邊緣膠層變薄。壓帶輪壓距的變化會影響到
林產(chǎn)工業(yè) 2023年2期2023-03-20
- 重型車輛荷載在結構設計中的等效分析
明顯減小。面層對輪壓這個局部荷載具有擴散作用，進而影響板的有效分布寬度。為簡化分析過程，取面層厚度為0，即排除面層厚度對等效結果的影響。管廊、皮帶廊通常為跨越道路而設置，即管廊方向與道路方向（車輛行進方向）相互垂直。為便于論述，本文取板跨3 m、面層厚度為0、板厚200 mm、板跨平行車輛行進方向作為計算條件。比較兩本規(guī)范的車輛模型，雖然《城橋規(guī)范》中有160 kN和200 kN的單軸軸重，但受限于車輛軸距和板的跨度，其并不是最不利荷載。在3 m跨度時，最
玻璃 2022年12期2023-01-07
- 無梁樓蓋地下車庫頂板施工車輛等效荷載取值研究
1.3 施工車輛輪壓擴散及車輛并行地下車庫頂板上部通常會種植植被，因此會存在一定厚度的覆土，施工車輛荷載是經(jīng)過頂板覆土將輪壓進行擴散間接作用在頂板表面。本文取0.0 m、0.5 m、1.0 m、1.5 m、2.0 m五種覆土厚度為控制變量，此五種覆土厚度能夠滿足大部分植被對于覆土的厚度要求。參考《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)結構設計規(guī)范》附錄C［8］中的規(guī)定，假定輪壓在土中的擴散角θ為35°，假定樓板厚度為h，通過式（1）可以算出輪壓力擴散后受力面積的邊長。式中：bcx，
結構工程師 2022年1期2022-09-22
- 雙梁橋式起重機主梁有限元模態(tài)及屈曲分析
受重力載荷和小車輪壓載荷（圖2）。圖2 主梁的簡支梁力學模型小車在跨中位置時，輪壓P1、P2處于跨中兩側的對稱位置。實際工況小車載荷偏心微小，因此忽略輪壓P1、P2之間的差異，均記為P。在輪壓載荷P 作用下，主梁的跨中撓度ωp為[6]：。在自重載荷q 作用下，主梁的跨中撓度ωq為：。其中，跨度S=31 500 mm，輪子間距b=3500 mm，L=14 000 m，均布載荷集度q=0.005 68 kN/mm，輪壓P=243 kN，材料彈性模量E=200
設備管理與維修 2022年11期2022-09-11
- 岸邊集裝箱起重機防風系固裝置松弛設計
FEA，計算分析輪壓、系固和松弛的關系，指出了傳統(tǒng)認識的不足，進而介紹了松弛設計原理，證明其能顯著降低系固力。在此基礎上，運用反力互等、局部剛度、自重撓度關系，從輪壓出發(fā)，給出了一種實用的簡化計算方法。1 存在的問題傳統(tǒng)上認為系固裝置必須是收緊的才能起到系固作用，實際上存在誤區(qū)。例如某岸橋大梁80°抗暴風，載荷組合為DL+TL+LS+1.2WLS，其中DL為固定質量，TL為小車質量，LS為吊具質量，WLS為暴風載荷。各風向如圖1所示，風向W4為陸側角度風，
起重運輸機械 2022年11期2022-06-29
- 大車軌道對鑄造起重機開裂的影響
輪承受幾乎2倍的輪壓。計算各測點的等效應力，分析同一側軌道上的2個測點，如圖9和圖10所示。從圖9、圖10中可以看出，2號測點和4號測點等效應力變化呈相反趨勢，說明鑄造起重機運行過程中存在著水平側向力。各測點最大等效應力如表3所示。圖9 2號和4號測點等效應力對比1圖10 2號和4號測點等效應力對比2表3 各測點最大等效應力統(tǒng)計 MPa由表3可知，E軌道上平衡架支撐等效應力比D軌道上平衡架支撐等效應力大，說明鑄造起重機運行過程中的偏斜運行以同一側端梁下最外
起重運輸機械 2022年7期2022-04-27
- 大型水電站主廠房大噸位橋式起重機抗震分析*
部件的應力響應、輪壓響應及整車上拋情況等地震極限工況結果。4.1 模態(tài)分析模態(tài)分析可以計算出橋機的固有頻率和振型。由圖4所示橋機整機模態(tài)分析結果可知，除去起升鋼絲繩的固有頻率后，橋機第1階固有頻率f1＝3.17 Hz，振型主要特征為主小車整體沿橋架X方向平動；第2階固有頻率f2＝3.27 Hz，振型為橋架沿Y向的平動；橋機第3階固有頻率f3＝4.43 Hz，振型為橋架沿豎直Z向的擺動。圖4 橋機各固有頻率時的振型云圖4.2 應力響應結果根 據(jù) ASME N
起重運輸機械 2022年7期2022-04-27
- 北京鮮活農(nóng)產(chǎn)品流通中心項目荷載取值研究
載值，由于兩者的輪壓、軸距等存在差異，則計算結果的合理性難以確定。因而有必要對于農(nóng)產(chǎn)品物流園工程中，中、大型貨車等效均布荷載進行計算取值。荷載規(guī)范在其附錄中給出樓面等效均布荷載的計算方法，現(xiàn)今隨著通用有限元軟件的普及，衍生出一種更高效、工程適用性更強的有限元算法，能夠準確的計算出重型貨車等效均布荷載。2.1.1 重型車規(guī)格對長度18 m的大型車荷載參數(shù)，CJJ 11—2011城市橋梁設計規(guī)范[2]及JTG D60—2015公路橋涵設計通用規(guī)范[3]均有規(guī)定
山西建筑 2022年9期2022-04-26
- 車輛對橋梁伸縮縫沖擊效應的實驗研究
縫處時的前輪動態(tài)輪壓作為評價指標，分析行車速度、小車質量及伸縮縫寬度等參數(shù)對沖擊效應的影響。2 車輛與伸縮縫的縮尺模型實驗系統(tǒng)2.1 橋梁及伸縮縫模型建立橋梁與伸縮縫的縮尺實驗模型，采用1∶30 的三跨簡支梁，其中第一、第三段為引橋，中間較長的第二段為簡支梁主橋，模型照片如圖1 所示，材料為鋁合金。主梁支座一端采用滾動軸承簡支（見圖2），另一端直接簡支在同一水平高度的2 個豎向動態(tài)力傳感器之上。為降低外界振動及噪聲對橋梁產(chǎn)生的影響，將橋梁支座固定在具有一定
工程建設與設計 2022年1期2022-03-08
- 施工車輛荷載作用下的無梁樓蓋受力分析
置1.3 土方車輪壓擴散計算當土方車往頂板上運土時，往往并不是直接作用在頂板表面，而是經(jīng)過頂板已有覆土對輪壓進行了一定的擴散，然后間接作用在頂板表面.目前對于土方車輪壓在建筑地面的做法以及輪壓在覆土中的擴散角均缺乏較為系統(tǒng)和科學的研究，本章將參考《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)結構設計規(guī)范》(CJJ105-2005)附錄C中的規(guī)定[6]，將土方車輪壓在覆土中的擴散角取為35°，輪壓的計算公式為：(1)式中：qvk——輪壓傳遞到結構頂面處的豎向壓力標準值；Qvi,k——車輛的
河北建筑工程學院學報 2022年3期2022-02-04
- 220t鑄造起重機端梁開裂原因分析及處理方案
果，并結合起重機輪壓分布圖進行受力分析，見圖4。圖4 2#220t起重機輪壓分布圖起重機輪壓分布顯示，起重機最大輪壓505kN,最小輪壓330kN，其中最大輪壓505kN主要作用于主梁8組支承輪組上；最小輪壓330kN主要作用于副梁4組支承輪組上。端梁一側產(chǎn)生最大輪壓一般發(fā)生副小車位于主梁兩側極限位置且吊運滿載情況下發(fā)生。起重機正常運行狀態(tài)下，起重機端梁可以看成是一個拉、壓桿件，4角大車驅動電機同步的情況下，水平方向F1、F2、F3、F4相互作用，作用力很
新疆鋼鐵 2021年3期2022-01-14
- 預制鋼纖維混凝土路面板結構優(yōu)化數(shù)值模擬研究
慮不同作用位置，輪壓大小為2.8Mpa。并以單輪與路面接觸面積A=長×寬=0.16m×0.16m，并按均布荷載考慮。兩輪橫向凈間距d=0.16m。具體簡化后的行車荷載等效面積示意圖[8,9]，如圖2 所示。路面板內鋼筋網(wǎng)橫縱筋、馬凳筋均采用B8，鋼筋網(wǎng)模型按照實際工程情況建立，如圖3 所示。圖2 行車荷載等效面積示意圖（單位:m）圖3 鋼筋網(wǎng)模型圖2.1 輪壓位置工況。雖然將動力問題簡化成靜力問題，但仍然要考慮輪載作用在路面板不同位置對路面板的影響。本文依
科學技術創(chuàng)新 2021年34期2021-12-14
- 一種新型重型鋼軌接頭設計與力學性能試驗研究
計，同時也是保障輪壓荷載水平傳遞的過渡結構，是鋼軌受力的薄弱部位。為了達到減少維修工作面、便于拆卸與安裝、減少維修時間、降低維修成本的目的，將接頭設計成一種可更換的簡易裝置非常有必要。美國學者率先提出保險絲節(jié)點概念[9-10]，文獻[7-8]將保險絲接頭的概念應用在建筑結構設計中。具體設計原理是：1）設計過程中，基于受力分析，人為對易損傷位置進行承載力削弱，將結構物損傷集中于該節(jié)點處；2）該保險絲節(jié)點可拆卸，作為易耗品進行更換，從而實現(xiàn)對結構主體保護，降低
中國港灣建設 2021年9期2021-09-28
- 輪邊制動器下起重機的抗風防滑機理研究＊
此可得兩個車輪的輪壓為由此可知，起重機在運行過程中，由于慣性力和輪邊制動器的作用，車輪架下的兩個車輪輪壓并不是相等的。提取單個車輪作為研究對象，如圖2所示，對C點求矩，則有圖1 車輪架受力示意圖圖2 車輪受力示意圖由式（5）可知，當f≤FNμ靜時，隨著輪邊制動器制動力的增加，f逐漸增加；當f＝FNμ靜時，軌道對車輪的制動力無法提供車輪轉動所需摩擦力，此時車輪由滾動變?yōu)榛瑒?，此時f＝FNμ動，因為μ靜＞μ動，起重機的抗風能力縮減。故提高車輪對軌道的壓力FN，
起重運輸機械 2021年2期2021-02-28
- 基于C#的直臂式擦窗機配重的優(yōu)化計算
四個行走輪的最大輪壓與最小輪壓比小于一個定值。 隨著配重塊2 的質量增加以及整機質量的增加，限定最終方案行走輪的最大輪壓不超過配重塊2 質量為0 時最大輪壓的3%。 優(yōu)化計算流程如圖2 所示。圖1 配重塊布置方案圖2 配重優(yōu)化計算流程2.1 伸縮臂受力的簡化為了計算的簡便，將立柱上方伸縮臂及臂頭受力簡化到立柱回轉中心處，一是垂直方向受力，二是作用在立柱回轉中心處的彎矩M。式中：Fl1/Fl2-伸縮臂全伸與全縮時垂直方向受力；Ml1/M12-伸縮臂全伸與全縮
南方農(nóng)機 2021年1期2021-01-20
- 黃驊港三期裝船機軌道斷裂原因分析
為基礎，建立實時輪壓的修正計算公式，從鋼軌受力不均勻性影響給出裝船機軌道斷裂的原因分析，為類似工程鋼軌設計和選型提供技術參考。2 裝船機軌道系統(tǒng)2.1 軌道設計方案神華黃驊港三、四期工程裝船機軌道總長約1 080 m，每120 m設置一處伸縮縫，全段共設置9處，成品標準軌長12 m，每12 m處采用焊接方式將兩節(jié)軌道焊接連接形成無縫軌道。軌道型號為QU100，扣板采用GANTREX系統(tǒng)中專用柔性扣板。軌道設計方案如圖1所示。2.2 裝船機基本參數(shù)裝船機最大
山西建筑 2021年2期2021-01-13
- 懸鏈斗卸船機臂架懸掛點的位置計算與優(yōu)化
工作時臂架的車輪輪壓會超過許用值。臂架的吊點及車輪安裝距的設計直接影響到臂架車輪的輪壓、臂架的穩(wěn)定性、繼而影響臂架及門架結構的受力及剛性。3 現(xiàn)有計算及問題分析基本受力分析見圖2。針對臂架吊點位置的初選，常規(guī)的計算方法如下。圖2 受力分析示意圖要保證懸鏈處于海側極限位置時，車輪組輪壓不大于許用輪壓：(1)非工作懸鏈處于陸側極限位置時輪壓為正：(2)得出吊點的范圍為：L1min≤L1≤L1max。式中，L為臂架吊點到門架中心的距離，m；∑M為懸鏈處于海側極限
港口裝卸 2020年6期2020-12-30
- 直埋塑料管道靜力計算方法研究
計算。（三）車輛輪壓輪壓分為兩類，a）作用在管道正上方的輪壓；b）作用在管道側上方的輪壓?？赏ㄟ^將輪壓折算為等效均布荷載[3]，詳見圖1：圖1 兩種不同的輪壓計算示意圖以上三種荷載，應在計算中直接進行荷載組合。二、管道截面計算方法（一）變形驗算變形計算公式采用的是經(jīng)典的在圓環(huán)受壓變形的Iowa公式[4]基礎上，由M.G.Spangler修改后的埋地柔性管道變形公式[5]，具體的計算公式如下：上式得出的值×100%后，與規(guī)范規(guī)定的限值進行比較，小于限值的認為
環(huán)球市場 2020年26期2020-12-26
- 汽車荷載對埋地管線壓力的簡化計算
公式2.1 單個輪壓的作用模型單個輪壓作用到管道頂部的豎向壓力標準值，按照GB 50332—2002《給水排水工程管道結構設計規(guī)范》[1]，其傳遞模型如圖1所示，地面汽車荷載傳遞到埋地管道頂部的豎向壓力標準值公式為：式中，qvk為輪胎壓力作用到管頂?shù)呢Q向壓力標準值，kN/m；Qvi,k為車輛的i個車輪承擔的單個輪壓標準值，kN；ai為i個車輪的地面接觸長度，m；bi為個車輪的地面接觸寬度，m；μd為動力系數(shù)，可按表1采用；H為車輛輪胎接觸的地面直管頂?shù)母叨?/div>
工程建設與設計 2020年22期2020-12-09
- 鋼結構安裝過程中75T汽車吊在地下室頂板上吊裝施工方法
作業(yè)時，應對行走輪壓、支腿受力進行分析驗算。75噸汽車吊參數(shù)如下：前軸第一、二軸輪壓為100KN，單輪輪壓為50KN;后軸第三、四軸輪壓為130KN，單輪輪壓為65KN;參考《公路橋涵通用設計規(guī)范》JTG D60規(guī)范表4.3.1-2，前軸輪胎著地寬度及長度btx*bty=0.3*0.2m，后軸輪胎著地寬度及長度btx*bty=0.6*0.2m，樓板厚度300mm，混凝土強度C35。2.1 行走時對樓板的抗沖切承載力驗算依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB5001磚瓦世界·下半月 2020年11期2020-12-08
- 消防車荷載的設計探討
板上的，而是通過輪壓再經(jīng)過覆土層應力擴散后作用于頂板某一區(qū)域的局部荷載。結構計算時可以將消防車活荷載按《荷載規(guī)范》附錄 C 方法換算為等效均布活荷載，但需要注意的，對于消防車在撲救工作面上進行滅火操作時還應考慮支架反力的局部作用對地下室頂板配筋進行計算校核。2 荷載等效計算消防車荷載實則就是以車輪壓作用在樓面之上的局部荷載，為了方便工程運用，就得要進行荷載效應等效的理念來換算成為均布（滿布）荷載。規(guī)范之中將等效均布荷載的計算方式進行明確，在通常情況之下，可商品與質量 2020年32期2020-11-27
- 淺覆土車輛荷載作用下綜合管廊頂板等效荷載分析
度方向分布。一、輪壓計算參考《給水排水工程管道結構設計規(guī)范》中地面車輛荷載對管道頂面的荷載計算方法，推導路面輪壓傳遞到管廊頂板的豎向壓力標準值如下：其中qvk為輪壓傳遞到管廊頂板處的豎向壓力標準值，Qi為車輛的第i個單輪壓力標準值；ai為第i個車輪的著地分布長度，bi為第i個車輪的著地分布寬度，H為車輛行駛路面至管廊頂板深度，dai、dbi為相鄰兩個車輪間沿車輪長度、寬度方向的凈距，μd為動力系數(shù)。車輛荷載取值參見《城市橋梁設計規(guī)范》的規(guī)定。圖1 輪壓擴散福建質量管理 2020年12期2020-07-02
- 車輛載荷作用下大口徑埋地鋼管力學性狀分析*
重討論車速、車輛輪壓和車輛作用位置這三個重要的車輛動載荷因素對管道力學性狀的影響，為管道設計與防護等提供參考。1 數(shù)學模型1.1 管道材料模型X70 鋼是一種高強度、高韌性的管線鋼，其彈性模量為2.1×105MPa，最小屈服值為537 MPa，抗拉強度為579 MPa，抗拉強度對應的極限應變?yōu)?%[14]。鑒于實際工程環(huán)境以及X70 管線鋼的優(yōu)良性能，本文以X70 鋼管為研究對象，并采用三折線模型描述其應力應變關系（圖1）。圖1 X70 管線鋼應力應變曲線油氣田地面工程 2020年3期2020-03-13
- 某老舊廠房12m 跨鉚接鋼吊車梁疲勞強度分析
臺吊車最大及最小輪壓及輪距如圖1 所示，圖1，2 中已將原設計圖中的數(shù)據(jù)的單位換算為國際單位制，圖中吊車輪壓值單位為kN。圖中荷載值為吊車輪壓標準值。圖1 3 臺吊車最大輪壓及輪距示意圖圖2 3 臺吊車最小輪壓及輪距示意圖2.2 吊車梁截面幾何特性計算表 1 12m 吊車梁跨中截面平面內慣性矩2.3 內力計算各項內力計算結果，除注明者外均為設計值，見表2。表2 內力計算結果2.4 核算結果依據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》，重級工作制吊車梁的疲勞可作常幅疲勞，按下式計四川水泥 2019年11期2020-01-09
- 基于再生運動鏈法的大車行走機構創(chuàng)新設計
式具有結構簡單、輪壓均載且能適應一定軌道不平度的優(yōu)勢[2].但平衡梁結構的存在使得臺車的質量增大，大車的高度增加，重心提高，影響起重機的運行穩(wěn)定性.平衡梁式三輪大車機構主要由兩輪臺車、單輪及平衡梁組成，平衡梁的上鉸點安裝于起重機支腿上.五輪平衡梁均載型大車機構由兩輪臺車、單輪及二級平衡梁組成.兩級平衡梁使得大車高度顯著增加.同時,平衡梁結構的存在妨礙驅動電機的安裝，使得大車的驅動能力下降.在起重機設計過程中，大車高度的增加對整機工作穩(wěn)定性和承受載荷的能力提上海交通大學學報 2019年12期2019-12-31
- 基于輪輻式傳感器的起重機輪壓測試方法研究
啃軌[1]、局部輪壓過大，甚至起重機整機傾覆的事故，其中起重機輪壓是起重機的重要參數(shù)，是檢驗起重機總體重量的重要衡量標準，也是碼頭和工業(yè)廠房軌道基礎重要的設計依據(jù).許多學者針對起重機輪壓的數(shù)值仿真做了許多研究[2-4]，但是實際輪壓測試方法目前還不是很成熟.起重機輪壓的測試方法主要有以下幾種：① 千斤頂頂升法[5]，該方法也是最早提出來的輪壓測試方法.測試原理是將傳感器放在千斤頂上，然后利用千斤頂?shù)牧斊鹌鹬貦C的支腿至支腿下的車輪全部脫離軌道，將壓力傳感器測試技術學報 2019年6期2019-12-16
- 大型港口起重機械輪壓檢測方法
森噪音法;應力;輪壓目前隨著港口物流的需要以及經(jīng)濟建設的不斷發(fā)展，對于港口起重裝卸運輸設備的噸位要求也在不斷的增加，從而使得港口起重機械也在朝著大型化的方向發(fā)展，而起重機的輪壓是大型起重機械設計、制造、安裝的關鍵重要參數(shù)，起重機械輪壓的最大值不僅對起重機的整體結構的設計有影響，也是軌道基礎的主要設計依據(jù)，更是港口起重機機械的重要設計參數(shù)。目前傳統(tǒng)的根據(jù)經(jīng)典力學得到的經(jīng)驗公式和數(shù)據(jù)，已經(jīng)不能滿足大型港口起重機械設計的效能最優(yōu)和輕量化要求，無法解決工程實際中因科技風 2019年11期2019-10-14
- 城市道路路基換填深度的計算
25m。4.2 輪壓應力擴散角瀝青砼、水泥穩(wěn)定材料應力擴散角取45 度，級配碎石應力擴散角按30 度取值，換填天然砂礫應力擴散角按30 度取值。4.3 相關系數(shù)路基結構重要性系數(shù)取1.0，汽車荷載的分項系數(shù)，取1.8，永久作用的分項系數(shù)，取1.2；，地基承載力容許值抗力系數(shù)，取1.0。4.4 路面結構層按照擬定的主干道、次干道、支路結構。4.5 換填厚度分別取換填0.5m、0.6m、0.8m 計算。4.6 軟弱下臥層計算4.6.1 車輛荷載的分布4.6.1中國建設信息化 2019年18期2019-10-12
- 基于ADAMS的導煙車運行機構改進及分析
情況就會引起車輪輪壓受力不均勻，導致車輪輪壓增大，影響車輪壽命；導致焦爐頂部局部受力過大；輪壓不均，車輪行走過程產(chǎn)生偏斜，影響定位精度和加速軌道磨損等問題。本文針對剛性連接運行機構存在的上述問題，提出改進建議，并對改進前后的運行機構進行運行仿真對比分析。1 運行機構的改進基于剛性連接運行機構存在的上述問題，對剛性連接運行機構進行改進，在車輪平衡架與小車架之間增加彈簧和連接梁，設計了彈性連接運行機構，具體結構如圖1所示，固定支座與連接梁、連接梁與平衡架體、平山西冶金 2019年1期2019-04-26
- 基于荷載響應分析的倒裝式路面結構應用前景分析
。從各力學響應隨輪壓的變化趨勢看，選擇1.5 MPa 的輪壓作為重載是合適的，這樣既能滿足目前國內重載輪壓的最重值，又能滿足一定時間內重載輪壓不斷增長的趨勢。3 行車移動荷載作用下倒裝式路面結構分析3.1 荷載確定為模擬車輛行駛過程，采用輪壓1.5 MPa 的半正弦荷載，荷載作用時間取0.1 s，總時間采用1 s（即考慮10 輛車駛過），荷載公式如式（1）：3.2 結果分析圖19 動、靜載作用下輪隙中心點彎沉如圖19 所示，由于考慮了材料的黏彈塑性，使變形山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 臂式斗輪堆取料機輪壓測試方法及結果分析
摘 要：針對輪壓參數(shù)值對臂式斗輪堆取料機的影響和重要意義以及現(xiàn)場實際測試的必要性，提出了一種測試斗輪機輪壓的可行方法，并以具體設備為例詳細闡述其操作過程及注意事項，最后對輪壓測試結果與理論計算值進行對比分析，證明測試方法的可行性。關鍵詞：臂式斗輪堆取料機;測試;輪壓0 引言斗輪堆取料機是一種連續(xù)、高效的散料裝卸設備。斗輪堆取料機的輪壓是由單個車輪對基礎軌道產(chǎn)生的正壓力和設備自重載荷、工作載荷及其附加載荷同時決定的，輪壓是斗輪機重要參數(shù)和技術指標。1 斗輪堆山東工業(yè)技術 2019年6期2019-03-27
- 飛機輪壓荷載計算
容，兩個以上單排輪壓綜合影響傳遞到深度為H的地下結構頂?shù)呢Q向壓力qvk，可按式（1）計算：式中：qvk為輪壓傳遞到地下結構頂處的豎向壓力標準值（kN／m2），也可看作輪壓荷載等代值；μd為動力系數(shù)，H≥1.7m時取1.0；n為同一條軸線上車輪的總數(shù)量；Qvk為地面車輛單個輪壓標準值（kN）；ai為單個車輪i的著地分布長度（m）；bi為單個車輪i的著地分布寬度（m）；H為行車地面至地下結構頂?shù)纳疃龋╩）；dbj為沿輪胎著地分布寬度方向，相鄰兩車輪間的凈距。圖特種結構 2018年6期2019-01-15
- 混凝土連續(xù)箱梁橋錯孔拓寬新舊橋翼緣板受力性能分析
3.2 車輛荷載輪壓下翼緣板的局部受力分析[4]對于混凝土連續(xù)箱梁橋，翼緣或者是拼接后的中間頂板是直接承受汽車輪壓作用的承重結構，在構造上是拓寬后新舊橋梁整體結構的組成部分，又將汽車荷載傳給箱梁部分，保證了新舊箱梁的整體作用。通過Abaqus通用有限元軟件建立縱向長度為4m的實體單元梁段空間模型，考慮到局部分析關注翼緣板的受力情況，模型的邊界條件模擬為箱梁地面局部為簡支條件。將車輛荷載后軸輪壓作用于接縫位置中心，按公路橋涵設計通用規(guī)范計取車輛荷載后軸重力標福建交通科技 2018年4期2018-07-05
- 一種新型擦窗機底座的應用研究
底座上的力是4個輪壓，如圖3所示，輪壓計算公式如下。式中α——吊臂與底座中心線的夾角，與主回轉轉動的角度有關；P1——回轉以上部件的重量；P2——回轉以下部件的重量；Mx、My——旋轉部分載荷向旋轉中心轉化的力矩在x、y方向的分力矩；La、Lb——分別是底座的軌距和輪距。圖3 輪壓計算示意圖P1，P2是設備所有部件的自重以及所有載荷，是常量，M是繞著旋轉部件重心的前后力矩差，與回轉以上部分的重心有關系，重心不變，相對也是常量。顯然，當a=45°時，輪壓最大建筑機械化 2018年4期2018-05-18
- 重型貨車等效均布荷載的取值換算
m)kN1.2 輪壓擴散地下室頂板的覆土對車輛輪壓具有擴散效果，輪壓以一定的應力擴散角傳至地下室頂板上。參照CJJ 105-2005《城市供熱管網(wǎng)結構設計規(guī)范》的規(guī)定，應力擴散角為35°，重型貨車輪壓經(jīng)覆土擴散后如圖5所示，單輪最大輪壓擴散至地下室頂板壓應力如表2所示，P取為單輪最大輪壓。圖5 輪壓在覆土中擴散(單位:mm)單輪最大輪壓P/kN汽車-20級公路-Ⅰ、Ⅱ級城市-A級6070100(70)地下室頂板壓應力/(kN·m-2)14.016.322.四川建筑 2018年2期2018-05-09
- Sap2000在美標吊車梁結構分析中的應用
移動時體現(xiàn)為吊車輪壓荷載，結構在移動輪壓的作用下，內力、位移等響應隨荷載位置變化而不同。雖然Sap2000中并沒有專門針對吊車荷載的荷載模式，但考慮到吊車移動時的荷載可類似橋梁車輛荷載，故可參考程序中的“橋梁荷載”方式模擬實現(xiàn)。實現(xiàn)流程如下：定義車道(定義吊車軌道)→定義車輛(吊車輪壓數(shù)據(jù))→定義車輛類別(一般車輛)→定義橋梁反應(輸出選項)→定義移動荷載分析工況。2.2 端部(彎矩)釋放水電站廠房混凝土吊車梁布置形式一般可采用以下兩種：1)連續(xù)式現(xiàn)澆吊車山西建筑 2018年9期2018-04-26
- 提高混勻堆料機走行穩(wěn)定性
組的改造，來降低輪壓，提高制動性。提高走行穩(wěn)定性。關鍵詞： 混勻堆料機；三合一減速機；走行臺車組；輪壓1、引言馬鋼港務原料總廠新區(qū)兩臺混勻堆料機（2#BST、3#BST）是生產(chǎn)混勻礦的關鍵設備，當前堆料能力為1538t/h，設計能力2000t/h。達不到設計能力的主要因素為走行機構的不穩(wěn)定性?；靹蚨蚜蠙C工作表現(xiàn)為連續(xù)不間斷的進行大車往返走行，一個混勻礦大堆要堆積至少400層，因此其大車走行機構的工作穩(wěn)定性顯得尤為重要。2、設備結構及問題簡述混勻新區(qū)的兩臺混科學與財富 2018年34期2018-01-15
- 重載交通瀝青路面荷載圖式探討
式（2）I圖式：輪壓和接地面積均隨軸載的增加而增加，圓中心距保持不變。（3）L圖式：接地半徑與圓中心距保持不變，輪壓隨軸重等比例增減。（4）M圖式：輪壓與圓中心距保持不變，接地半徑隨軸重增加而增加。其中I圖式最符合超重載車輛的實際情況，因為承擔越重貨物運輸?shù)能?，統(tǒng)計上越有采用高強高壓輪胎的趨勢。但由于國內缺乏這方面的調查資料，我們引入了比利時方法中的輪載與輪壓、輪胎接地面積關系的經(jīng)驗公式。比利時方法中，所采用的標準軸載為80kN，即標準輪載為20 kN，但大陸橋視野 2017年24期2018-01-05
- 橋式起重機小車零部件的合理性布置設計
了小車車架結構和輪壓。因此，在設計小車時，除了掌握正確的設計計算方法之外，還要掌握零部件布置的合理原則，以滿足小車的設計要求，最大限度地節(jié)約制造成本。2 零部件分布對小車設計的影響橋式起重機小車上零部件在選配后，其在小車上的布置情況對車架和車輪造成如下影響。1）對小車車架的影響。對于雙梁橋式起重機的小車而言，由于小車車架與零部件及起重載荷在其上的分部是超靜定的，因此重量載荷越是集中則小車車架平臺的總面積就越小。另外，最大起重量載荷越靠近小車平臺中心，則能以山東冶金 2017年6期2017-04-27
- 凝冰瀝青路面抗滑性能衰減規(guī)律研究
同路面類型、不同輪壓等條件著手，研究路面的抗滑性能隨輪載作用次數(shù)的增加而變化的規(guī)律，研究結果表明：雖然各項試驗項目和指標都存在差異，但是抗滑性能衰變過程中的分布趨勢大體一致，即在輪載作用初期，抗滑指標值迅速降低，隨著輪載作用次數(shù)的進一步增加，各指標值又在一定程度上逐漸上升并最終趨于穩(wěn)定.并且還通過建立合適的數(shù)學模型擬合出了凝冰條件下瀝青路面抗滑性能衰變的內在規(guī)律性，反映出了各種因素對凝冰條件下瀝青路面抗滑性能衰變規(guī)律的差異性.抗滑性能；凝冰條件；瀝青路面；大連交通大學學報 2017年2期2017-04-06
- 特重六軸拖掛車等效均布活荷載的計算方法
拖掛車的規(guī)格，從輪壓擴散與樓面等效均布活荷載兩方面，分析計算了特重六軸拖掛車的等效均布活荷載，可為施工單位計算地庫頂板結構的模板支架系統(tǒng)提供荷載依據(jù)。特重六軸拖掛車，等效均布活荷載，雙向板樓蓋，覆土厚度由于消防車荷載本身較大，對結構構件截面尺寸、層高與經(jīng)濟性影響顯著，GB 50009—2012建筑結構荷載規(guī)范[1]提供了單向板樓蓋(板跨不小于2 m)和雙向板樓蓋(板跨不小于3 m×3 m)、雙向板樓蓋(板跨不小于6 m×6 m)和無梁樓蓋(柱網(wǎng)不小于6 m山西建筑 2017年1期2017-02-23
- 起重機輪制動器防風阻力測試
滑移式施壓臺架、輪壓模擬油缸、風力模擬油缸、橫梁、試驗臺框架、滑車、雙托輥、水平推桿、傳感器安裝座、第一壓力傳感器、定位板、平移導向支架、油缸座、輪制動器安裝接口等組成(見圖1)。圖1 防風裝置測試系統(tǒng)結構示意圖車輪組采用標準試驗車輪，各車輪直徑為800 mm，寬度為150～200 mm，輪壓模擬油缸的試驗模擬輪壓范圍為80～800 kN，最大輪壓施壓壓力為20 MPa。為了滿足不同型號規(guī)格防風的測試需求，本系統(tǒng)中的軌道為標準試驗軌道，可按需要選擇QU80港口裝卸 2016年6期2017-01-10
- 門機水平力在高樁梁板碼頭計算中的取值分析
頭上使用的門機的輪壓和水平力也越來越大，對碼頭結構內力起控制作用，如何把門機豎向和水平荷載較為精確地作用在碼頭排架上變得十分重要。1 門機水平力產(chǎn)生原因及取值1.1門機水平力產(chǎn)生原因門座式起重機的水平荷載是起重機偏斜運行時車輪和軌道間的摩擦力或者是車輪輪緣與軌道接觸而產(chǎn)生的垂直于軌道的水平力，造成門機發(fā)生偏斜運行的主要因素有以下幾點：1）由于電機轉速的細微差別和減速器齒輪間的嚙合間隙，車輪的磨損造成車輪直徑的不同，使得兩條軌道上的車輪在行走時速度不一樣，造港工技術 2016年4期2016-09-16
- 橋式抓斗卸船機防風裝置改造
進行改造。闡述了輪壓防風設備和夾軌、頂軌防風設備的工作原理，并對比了其優(yōu)缺點，根據(jù)卸船機自身情況，在原有夾軌器的基礎上加裝了夾輪器，改造后，卸船機的安全性及可靠性大幅提高。卸船機；輪壓防風裝置；夾軌器；頂軌器；夾輪器；改造1 卸船機防風裝置概述卸船機防風裝置是保證卸船機在大風環(huán)境下安全作業(yè)的重要裝置，特別是沿海地區(qū)，風大，臺風登陸頻繁，防風裝置尤為重要。福建大唐國際寧德發(fā)電有限責任公司(以下簡稱寧德發(fā)電公司)使用的橋式抓斗卸船機設計使用2臺夾軌防爬裝置作為綜合智慧能源 2016年7期2016-09-05
- 基坑支護設計汽車等效均布荷載的計算方法
超過1.0m時，輪壓荷載的動力影響已不明顯，可取動力系數(shù)為1.0。前四后八荷載主要在后面雙橋上，后面雙橋軸距1.4m，輪距1.8m，后輪雙橋總軸重600kN，前四后八后橋平面尺寸見下圖：假設汽車外側輪距離基坑坡頂線1.0m，計算汽車等效分布荷載作用大小時，車輪擴散壓力擴散角取30°。后輪雙橋輪壓的擴散面積為（2.4+1×2）×（1.6+1×2）=15.84m2。則汽車等效分布荷載P=600kN/15.84m2=37.88kPa。計算車輪荷載等效分布深度時，科技與企業(yè) 2016年5期2016-06-12
- 論述動臂式起重機行走軌道地基受力計算
C、D4個輪最大輪壓總壓力為140t。每個輪子的輪壓為：140t/4=35t。電站回填土的質量如達到20t /m2時的計算，如達不到此回填標準，應將沿路基方向開挖、回填，保證路基基礎的承載力。編寫標準依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》50007-2002；《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》GB50202-2002；《建筑地基處理技術規(guī)范》JGJ79-2012（備案號J220-2012）。2 軌道鋪設要求本機允許裝于軌枕道渣式基礎上，但均需根據(jù)輪壓（垂直輪壓35山東工業(yè)技術 2015年23期2015-12-08
- 關于電動單梁起重機小車軌道磨損問題的探討
定起升載荷下的總輪壓，N式中：?i、?j——動載系數(shù)，此處取1.1；Pxc——電動葫蘆自重，這里取12000N；PQ——額定起重量，取1.0× 105N。依照以上公式及設計圖紙計算得σz=142.7MPa 。1.2 主梁工字鋼下翼緣局部彎曲應力主梁工字鋼下翼緣局部彎曲應力的討論主要考慮三個位置，分別為腹板根部處、輪壓作用點及下翼緣外沿。其對應不同截面的計算公式如下：1）腹板根部處2）輪壓作用點處3）輪壓作用點處式（3）～式（7）中，K1、K2、K3、K4、中國特種設備安全 2015年12期2015-11-26
- 輪壓不等吊車梁計算方法研究及程序編制
該模塊能計算最大輪壓相等情況下的鋼吊車梁。但在實際工程中，廠家提供的同臺吊車輪壓值相差較大，有的甚至超過50%。碰到此類情況，一般可采用下列兩種方法計算：第一種為簡化計算方法，即按最大的一個輪壓值輸入STS中進行計算，這樣便得到一個保守的結果，必將導致吊車梁耗鋼量增大；第二種方法為手工計算方法，此種方法要求設計人員熟讀規(guī)范，首先求解吊車梁的內力，然后按規(guī)范的要求對輸入的梁截面進行驗算。手工計算方法準確，但因為計算過程需要反復試算，效率較低。1 軟件編寫在電價值工程 2014年13期2014-09-07
- 熱力工程中預制蓋板抗彎設計理論探討
的概念，利用汽車輪壓擴散理論和影響線原理對熱力工程中預制蓋板荷載作用的各種受力情況進行了分析，然后驗算了預制蓋板的抗彎承載力，使預制蓋板的設計更加合理。預制蓋板，抗彎計算，汽車輪壓擴散理論，影響線原理由于汽車荷載、覆土厚度、蓋板長度等因素影響小室、地溝預制蓋板的安全性，設計時要考慮永久、可變荷載的作用，將汽車輪壓擴散理論和影響線理論應用于預制蓋板抗彎承載力的計算中，計算出預制蓋板在各種情況下的最大彎矩，使預制蓋板的設計更加合理。1 預制蓋板的概念預制蓋板是山西建筑 2014年11期2014-08-11
- 斗輪堆取料機車輪踏面的接觸強度計算
不能簡單地用車輪輪壓來驗證。2 車輪的計算2.1 車輪載荷的計算由于斗輪堆取料機工作時重心在不斷地移動，所以每個車輪都有可能產(chǎn)生最大的輪壓和最小的輪壓，在計算時，不能簡單地以最大的或最小的數(shù)值來確定其輪壓，應有一個反映比較真實的輪壓數(shù)值來進行計算，我們稱之為計算輪壓（也可以認為是等效輪壓，或說當量輪壓）。計算輪壓Pc的計算式如公式①：舉例：我公司為馬來西亞曼榮電廠設計的斗輪堆取料機的最大輪壓和最小輪壓分別是238kN、76kN，按上述公式得出的計算輪壓是1中國新技術新產(chǎn)品 2014年2期2014-06-01
- 鋼吊車梁改造驗算與加固處理方法
吊車兩小車的最大輪壓分別為Pmax1＝495kN和Pmax2＝462kN，本次改造通過更換小車，吊車質量減輕約40t，需要吊裝新的發(fā)電機定子質量（含吊具等）410t。吊車梁已投產(chǎn)使用了8年，在日常生產(chǎn)中，各項強度指標，仍能夠滿足規(guī)范［1］要求，但在吊裝定子工況下，現(xiàn)吊車梁的承載力有可能不夠，必須對其進行重新核算與相應的加固處理。2 吊車梁校核2.1 吊車荷載計算根據(jù)業(yè)主方提供的資料，只有原吊車梁施工的結構圖，沒有吊車廠家資料，吊車最大輪壓只能通過原設計采用吉林電力 2014年3期2014-04-03
- 交通荷載作用下港區(qū)道路受力特性研究
ns3．2 不同輪壓工況分析假設拖掛車接地面積不變，增加的荷載只引起輪壓的變化． 分別選取輪壓為0． 5，0． 7，0． 9，1．1，1． 3 MPa，對 不 同 輪 壓 荷 載 工 況 進 行 參數(shù)分析．3．2．1 附加應力及附重比分析圖7 為不同輪壓工況下附加應力及附重比沿深度分布曲線．可以看出，同一深度處附加應力值隨著輪壓的增加而增加(圖7(a))． 同一深度處附重比隨輪壓增加而增加，各工況下附重比等于0．1 的深度分別約為1．85，2．10，2．3鄭州大學學報（工學版） 2014年6期2014-03-25
- 大交通量、輕荷載對瀝青路面車轍影響研究
驗溫度為60℃，輪壓為0.7MPa。為了解輕荷載對路面的影響，本次試驗利用改進的ZCZ-7型自動車轍試驗儀，針對擬定瀝青結構層進行了全厚度車轍試驗[1]。根據(jù)有關文獻研究的結果，輪胎因花紋的存在，使有效接地面積小于虛面積。考慮荷載作用面積的折減，當輪胎的平均接地壓力為0.45MPa，對于橫向花紋輪胎，當胎壓為250 kPa時，單輪負荷約7.0 kN；當胎壓為390 kPa時，單輪負荷約6.5 kN。對于走向花紋輪胎，當胎壓為250 kPa時，單輪負荷約7.城市道橋與防洪 2014年8期2014-01-09
- 16t雙梁小車式橋式起重機金屬結構設計
起升載荷，以小車輪壓方式作用在主梁上。輪壓圖如圖1所示。圖1 輪壓計算圖小車各支撐、輪壓的計算：式中，G2為小車的自重；Q為貨物的重力；t、e為小車及貨物的重心在支撐平面內的投影，t=1040mm，e=1000mm。輪壓分布如圖2所示。圖2 輪壓分布圖4 主梁的結構及尺寸選擇4.1 按梁的強度條件確定梁高hs其中，C1為將小車輪壓轉化為跨中集中載荷時小車的換算系數(shù)，C1=1-b/2 L；B 為小車的軸距；[δ]為腹板的餓總厚度，為20mm；[б]為材料的許天津冶金 2013年2期2013-05-16
- 橋式起重機影響廠房造價的幾點要素
1橋機的運行最大輪壓橋機的運行最大輪壓會對工廠廠房的設計及造價產(chǎn)生很大影響，同時這也是關乎安全的至關重要的一環(huán)。目前工廠廠房的設計過程是工廠設計院的設計師根據(jù)橋機起重量和自重計算出橋機的運行最大輪壓，而設計工廠廠房的工程師一般將橋機的運行最大輪壓作為吊車梁、廠房立柱和基礎的主要設計載荷。雖然工廠設計院的工程師也希望施加在吊車梁軌道上的輪壓小一些為好，但是設計師在設計時總是傾向保守，并常常按照橋機的小車吊運最大額定載荷且處于極限位置，即最靠近主梁端部的位置時城市建設理論研究 2012年22期2012-09-06
- 淺談地下室結構頂板的效活荷載計算
汽車等效荷載考慮輪壓布置時，均錯誤地將車輪著地寬度及長度調轉了，這樣會導致計算荷載擴散區(qū)域出現(xiàn)一部分偏差。關于車輪著地尺寸，可以參考《城市橋梁設計規(guī)范》[4](以下簡稱《城市橋規(guī)》)。1.2 荷載作用范圍輪壓荷載自輪壓邊緣向下擴散，擴散后平面尺寸按bcx=btx +2（s×tanθ+h/2）；bcy =bty +2（s×tanθ+h/2）計算，式中：bcx、bcy為荷載作用面在兩個方向的計算寬度；btx、bty為輪壓著地寬度和長度；s為覆土厚度；h為板厚；城市建設理論研究 2012年22期2012-09-06
- 正交異性板縱肋—面板焊接接頭熱點應力分析
擬分析結果表明，輪壓對于正交異性板鋼橋面板的應力影響范圍很小，對縱肋—面板焊接接頭的應力提升不明顯，接頭非線性應力分布在距離焊趾0．4t的范圍內，應力分布特點與以往針對平板焊接結構的熱點應力研究成果相吻合。正交異性板，縱肋—蓋板接頭，熱點應力，疲勞分析0 引言正交異性鋼橋面板在我國目前大跨橋梁的建設當中應用十分廣泛，同時其在工程中最主要的病害是焊接接頭的疲勞開裂。目前針對焊接接頭的疲勞壽命評估主要使用基于S—N曲線的名義應力法。但是在實際工程中名義應力法的山西建筑 2012年22期2012-01-24
- 地面車輛荷載對埋地市政給水管道的作用
本規(guī)范規(guī)定的多個輪壓的傳遞分布圖，埋置在不同深度的給水管道受到的地面車輛的作用力分布范圍，如圖2所示。多排輪壓綜合影響傳遞到給水管道頂部的豎向壓力標準值可按下式計算：式中，qvk為輪壓傳遞到管頂處的豎向壓力標準值（kN/m2），Qvi，k為單個的i個車輪承擔的單個輪壓標準值（kN），ai為i個車輪的著地分布長度（m），bi為i個車輪的著地分布寬度（m），H為從車行地面至管頂?shù)纳疃龋╩），μD為動力系數(shù)，地面在管頂0.7m之上時，μD取值＝1.0，n為車輪的河南科技 2011年9期2011-10-20
- 注冊工程師考試中吊車荷載的相關計算
組成,通過吊車的輪壓傳給吊車梁,再傳到柱子上。有最大輪壓(Pkmax)、最小輪壓(Pkmin)之分。當?shù)踯囀?n輪：水平橫向荷載主要是小車和起重量的慣性在小車剎車時產(chǎn)生的力,也是通過吊車的輪壓傳給兩側吊車梁。荷載規(guī)范規(guī)定吊車梁在每個輪子處受到的水平橫向荷載為：其中,a根據(jù)不同額定起重量取值,詳見荷載規(guī)范 5.1.2條 2款。A 6級～A 8級工作制吊車梁進行強度、穩(wěn)定及連接強度計算時,鋼結構規(guī)范另有規(guī)定,每個輪壓處由吊車擺動引起的水平力為：且規(guī)定 Hk與山西建筑 2011年9期2011-01-24
- 鋼結構安裝過程中75T汽車吊在地下室頂板上吊裝施工方法