高 鵬，杜超杰，石 騰，邵小平，趙兵朝，李龍清，段明岸

(1.陜西涌鑫礦業(yè)有限責(zé)任公司 沙梁煤礦，陜西 府谷 719300；2.西安科技大學(xué)，陜西 西安 710054)

煤礦開采區(qū)域賦存眾多斷層發(fā)育的復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造時(shí)，將導(dǎo)致煤層被切割成諸多面積大小不等的非連續(xù)區(qū)域、斷層處應(yīng)力分布異常、開采過程可能引起斷層活化[1-4]及誘發(fā)沖擊地壓[5-7]等現(xiàn)象，從而對(duì)礦井的開采布局、采煤方法選擇、工作面巷道布置及開采工藝造成極大影響。針對(duì)復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造礦井的開采，王波等[8]提出工作面采前針對(duì)斷層帶超前工作面300～400 m與 30～50 m采取靜、動(dòng)壓條件下分步耦合預(yù)注漿加固措施；翁明月等[9]指出，采用連采機(jī)短壁機(jī)械化開采技術(shù)可以實(shí)現(xiàn)復(fù)雜地質(zhì)條件下破碎頂板邊角煤和不規(guī)則塊段的安全高效開采；張俊杰等[10]針對(duì)山西石碣峪煤礦多斷層的復(fù)雜地質(zhì)條件，指出采用連采機(jī)組短壁機(jī)械化開采技術(shù)，可實(shí)現(xiàn)連采工作面60萬t/a的生產(chǎn)能力；趙慶民等[11]成功實(shí)施了復(fù)雜地質(zhì)條件下旋采角度18°、旋轉(zhuǎn)距離22.608 m的工業(yè)性試驗(yàn)；江小軍[12]針對(duì)邢東煤礦的高地應(yīng)力復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造，指出采用連采機(jī)開采工藝和充填技術(shù)，可實(shí)現(xiàn)煤炭資源的高效回收。因此，針對(duì)復(fù)雜地質(zhì)條件礦井形成的小區(qū)域開采范圍，采用短壁工作面配備連采機(jī)的開采方式是可行的。此外，學(xué)者們近年來也提出采用條帶充填開采方法控制覆巖沉降和解決煤礦不規(guī)則小區(qū)域塊段的開采。馮國(guó)瑞等[13]根據(jù)彈性地基理論構(gòu)建了條帶式結(jié)構(gòu)充填力學(xué)模型，認(rèn)為充填間距越小結(jié)構(gòu)控制體系越穩(wěn)定，直接頂可充分發(fā)揮自承載作用；郭文兵等[14]建立了邊界煤柱、條帶充填體和覆巖組合力學(xué)模型，確定了充填寬度和充填間隔；周華強(qiáng)等[15]分析了條帶充填開采孤島煤柱的覆巖活化機(jī)理；石斌等[16]分析了逐巷充填開采覆巖移動(dòng)破壞規(guī)律；邵小平等[17]分析了基于合理煤柱留設(shè)尺寸的條帶煤柱的長(zhǎng)時(shí)效應(yīng)，論證了條帶煤柱前進(jìn)式充填置換開采的可行性。

綜上所述，針對(duì)本文研究的沙梁煤礦井田范圍內(nèi)斷層十分發(fā)育，且延伸出眾多規(guī)模不等的次級(jí)斷裂構(gòu)造的復(fù)雜地質(zhì)條件，采用連采機(jī)掘采與充填相結(jié)合的條帶充填開采技術(shù)具備可行性。鑒于條帶充填開采技術(shù)在有效控制覆巖沉降[18]、優(yōu)化礦井開采布局、提高煤層采出率、保護(hù)生態(tài)環(huán)境[19]等方面具有顯著優(yōu)勢(shì)，同時(shí)該技術(shù)在沙梁煤礦周邊的榆林市榆陽(yáng)區(qū)上河、三臺(tái)界、麻黃梁等多個(gè)煤礦已取得了成功實(shí)踐，因此，針對(duì)沙梁煤礦開展條帶充填開采技術(shù)研究非常必要。本文重點(diǎn)對(duì)沙梁煤礦條帶充填開采參數(shù)、采充工藝、充填體接頂保障及檔墻設(shè)計(jì)等開展深入研究，旨在為沙梁煤礦和類似復(fù)雜地質(zhì)條件煤礦的充填開采提供理論指導(dǎo)，并為沙梁煤礦后期地表建(構(gòu))筑物下壓煤開采提供借鑒。

1 礦井概況及開采布置

1.1 礦井概況

沙梁井田位于廟哈孤礦區(qū)西北部，行政區(qū)劃隸屬于榆林市府谷縣廟溝門鎮(zhèn)賀家梁行政村東窯溝自然村管轄，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力1.20 Mt/a，服務(wù)年限60.6 a。沙梁井田含煤地層沿走向、傾向的產(chǎn)狀有一定變化，根據(jù)勘探報(bào)告和三維地震勘探結(jié)果，井田內(nèi)當(dāng)前共發(fā)現(xiàn)斷層94條，其中落差大于20 m的斷層有17條。沙梁煤礦主要斷層分布如圖1所示，井田構(gòu)造形態(tài)整體為一向斜式斷陷帶，主要受到井田南北邊緣二條較大的正斷層(F1、F2)控制，其中F1斷層位于井田北部邊界，斷層走向98°～123°，傾向188°～213°，一般傾角65°～70°，局部75°～80°，近直立，斷層落差在70～140 m左右；F2位于井田中南部邊界，斷層走向98°～113°，傾向8°～23°，傾角60°～70°，斷層落差在80～100 m左右。井田斷陷帶內(nèi)發(fā)育規(guī)模不等的次級(jí)斷裂構(gòu)造，斷陷帶北部、南部為向西南緩傾斜的單斜構(gòu)造形態(tài)。井田內(nèi)共有2-2、3-1、4-2、5-1和5-2煤層共5層可采煤層，其中，2-2煤層均厚4.12 m、3-1煤層均厚0.92 m、4-2煤層均厚1.70 m、5-1煤層均厚1.34 m、5-2煤層均厚2.3 m。

圖1 礦區(qū)斷層與條帶充填開采區(qū)域布置Fig.1 Layout of fault and strip filling mining areas in the mining area

1.2 開采布置

依據(jù)初步設(shè)計(jì)，沙梁井田劃分為兩個(gè)水平8個(gè)盤區(qū)，其中一水平劃分為6個(gè)盤區(qū)。礦井開采過程揭露了眾多次級(jí)斷裂構(gòu)造，導(dǎo)致井田東部規(guī)劃開采的2-2煤層一盤區(qū)與3-1煤層二盤區(qū)、西部規(guī)劃開采的2-2、3-1煤層的五盤區(qū)與4-2煤層六盤區(qū)受斷層切割與煤層風(fēng)化影響無法正常開采，因此，礦井將首采盤區(qū)布置在F2斷層以南處于平緩區(qū)域的三盤區(qū)。沙梁煤礦一水平綜采與條帶充填開采區(qū)域布置如圖1所示，礦井在三盤區(qū)布置了135201—135205共5個(gè)綜采工作面，均已開采完畢；接續(xù)四盤區(qū)為大巷兩翼盤區(qū)，受次級(jí)斷裂構(gòu)造影響，僅布置了144201—144203、1(4-1)4201—1(4-1)4205共8個(gè)正規(guī)綜采面，造成四盤區(qū)正規(guī)開采區(qū)域大幅減少，4-2煤層采出率大幅降低，由此影響了礦井的正常達(dá)產(chǎn)與服務(wù)年限。通過對(duì)礦井一水平斷層賦存產(chǎn)狀與鉆孔柱狀的分析表明，一水平三盤區(qū)存在不規(guī)則開采區(qū)域，四盤區(qū)受斷層切割形成了諸多正規(guī)工作面推進(jìn)長(zhǎng)度過短，或工作面形狀不規(guī)則的區(qū)域，這些特殊區(qū)域采用條帶充填開采方法具備開采可行性。基于合理規(guī)劃布置，礦井一水平三盤區(qū)可布置條帶充填開采工作面3個(gè)、四盤區(qū)可布置8個(gè)，估算11個(gè)工作面可采儲(chǔ)量共計(jì)218萬t，可有效保證礦井達(dá)產(chǎn)與延長(zhǎng)礦井一水平服務(wù)年限。

2 條帶充填開采參數(shù)及采充工藝

2.1 采帶充填開采參數(shù)

2.1.1 條帶充填開采工藝基準(zhǔn)類型

條帶充填開采方法自2016年以來在陜北榆陽(yáng)區(qū)十余個(gè)淺埋煤層賦存礦井得到了成功實(shí)踐，該方法是在基于“保水采煤”的條帶開采方法基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，本質(zhì)上是通過工作面窄條帶的掘采，既發(fā)揮直接頂?shù)淖猿休d作用，保證直接頂?shù)姆€(wěn)定性，又能將初期留設(shè)的條帶煤柱合理置換采出，工作面采出率能達(dá)到85%以上。當(dāng)前陜北煤礦現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的條帶充填開采參數(shù)主要包括以下三種基準(zhǔn)類型：①單倍基準(zhǔn)類型，工作面條帶煤柱初始留設(shè)寬度為條帶采寬的單倍，第一輪采充完成后，再分奇數(shù)與偶數(shù)煤柱進(jìn)行兩輪采充，工作面實(shí)體煤經(jīng)三輪采充完畢；②雙倍基準(zhǔn)類型，工作面條帶煤柱初始留設(shè)寬度為條帶采寬的2倍，工作面實(shí)體煤經(jīng)三輪采充完畢；③三倍基準(zhǔn)類型，工作面條帶煤柱初始留設(shè)寬度為條帶采寬的3倍，工作面實(shí)體煤經(jīng)四輪采充完畢。

基于陜北榆陽(yáng)區(qū)十余個(gè)淺埋煤層充填開采礦井的地層特征研究與開采實(shí)踐表明[20]：當(dāng)基巖與載荷層厚度之比的基載比JZ<0.8，且基巖厚度與采高之比的基采比JC<9時(shí)，由于基巖厚度較薄，覆巖中不易形成結(jié)構(gòu)承載體，覆巖載荷將全部作用于充填體，工作面宜開展高強(qiáng)度充填體的全充填開采，適合采用三倍基準(zhǔn)類型；當(dāng)基載比1.515時(shí)，基巖厚度厚，覆巖中存在良好的結(jié)構(gòu)承載體，可承擔(dān)部分覆巖載荷，工作面宜開展高強(qiáng)度充填體的局部充填開采，適合采用單倍或雙倍基準(zhǔn)類型。

沙梁煤礦一水平三盤區(qū)邊角煤和大巷煤柱估算可采儲(chǔ)量33萬t，可將已開采完畢的135204與135201工作面所夾實(shí)體煤區(qū)域作為條帶充填開采試驗(yàn)面(C135206工作面)，該區(qū)域5-2煤層均厚2.3 m，基巖均厚35 m，松散層均厚25 m，平均埋深60 m，為典型的薄基巖淺埋煤層賦存狀態(tài)。C135206異型充填開采工作面的巷道布置如圖2所示。C135206工作面處于基載比JZ<0.8，基采比JC<9的范圍，適合采用三倍基準(zhǔn)類型的充填開采參數(shù)。

圖2 C135206異型充填開采工作面巷道布置Fig.2 Layout of roadway in C135206 irregular filling mining face

2.1.2 條帶采寬確定

沙梁煤礦C135206工作面直接頂為厚度4 m的粉砂巖，基本頂為厚度9.1 m的中粒砂巖。條帶充填開采應(yīng)保證工作面開采過程直接頂巖層的穩(wěn)定性。當(dāng)工作面直接頂厚度t小于裸露的直接頂巖板中面最小尺寸l=2b的1/8～1/5時(shí)，可采用彈性力學(xué)薄板理論分析直接頂?shù)姆€(wěn)定性。前蘇聯(lián)的加列爾津院士認(rèn)為，當(dāng)巖板的厚度t與板的中面最小尺寸滿足t/l≤1/5時(shí)，即可用薄板方式處理；而前蘇聯(lián)列寧格勒礦業(yè)學(xué)院科學(xué)家A.A.鮑里索夫教授研究認(rèn)為，當(dāng)巖板滿足t/l≤1/3時(shí)，也可用薄板方式處理[21]。因此，將巖板作為薄板研究的范圍可適當(dāng)放寬。假定C135206工作面窄條帶開采后裸露的直接頂巖層為一個(gè)空間態(tài)矩形薄板，薄板邊長(zhǎng)為2a×2b，其中，參數(shù)2a是一個(gè)定量，表示工作面長(zhǎng)度；參數(shù)2b表示工作面推進(jìn)長(zhǎng)度，是一個(gè)變量。5-2煤層按近水平煤層考慮，則直接頂巖層的受力狀態(tài)簡(jiǎn)化為僅承受垂向載荷的作用。假定直接頂巖板的材質(zhì)是連續(xù)、各相同性且均勻的，則可用彈性薄板小撓度理論來分析薄板在荷載q作用下的應(yīng)力與形變。直接頂薄板的邊界條件按四周固支設(shè)置，建立C135206工作面直接頂板破斷模型如圖3所示。

圖3 C135206工作面直接頂板破斷模型Fig.3 Model of immediate roof fracture in C135206 working face

依據(jù)彈性薄板小撓度理論，得到直接頂薄板內(nèi)沿y軸方向的應(yīng)力為：

[(x2-a2)2(3y2-b2)+μ(y2-b2)2(3x2-a2)]

(1)

式中，σy為直接頂薄板內(nèi)任一點(diǎn)沿y軸方向的應(yīng)力，MPa；q為直接頂巖層承受的均布垂向荷載，MPa；t為薄板的厚度，m；μ為直接頂巖層的泊松比；a為工作面長(zhǎng)度的一半，m；b為工作面推進(jìn)距離的一半，m；x為薄板內(nèi)沿x方向距薄板中心O的距離，m；y為薄板內(nèi)沿y方向距薄板中心O的距離，m；z為薄板內(nèi)距薄板中面的距離，m。

對(duì)于直接頂薄板上表面，在x=0，y=±b，z=-t/2處，即在工作面長(zhǎng)邊的中點(diǎn)處產(chǎn)生最大拉應(yīng)力，沿y軸方向，其值為：

工作面窄條帶開采過程中，直接頂薄板上支承端上表面長(zhǎng)邊的中點(diǎn)處最早出現(xiàn)拉裂裂隙，即在沿y軸方向上表面最大拉應(yīng)力作用下，工作面長(zhǎng)度方向的中部首先出現(xiàn)拉裂隙。工作面直接頂不發(fā)生破斷的判據(jù)為直接頂?shù)臉O限抗拉強(qiáng)度σLt滿足判別式(2)，即：

σLt≤|σmax|

(3)

即滿足表達(dá)式：

已知C135206工作面條帶巷道最大長(zhǎng)度為144 m，取a=72 m；直接頂厚度取t=4 m；直接頂所受載荷為其自重，取q=96 kPa。依據(jù)《沙梁煤礦生產(chǎn)地質(zhì)報(bào)告》提供的煤巖物理力學(xué)參數(shù)，5-2煤層粉砂巖直接頂?shù)臉O限抗拉強(qiáng)度均值為1.05 MPa。將各參數(shù)代入式(4)，求得b=8.2 m，則C135206工作面直接頂?shù)臉O限跨距的理論計(jì)算值為2b=16.4 m。

考慮充填開采工作面四輪采充過程對(duì)直接頂?shù)某掷m(xù)擾動(dòng)，C135206工作面現(xiàn)場(chǎng)條帶掘采過程，直接頂在每一輪條帶掘采的極限跨距可結(jié)合沙梁煤礦周邊礦井的充填開采實(shí)際，按極限跨距的1/2～3/5對(duì)理論計(jì)算值進(jìn)行折減，則取C135206工作面直接頂現(xiàn)場(chǎng)開采時(shí)的極限跨距為8.2～9.84 m。

沙梁煤礦條帶掘采時(shí)選用連采機(jī)，考慮到連采機(jī)的機(jī)身寬度為3.3 m，選取工作面條帶采寬為兩倍機(jī)身寬度，即取條帶采寬為6.6 m，該采寬取值在直接頂8.2～9.84 m的極限跨距范圍內(nèi)。按沙梁煤礦充填開采選取的三倍基準(zhǔn)參數(shù)，C135206工作面采用“采6.6 m留19.8 m”的條帶充填開采參數(shù)是適宜的。

2.2 采充工藝

C135206工作面采用三倍基準(zhǔn)類型的四輪循環(huán)采充工藝。工作面內(nèi)平行于切眼每26.4 m劃分為一組，每組分四輪開采并充填。采充順序包括順序采充和間隔采充兩種方式，已有的充填開采現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際表明，順序采充更有利于條帶煤柱的穩(wěn)定性。C135206工作面四輪順序采充開采工藝如圖4所示，采充順序依次為開采/充填每組A號(hào)條帶/采空區(qū)→開采/充填每組B號(hào)條帶/采空區(qū)→開采/充填每組C號(hào)條帶/采空區(qū)→開采/充填最后一組D號(hào)條帶/采空區(qū)。

圖4 C135206工作面四輪順序采充工藝Fig.4 Four round sequential mining and filling process for C135206 working face

1)第一輪開采/充填?；谒妮喲h(huán)采充工藝，第一輪開采寬度為6.6 m的條帶巷道，留設(shè)寬度為條帶采寬3倍的19.8 m的煤柱。連采機(jī)由C135206工作面主運(yùn)巷向輔運(yùn)巷側(cè)掘進(jìn)標(biāo)號(hào)為A的綠色條帶，并開展條帶巷道頂板支護(hù)。條帶巷道掘采完畢后，在巷道頂部布置導(dǎo)氣管與注漿管，在條帶巷道兩側(cè)布置擋墻，以滿足充填體接頂與工作面通風(fēng)的需求。工作面采用后退式連采連充方式完成第一輪A組條帶的開采/充填。

2)第二輪開采/充填。將C135206工作面第一輪采充完成后遺留的19.8 m煤柱等分為三部分，第二輪順序開采緊鄰A號(hào)條帶的邊部煤柱，即圖4中標(biāo)號(hào)為B的紅色條帶，同時(shí)開展條帶巷道頂板支護(hù)。單個(gè)條帶巷道掘采完成后實(shí)施頂部管道布設(shè)和條帶巷道端部擋墻布置，工作面采用連采連充方式完成第二輪B組條帶的開采/充填。

3)第三至第四輪開采/充填。第三輪開采緊鄰B號(hào)條帶的標(biāo)號(hào)為C的黑色條帶，第四輪開采緊鄰C號(hào)條帶的標(biāo)號(hào)為D的黃色條帶，開采過程同步進(jìn)行條帶巷道頂板支護(hù)。考慮到多輪采充過程中頂板將受到多次重復(fù)采動(dòng)的影響，第三至第四輪在條帶巷道頂板采用錨索加強(qiáng)支護(hù)。第三至第四輪單個(gè)條帶掘采完成后實(shí)施頂部管道布設(shè)和條帶巷道端部擋墻布置，工作面采用連采連充方式分別完成C組和D組條帶的開采/充填。

3 條帶充填開采接頂工藝

C135206工作面開采的5-2煤層為淺埋煤層薄基巖賦存狀態(tài)，應(yīng)保證工作面條帶巷道充填體接頂充分。以C135206工作面條帶巷道最大長(zhǎng)度144 m為例，分別在條帶巷道頂部近回風(fēng)巷側(cè)(距巷口30～40 m)、中部及近運(yùn)輸巷側(cè)(距巷口30～40 m)尋找三處高點(diǎn)，作為導(dǎo)氣管由條帶巷道回風(fēng)巷側(cè)引入的終端位置。若條帶巷道頂部平整，難以尋找到合適的高點(diǎn)，則在條帶巷道頂部近回風(fēng)巷側(cè)、中部及近運(yùn)輸巷側(cè)分別開掘深度20 mm的三角形槽口，并將導(dǎo)氣管端口引至槽內(nèi)。導(dǎo)氣管一般選用直徑為1.5寸的塑料管，條帶巷道每處高點(diǎn)或三角形槽內(nèi)布設(shè)3根導(dǎo)氣管終端，同時(shí)沿條帶巷道頂部近回風(fēng)巷側(cè)、中部及近運(yùn)輸巷側(cè)各布設(shè)1條注漿管，管道內(nèi)徑為150 mm，管路借助條帶巷道頂部錨桿捆綁牢固。該接頂工藝保證了C135206工作面規(guī)劃的每個(gè)條帶內(nèi)配置3條注漿管路，每條注漿管路配備3條導(dǎo)氣管，從而保證條帶巷道內(nèi)充填體分布均勻，接頂充分。條帶巷道導(dǎo)氣管與注漿管的接頂工藝布置如圖5所示。

圖5 條帶巷道導(dǎo)氣管與注漿管的接頂工藝布置Fig.5 Layout of roof connection process between roadway gas pipe and grouting pipe

4 充填擋墻設(shè)計(jì)

4.1 擋墻材質(zhì)與尺寸

為保證C135206工作面充填過程條帶巷道兩側(cè)擋墻良好的封堵效果，采用條形預(yù)制塊混凝土砌塊構(gòu)筑檔墻。砌塊長(zhǎng)度60 cm，寬度30 cm，高度20 cm。為加強(qiáng)擋墻的穩(wěn)定性，對(duì)每個(gè)需要支設(shè)擋墻巷口的頂板與底板進(jìn)行切槽工作，槽深為100 mm。針對(duì)C135206工作面，混凝土砌塊擋墻長(zhǎng)度為6.6 m，厚度為30 cm，高度為2.3 m，墻背直立、光滑，充填體面水平。

4.2 擋墻穩(wěn)定性分析

條帶巷道端頭充填密閉擋墻受力如圖6所示，擋墻所受側(cè)壓載荷為：

圖6 條帶巷道端頭充填密閉擋墻受力Fig.6 Force on the end filling and sealing retaining wall of a strip roadway

p=kγh

(5)

式中，p為檔墻的側(cè)壓載荷，kN/m；γ為充填體容重，MPa/m；h為充填體高度，m；k為側(cè)壓系數(shù)。

取膏體充填體容重γ為0.02 MPa/m，一次充填最大高度h為2.3 m，側(cè)壓系數(shù)k為0.6，求得擋墻最大側(cè)壓力為27.6 kN/m。

擋墻上下有頂?shù)装寮s束，墻體按固定端考慮取L=2.3 m。依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》，計(jì)算充填漿體以三角形側(cè)向壓力作用下的內(nèi)力分別為：

混凝土磚塊墻體長(zhǎng)×寬×高=600 mm×300 mm×200 mm，擋墻受彎、受剪承載力應(yīng)滿足：

MA≤ftmW

(6)

VA≤fvbz

(7)

式中，W為截面抵抗距，m3；b為單位寬度，m；z為截面內(nèi)力臂，m。據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，取砌體沿齒縫彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftm=0.5 MPa，抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=0.15 MPa。

取1 m寬墻體計(jì)算單元且按矩形截面計(jì)算，取t為檔墻厚度，則計(jì)算檔墻的各項(xiàng)參數(shù)為：

砌塊檔墻受彎承載力：ftmW=7.5 kN·m≥5.52 kN·m。

砌塊檔墻受剪承載力；fvbz=30 kN≥19.32 kN。

計(jì)算表明，C135206工作面所選混凝土砌塊擋墻的受彎、受剪承載力，在充填體一次性充填高度不大于2.3 m時(shí)滿足式(6)與式(7)，表明所選混凝土砌塊檔墻是適宜的。

5 結(jié) 論

1)沙梁煤礦處于F1、F2兩條大斷層控制下的斷陷帶內(nèi)發(fā)育有規(guī)模不等的次級(jí)斷裂構(gòu)造的復(fù)雜地質(zhì)條件，采用條帶充填開采方法為礦井優(yōu)化開采布局，提升礦井采出率提供了一種嶄新思路。

2)C135206條帶充填開采試驗(yàn)工作面處于基載比JZ<0.8、基采比JC<9的范圍，采用連采機(jī)開采的“采6.6 m留19.8 m”的三倍基準(zhǔn)類型四輪采充工藝是適宜的。

3)C135206工作面條帶巷道采用多通道導(dǎo)氣管加注漿管的接頂工藝保證了充填體接頂充分，采用一次充填高度不超過2.3 m的條形預(yù)制塊混凝土砌塊檔墻能夠保證擋墻良好的穩(wěn)定性。