孫 咸

（太原理工大學(xué)焊接材料研究所，太原 030024）

0 前 言

藥芯焊絲以其高效、自動化、良好的焊接工藝性，以及低廉的綜合成本等一系列優(yōu)點(diǎn)，在船舶制造、海洋工程、橋梁、電力設(shè)備等領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用。目前，藥芯焊絲進(jìn)入了一個(gè)新的發(fā)展時(shí)期，國產(chǎn)藥芯焊絲產(chǎn)量已經(jīng)躋身世界大國行列。在藥芯焊絲的諸多品種中，市場需求量最大的當(dāng)數(shù)鈦型渣系氣保護(hù)藥芯焊絲，如E501T-1（AWS E71T-1）等。對于E501T-1 焊絲，不僅用量大，用戶要求也高，船用焊絲必須持有多國船級社認(rèn)證證書。即便如此，國產(chǎn)藥芯焊絲的工藝質(zhì)量如氣孔敏感、飛濺大、裂紋傾向、熔敷金屬韌性波動不穩(wěn)定、出現(xiàn)低值等問題時(shí)有發(fā)生[1-3]。

藥芯焊絲的工藝質(zhì)量指標(biāo)，主要包括焊絲的工藝（操作）性和內(nèi)在質(zhì)量兩方面。在國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T10045—2018 中，規(guī)定了藥芯焊絲工藝質(zhì)量的若干技術(shù)指標(biāo)[4]。其中，焊絲的工藝性指標(biāo)包括電弧穩(wěn)定性、焊接飛濺、脫渣性、焊縫成形，以及全位置焊接適應(yīng)性等；內(nèi)在質(zhì)量指標(biāo)包括裂紋敏感性、氣孔（壓坑）敏感性、熔敷金屬化學(xué)成分和力學(xué)性能等。

在有關(guān)鈦型渣系氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的文獻(xiàn)中，專題性研究焊絲工藝質(zhì)量影響因素的文獻(xiàn)較少。隨著該類焊絲的大量應(yīng)用，焊絲工藝質(zhì)量影響因素的控制仍然是生產(chǎn)企業(yè)和用戶關(guān)注的核心問題。為此，本研究以E501T-1型藥芯焊絲為例，將該類焊絲的工藝質(zhì)量與焊絲成分、保護(hù)氣體種類，以及焊接熱輸入相聯(lián)系，探討其影響因素和焊絲工藝質(zhì)量控制原理。該項(xiàng)研究對于獲得預(yù)期的焊絲工藝質(zhì)量，改進(jìn)該類焊絲品質(zhì)特性，提升產(chǎn)品質(zhì)量，具有一定參考價(jià)值和實(shí)用意義。

1 焊絲組成物對氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的影響

1.1 藥芯成分對焊絲工藝性的影響

熔滴過渡形態(tài)決定焊絲工藝性。在CO2電弧焊中，鈦型藥芯焊絲熔滴的主要過渡形態(tài)是滴狀過渡；對于小電流、低電壓時(shí)（如Φ1.2 mm 焊絲，電流160 A，電弧電壓20 V），形成短路過渡，電弧劇烈飄移，熔滴粗大，飛濺嚴(yán)重，成形差，工程上幾乎沒有應(yīng)用；對于噴射過渡，則需要滿足富氬混合保護(hù)氣體及其他必要的條件[5]。鈦型藥芯焊絲化學(xué)成分對熔滴過渡形態(tài)的影響見表1 和表2。其中，熔滴過渡形態(tài)的評定，主要是通過分析高速攝影照片，采用3 個(gè)特征指數(shù)，即熔滴直徑、熔滴過渡頻率和熔滴過渡間隔標(biāo)準(zhǔn)誤差進(jìn)行的[6]。

表1 試驗(yàn)條件［6］

表2 焊絲成分對熔滴過渡形態(tài)的影響

藥芯添加物的影響如下：

（1）TiO2。隨藥芯中TiO2含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)得以改善。這是由于以下原因所致：①鈦型藥芯焊絲金紅石中含有大量TiO2，雖然TiO2的鍵能小，表面張力也小，在渣中會使其表面張力下降，但是TiO2的結(jié)構(gòu)十分穩(wěn)定，在焊接條件下不使熔渣增氧，不能降低熔滴的界面張力，致使它對熔滴的細(xì)化作用很微弱；②TiO2具有促進(jìn)SiO2的還原反應(yīng)作用，促進(jìn)氧化增氧，一定程度上降低了熔滴向上的表面張力Fσ（圖1）；③鈦型藥芯焊絲中的CaF2很少，表2中公式（1）～公式（3）的反應(yīng)幾乎不會發(fā)生，同時(shí)TiO2熔渣蒸發(fā)形成的氣體排斥力Fq較小。TiO2較小的氣體排斥力Fq（圖1），可能是熔滴被細(xì)化的主要原因。

圖1 作用在熔滴上的力

（2）Si-Fe。隨藥芯中Si-Fe含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)得以改善。這是由于發(fā)生了表2 中公式（4）～公式（6）的反應(yīng)，形成的[FeO]進(jìn)入熔滴增氧，而形成向上的SiO2蒸氣排斥力Fq較弱（見圖1 和圖2），熔滴不僅不易長大，反而被細(xì)化所致。

圖2 蒸氣壓力與單位藥芯百分比熔滴直徑變化的關(guān)系［6］

（3）Mn-Fe。隨藥芯中Mn-Fe含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)略有改善。這是由于發(fā)生表2 中公式（7）～公式（9）的反應(yīng)，形成的[FeO]進(jìn)入熔滴增氧，而形成的MnO 向上蒸氣排斥力Fq比TiO2、SiO2大所致（見圖1和圖2）。

（4）鐵粉。隨藥芯中鐵粉含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)改善不明顯。這是由于發(fā)生公式（10）、公式（11）式反應(yīng)，形成的[FeO]進(jìn)入熔滴增氧，而(FeO)蒸發(fā)形成向上的蒸氣排斥力Fq比SiO2和TiO2，甚至比MnO 大（見圖1和圖2）。

（5）CaF2。隨藥芯中CaF2含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)惡化。這是由于發(fā)生公式（12）、公式（13）反應(yīng)，TiF4和SiF4的負(fù)離子阻礙電子從陰極發(fā)射，增大斑點(diǎn)壓力Fb，同時(shí)CaF2的蒸氣排斥力Fq最大所致（見圖1和圖2）。

（6）Al2O3。隨藥芯中Al2O3含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)得以改善。這是由于Al2O3熔渣蒸發(fā)形成的氣體排斥力Fq較小所致（見圖1和圖2）。

（7）SiO2。隨藥芯中SiO2含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)得以改善。這是由于表2中公式（14）的反應(yīng)形成的[FeO]進(jìn)入熔滴增氧，SiO2熔渣蒸發(fā)形成的氣體排斥力Fq較小所致（見圖1和圖2）。

（8）MnO。隨藥芯中MnO含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)改善不明顯。這是由于MnO熔渣蒸發(fā)形成的氣體排斥力Fq增大比SiO2、Al2O3和TiO2大所致（見圖1和圖2）。

（9）Fe3O4。隨藥芯中Fe3O4含量增加，熔滴過渡指數(shù)和過渡形態(tài)沒有改善。這是由于表2中公式（15）的反應(yīng)具有一定氧化增氧作用，但生成大量O2導(dǎo)致向上的氣體排斥力Fq增大。公式（16）、公式（17）使Si、Mn 燒損，形成熔渣。同時(shí)，F(xiàn)e3O4熔渣蒸發(fā)形成的氣體排斥力Fq增大所致（見圖1和圖2）。

1.2 焊絲化學(xué)成分對焊絲力學(xué)性能的影響

表3列出了幾種典型藥芯焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分和力學(xué)性能?？梢钥闯觯@類焊絲要求檢測的成分主要是五大元素。C 元素有一定的強(qiáng)化作用，但含量不宜過高，含量較高時(shí)使焊絲的焊接性變壞。C含量主要由鋼帶成分決定，藥芯中的組成物應(yīng)盡量控制增C組元及其加入量。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定范圍很寬w（C）≤ 0.18%，通常熔敷金屬中C 含量為0.05%左右。Si和Mn是低碳鋼藥芯焊絲焊縫中不可缺少的合金元素，一方面它們使焊縫金屬充分脫氧，另一方面起強(qiáng)化作用，提高焊縫的抗拉強(qiáng)度，但對韌性的影響比較復(fù)雜。幾種焊絲的典型成分中Si含量為0.34%～0.45%，Mn含量為1.15%～1.35%，硅錳比為0.30～0.33，其力學(xué)性能非常滿意。此外，S和P兩種元素是有害元素，對它們的含量必須嚴(yán)格控制。通常鋼帶中的S和P含量都很低，主要控制藥芯組成物中的S和P含量。

表3 典型焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分和力學(xué)性能（Φ1.2 mm）

2 保護(hù)氣體類型對氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的影響

2.1 保護(hù)氣體類型對焊絲工藝性的影響

表4 是文獻(xiàn)[7]采用表5 所示試驗(yàn)條件下，不同保護(hù)氣體成分對焊絲工藝性試驗(yàn)結(jié)果?？梢钥闯觯S保護(hù)氣中CO2含量增大，電弧電壓有所降低，但變化幅度較?。◤?0 V 降至27 V，幅度僅3 V）；而隨保護(hù)氣中CO2含量增大，焊接電流也降低了，但降低幅度較大（從204.36 A 降至118.75 A，幅度85.61 A）。這與復(fù)雜的電弧氣體導(dǎo)電機(jī)構(gòu)在不同條件（不同保護(hù)氣體成分）下發(fā)生變化相關(guān)。對于焊絲工藝性影響方面：①隨保護(hù)氣中CO2含量增大，電弧穩(wěn)定性惡化。純Ar保護(hù)氣時(shí)，文獻(xiàn)[7]測試結(jié)果是電弧穩(wěn)定，然而其他文獻(xiàn)[8-9]認(rèn)為，此時(shí)電弧飄移不穩(wěn)。原因是電弧中焊絲鋼皮過早熔化，藥芯形成長的渣柱，電弧飄移無法形成陽極斑點(diǎn)。加了5%CO2直至18%CO2的富氬混合氣體時(shí)電弧變得穩(wěn)定；但加了20%CO2直至50%CO2時(shí)電弧變得不穩(wěn)定。這是由于保護(hù)氣中CO2含量5%～18%時(shí)，電弧爬升至熔滴上方，陽極斑點(diǎn)面積增大，電弧穩(wěn)定。但保護(hù)氣中CO2含量20%～50%時(shí)，電弧不能爬升至熔滴上方，而位于熔滴下方，陽極斑點(diǎn)面積很小，電弧不穩(wěn)定。②隨保護(hù)氣中CO2含量增大，熔滴過渡形態(tài)從軸向過渡變?yōu)榉禽S向排斥過渡，其轉(zhuǎn)變點(diǎn)可能在25%CO2～30%CO2之間。這是由于當(dāng)保護(hù)氣體中CO2含量達(dá)到25%～30%時(shí)，位于熔滴下方的陽極斑點(diǎn)面積很小，作用在熔滴上的斑點(diǎn)壓力、表面張力和向上的電磁作用力，將大熔滴推離軸向的結(jié)果。③隨保護(hù)氣中CO2含量增大，焊接飛濺由小變大，純CO2時(shí)飛濺量最大。這是熔滴過渡特性所決定的。

表4 不同保護(hù)氣體成分FCAW 時(shí)焊絲工藝性的變化試驗(yàn)結(jié)果［7］

表5 FCAW 試驗(yàn)用焊接條件［7］

表6 堆焊試件的熱輸入和電弧效率［7］

2.2 保護(hù)氣體類型對焊絲力學(xué)性能的影響

表7 是不同保護(hù)氣體成分FCAW 時(shí)焊絲力學(xué)性能測試結(jié)果[7]。可以看出：

表7 不同保護(hù)氣體成分FCAW 時(shí)焊絲力學(xué)性能測試結(jié)果［7］

（1）隨保護(hù)氣中CO2含量增大，采用8 種保護(hù)氣體的FCAW 焊接接頭的抗拉強(qiáng)度均超過了母材的強(qiáng)度（接頭抗拉強(qiáng)度平均值為370 MPa），而且試件斷口部位位于母材金屬。該結(jié)果表明，保護(hù)氣體成分對接頭的強(qiáng)度幾乎沒有影響。這是E71T-1 焊絲成分形成顯微組織特性所決定的。

從表8 可看出，隨保護(hù)氣中CO2含量增大，電弧中氧化燒損，焊絲熔敷金屬中的C 含量比焊絲中最初的0.18%要減少2/3，僅為0.06%，Mn 含量由1.75%降為1.25%，Si 含量由0.90%降為0.40%。冶金學(xué)理論表明，C、Mn 和Si 是低碳鋼中主要的固溶強(qiáng)化元素，尤其是C 元素對鐵素體的強(qiáng)化作用很強(qiáng)，C 含量為0.06%時(shí)，輔以適量的Mn 和Si 即可獲得370 MPa 的抗拉強(qiáng)度。至于Mn 和Si 元素含量的減少，對于鐵素體強(qiáng)化的減弱程度，并未影響0.06%C 含量與Mn 和Si 元素含量綜合強(qiáng)化獲得370 MPa 強(qiáng)度結(jié)果。

表8 不同保護(hù)氣體成分FCAW 時(shí)藥芯焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分 ［7］

（2）隨保護(hù)氣體中CO2含量增大，熔敷金屬的沖擊吸收能量從122 J降為65 J。這與焊縫顯微組織中針狀鐵素體AF含量減少、晶界鐵素體GBF增多相關(guān)。由于針狀鐵素體AF 晶界為大傾角晶界（見圖3），每個(gè)傾角都對裂紋的擴(kuò)展起阻礙作用，同時(shí)由于晶粒細(xì)小，裂紋的擴(kuò)展途徑非常曲折，擴(kuò)展需要更多的能量，因此針狀鐵素體AF可以顯著改善焊縫韌性。焊縫中的針狀鐵素體AF數(shù)量越多，焊縫金屬韌性越好。至于隨保護(hù)氣體中CO2含量增大，焊縫中針狀鐵素體AF含量減少、晶界鐵素體GBF增多，則涉及焊縫中化學(xué)成分變化對針狀鐵素體AF形成機(jī)制（含數(shù)量）的影響。

圖3 焊縫中針狀鐵素體的顯微組織［10］

3 焊接熱輸入對氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的影響

3.1 熱輸入對焊絲工藝性的影響

文獻(xiàn)[11]采用表9中的焊接參數(shù)，研究了焊接熱輸入對藥芯焊絲工藝性的影響，結(jié)果見表10。從表10 可以看出，當(dāng)焊接熱輸入較小，為18.5 kJ/cm 時(shí)，熔滴質(zhì)量比小，熔滴尺寸略大，過渡頻率較小，焊絲端部滯熔的渣柱尺寸?。淮藭r(shí)電弧雖為連續(xù)型，但飄移明顯，穩(wěn)定性略差；可是熔滴絕大多數(shù)落入熔池，焊接飛濺不算太大，高溫渣的凝固范圍較小，形成短渣，熔渣覆蓋均勻，焊縫金屬光澤好，成形均勻美觀，焊絲的立向上焊接工藝性優(yōu)良。當(dāng)焊接熱輸入增大至20.4 kJ/cm 時(shí)，熔滴質(zhì)量比增大，熔滴尺寸減小，過i 渡頻率增大，焊絲端部滯熔的渣柱尺寸増大，有一定數(shù)量熔滴依附渣柱過渡；此時(shí)電弧穩(wěn)定性較好，焊接飛濺較小，高溫渣流動性適中，熔渣覆蓋均勻，焊縫金屬光澤鮮亮，成形均勻美觀，焊絲在平焊位置工藝性優(yōu)良。當(dāng)焊接熱輸入繼續(xù)增大至25.2 kJ/cm 時(shí)，熔滴質(zhì)量比又增大，熔滴尺寸再減?。ㄈ匀淮笥诤附z直徑），過渡頻率再增大，焊絲端部滯熔的渣柱尺寸也增大；此時(shí)電弧穩(wěn)定性反而變差，部分熔滴并非沿渣柱滑入熔池，焊接飛濺增大，高溫渣變稀，熔渣覆蓋不均勻，焊縫金屬光澤被氧化，成形不均勻，焊絲工藝性變差。

表10 不同熱輸入FCAW 時(shí)焊絲工藝性變化試驗(yàn)結(jié)果［11］

焊接熱輸入對藥芯焊絲工藝性的影響涉及3個(gè)參數(shù)I、U、v，可以考慮2 種調(diào)節(jié)方案：一是焊接速度和電弧電壓選好后變化焊接電流；二是焊接電流和電弧電壓選好后變化焊接速度。前者的焊接電流變化范圍較寬(電流變化電弧電壓相應(yīng)微變)，焊接熱輸入變化明顯；后者焊接速度的變化范圍有限，熱輸入變化范圍受限制。第一方案時(shí)，雖然焊接電流與熱輸入成正比，但焊接電流仍然決定熔池熔化狀態(tài)、焊縫成形和焊接效率等，焊接電流太小了熔化狀態(tài)不佳或者成形不好，必須大到一定數(shù)值以后，在一定范圍可確保成形滿意。第二方案時(shí)，此時(shí)焊接速度與熱輸人成反比，對焊縫成形、焊接缺陷等的影響不可忽視。焊接速度太快了熱輸人小、與母材熔合不好，易出現(xiàn)根部未焊透、或出現(xiàn)表面咬邊、焊波下凹等缺陷；焊接速度太慢了，熱輸入大，焊縫余高大，同時(shí)接頭易過熱，晶粒粗大，性能變差，所以焊接速度以適中為好。

3.2 熱輸入對焊絲力學(xué)性能的影響

文獻(xiàn)[12]采用表11 所列焊接參數(shù)，研究了焊接熱輸入對藥芯焊絲熔敷金屬力學(xué)性能的影響，結(jié)果見表12。從表12 可以看出，隨著熱輸入的增大，熔敷金屬的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均呈下降趨勢（圖4（a））；斷后伸長率呈微上升趨勢；低溫（-20 ℃，-40 ℃）沖擊吸收能量呈下降趨勢（圖4（b））。熔敷金屬的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度之所以均呈下降趨勢，與熔敷金屬化學(xué)成分的變化密切相關(guān)。從表13可以看出，隨熱輸入增大，熔敷金屬中的合金元素C，Mn 和Si 減小，而氧含量增大。如前所述，C、Mn 和Si 是低碳鋼中主要的固溶強(qiáng)化元素，C 含量的微降，Mn 和Si 含量的降低，致使熔敷金屬的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度下降。同時(shí)，合金元素Mn、Si 減小，氧含量增大，WMCCT 曲線左移，致使熔敷金屬中針狀鐵素體比例減小、先共析鐵素體增加，且焊縫各結(jié)晶區(qū)組織變得粗大，是拉伸強(qiáng)度降低和沖擊吸收能量下降的主要原因。

圖4 熱輸入對熔敷金屬拉伸性能的影響

表11 FCAW 試驗(yàn)用焊接參數(shù)［12］

表12 熔敷金屬力學(xué)性能（括號內(nèi)為平均值）

表13 熔敷金屬化學(xué)成分［12］

關(guān)于焊接熱輸入對熔敷金屬韌性的影響，上述研究案例及以往的文獻(xiàn)一致認(rèn)為，F(xiàn)CAW與其他焊接方法的影響規(guī)律相似，即焊接熱輸入偏高時(shí)，熔敷金屬韌性偏低[3]。然而，也有不同試驗(yàn)結(jié)果，作者在文獻(xiàn)[13]中曾指出，對于FCAW 不能一概而論，遇到過與上述理論（焊接熱輸入偏高可能是藥芯焊絲熔敷金屬韌性不良的最普遍的起因）相悖的試驗(yàn)結(jié)果，即焊接熱輸入較髙時(shí)，焊絲熔敷金屬低溫韌性反而較好的情況。表14、表15 和表16 是文獻(xiàn)[14]試驗(yàn)結(jié)果。可以看出，隨焊接熱輸人增大，熔敷金屬化學(xué)成分變化不大，而熔敷金屬的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度，以及沖擊吸收能量增大。這主要與熔敷金屬冷卻速度導(dǎo)致顯微組織的變化有關(guān)，很可能是熔敷金屬中針狀鐵素體含量增大的結(jié)果。至于為什么熱輸入在一定范圍內(nèi)增大，熔敷金屬顯微組織中針狀鐵素體增多，文獻(xiàn)[14]并沒有給出解釋，尚需進(jìn)一步試驗(yàn)或探討。但是從另一方面，即隨層（道）間溫度的降低（冷卻速度加快），熔敷金屬抗拉強(qiáng)度升高，而沖擊吸收能量降低（表16），這種情況與焊接熱輸入減小的情況相類似。然而，對比試樣3 和試樣7，抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率數(shù)值很接近，可是沖擊吸收能量差距很大，前者是147 J、197 J、116 J，后者是64 J、46 J、90 J。分析原因：一是3 號試樣的熱輸入比7號試樣大，二是7 號試樣層間(道間)溫度太低，可能冷卻速度對顯微組織的控制不如3 號試樣。

表15 熔敷金屬的化學(xué)成分及力學(xué)性能［14］

表16 層（道）間溫度對熔敷金屬力學(xué)性能的影響［14］

表17 是文獻(xiàn)[15]給出的不同熱輸入條件下，采用IS-PH 自動圖像分析儀實(shí)測的DW-100藥芯焊絲熔敷金屬的顯微組織及其含量。可以看出，該焊絲熔敷金屬的顯微組織中含有85%以上的針狀鐵素體AF，晶界鐵素體PF 和側(cè)板條鐵素體FSP 的含量已經(jīng)降至最小，其影響也被降至最小。同時(shí)也可看岀，焊接熱輸入的變化并未引起顯微組織的較大波動。尤其對針狀鐵素體AF含量的影響，并沒有出現(xiàn)通常觀念上的焊接熱輸入增大、針狀鐵素體AF 含量減少的現(xiàn)象。這表明，DW-100藥芯焊絲熔敷金屬顯微組織的形態(tài)和含量，對焊接熱輸入是不太敏感的。

表17 焊接熱輸入對DW-100藥芯焊絲熔敷金屬顯微組織的影響［15］

綜合以上試驗(yàn)結(jié)果，焊接熱輸人對鈦型氣保護(hù)藥芯焊絲熔敷金屬韌性的影響岀現(xiàn)了3 種情況：一是熱輸入增大，熔敷金屬韌性(沖擊吸收能量)降低；二是熱輸入增大，熔敷金屬韌性(沖擊吸收能量)增高；三是熱輸入在一定范圍內(nèi)變化，無論升髙或降低，熔敷金屬韌性(沖擊吸收能量)良好，基本保持不變，亦即對焊接熱輸入不敏感，這是焊接工程界最樂見、最想要的結(jié)果。

4 鈦型氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量控制原理

表18為3種影響因素時(shí)藥芯焊絲工藝質(zhì)量控制原理匯總表。可以看出:

表18 基于3種影響因素的鈦型藥芯焊絲工藝質(zhì)量控制原理

（1）從焊絲組成物對氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的影響考慮，涉及焊絲組成物對焊絲熔滴過渡形態(tài)（含氣孔敏感性）的影響、焊絲化學(xué)成分對熔敷金屬力學(xué)性能的影響及控制等方面。焊絲工藝質(zhì)量的控制，推薦“AF 含量最大化”。所謂AF 含量最大化，是指焊縫的顯微組織類型應(yīng)當(dāng)接近或基本接近母材組織，即當(dāng)所焊母材的顯微組織為鐵素體時(shí)，其熔敷金屬的組織應(yīng)當(dāng)是含85%以上細(xì)小針狀鐵素體AF 的混合組織，而且能在較寬松的焊接工藝條件下獲得高韌性熔敷金屬組織。這是一個(gè)能將治金和工藝因素完美結(jié)合的、優(yōu)質(zhì)焊絲熔敷金屬組織的選用原則，也是這類國產(chǎn)藥芯焊絲應(yīng)具備的特性或應(yīng)追求的目標(biāo)。

（2）從保護(hù)氣體類型對氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的影響考慮，主要涉及保護(hù)氣體對電弧特性和熔滴過渡形態(tài)的影響；純CO2氣體對接頭的抗拉強(qiáng)度影響不大，對熔敷金屬韌性有不利影響。采用富氬混合保護(hù)氣體在大電流下可以實(shí)現(xiàn)熔滴噴射過渡形態(tài)，具有高效、自動化及高熔敷率和優(yōu)異的焊縫質(zhì)量等優(yōu)勢，在中厚板焊接結(jié)構(gòu)中獲得了廣泛應(yīng)用。但是采用純CO2保護(hù)氣體的FCAW 工藝，成本低，焊接質(zhì)量亦可滿足使用要求，這與國標(biāo)GB/T 10045—2018 規(guī)定該類焊絲使用純CO2保護(hù)氣體是一致的。在CO2保護(hù)氣體的FCAW 工藝中，對鈦型氣體保焊藥芯焊絲工藝質(zhì)量的控制，推薦“合于使用”原則。該原則的特點(diǎn)是強(qiáng)調(diào)產(chǎn)品特征或用戶要求，注重某些單項(xiàng)工藝質(zhì)量指標(biāo)的研發(fā)與改進(jìn)。比如，有的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)中含有大量水平和平角焊縫，而且要求焊縫成形美觀，此時(shí)可以選用具有焊縫鋪展性好、光澤鮮亮、呈現(xiàn)明顯波紋工藝質(zhì)量指標(biāo)的焊絲，而不必過于追求其他指標(biāo)。再如，有的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)中立焊、仰焊位置焊縫較多，此時(shí)就應(yīng)選用“全位置焊接適應(yīng)性”指標(biāo)好的焊絲，而不必過于追求其他指標(biāo)。還有，有的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)要求致密性很高，特別強(qiáng)調(diào)抗氣孔性要好，此時(shí)就應(yīng)選用氣孔敏感性小的焊絲，而不必過于追求其他指標(biāo)。具有先進(jìn)造船水平的日本、韓國的船廠，針對不同結(jié)構(gòu)焊接位置和鋼材的級別，通常會選用或匹配不同的焊絲。日本神鋼針對占船體焊縫總長近70%平焊和平角焊縫，選用效率高、擴(kuò)散氫含量低、抗氣孔性和抗裂性好的金屬粉芯藥芯焊絲MX200，在立焊位置選用適應(yīng)大電流立焊的焊絲DW100，減小了對立焊裝配間隙的要求，提高了立焊的效率[16]。國內(nèi)造船行業(yè)也能聽到“研制適合現(xiàn)場工藝實(shí)用焊絲(科學(xué)配方)”的呼聲[17]。

（3）從焊接熱輸入對氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量的影響考慮，熱輸入過大或過小，焊絲工藝性均存在問題。熱輸入居中時(shí)，工藝性滿意；熱輸入對熔敷金屬韌性的影響出現(xiàn)“敏感”和“不敏感”兩種情況。對鈦型氣體保焊藥芯焊絲工藝質(zhì)量的控制，推薦“工藝評定決定熱輸入”原則。該原則的特點(diǎn)是要根據(jù)焊絲特點(diǎn)最大限度發(fā)揮工藝評定科學(xué)性、可靠性，選用合適的熱輸入（依據(jù)不同焊接位置匹配合適的電流、電弧電壓及焊接速度），同時(shí)要強(qiáng)調(diào)適合于施工現(xiàn)場使用。具體來說，如果所用藥芯焊絲經(jīng)工藝評定屬于焊接熱輸入敏感型（即隨焊接熱輸入增大，熔敷金屬低溫韌性降低），應(yīng)當(dāng)選用較小的焊接熱輸入工藝，此時(shí)焊接速度應(yīng)適當(dāng)快一些，焊接電流和電弧電壓應(yīng)中等適度，熔滴過渡亦保持典型的滴狀過渡形態(tài)。如果所用焊絲屬于焊接熱輸入不敏感型，則選用較大的熱輸入工藝，此時(shí)焊接速度適度放慢，焊接電流和電弧電壓及其匹配范圍較寬，層間溫度也較寬松（不是太低），充分發(fā)揮藥芯焊絲高效、自動化優(yōu)勢。

雖然說選用焊接熱輸入不敏感型焊絲為最佳方案，此時(shí)熱輸入數(shù)值大點(diǎn)、小點(diǎn)幾乎沒什么影響，然而目前國產(chǎn)藥芯焊絲完全達(dá)到DW-100 焊絲指標(biāo)是不現(xiàn)實(shí)的。因此，對國產(chǎn)藥芯焊絲焊接熱輸入的選用比較嚴(yán)謹(jǐn)、耐心，施工前需要進(jìn)行認(rèn)真的工藝評定?？梢哉f，焊前的工藝評定是確定現(xiàn)場工程結(jié)構(gòu)關(guān)鍵焊接參數(shù)和核心工藝技術(shù)的科學(xué)依據(jù)。這就是所謂的工藝評定決定焊接熱輸入控制原理的實(shí)際意義所在。

綜上，藥芯焊絲化學(xué)成分決定熔敷金屬顯微組織，而顯微組織決定熔敷金屬性能；采用“AF含量最大化焊縫組織”原則可以獲得滿意的焊絲工藝質(zhì)量指標(biāo)。保護(hù)氣體類型決定（或明顯影響）焊絲熔滴過渡形態(tài)；純CO2保護(hù)氣體焊接成本低，焊接工藝質(zhì)量滿足要求；采用“合于使用”原則可以揚(yáng)長避短，充分發(fā)揮CO2保護(hù)氣體優(yōu)勢。焊接熱輸入對焊接工藝有一定影響，容易引起熔敷金屬韌性波動起伏；采用“工藝評定決定熱輸入”原則，可以為工程應(yīng)用提供正確規(guī)范參數(shù)，為獲得滿意焊絲工藝質(zhì)量和結(jié)構(gòu)安全性起到保障作用。

5 結(jié) 論

（1）能改善焊絲熔滴過渡形態(tài)的藥芯添加物是TiO2、Si-Fe、Al2O3和SiO2；合理控制熔敷金屬中主要強(qiáng)化元素C、Mn、Si 的含量，可以獲得焊絲熔敷金屬滿意力學(xué)性能。

（2）在Ar+CO2二元混合保護(hù)氣體中，隨CO2含量增大，熔滴過渡形態(tài)從軸向變?yōu)榉禽S向滴狀排斥過渡，電弧不穩(wěn)、飛濺增大，工藝性惡化；隨CO2含量增大，對接頭的抗拉強(qiáng)度幾乎沒有影響，但熔敷金屬的沖擊吸收能量明顯下降，與顯微組織中針狀鐵素體減少、晶界鐵素體GBF 增多趨勢相一致。

（3）熱輸入較?。ㄈ?8.5 kJ/cm）時(shí)，焊絲工藝性尚可，適合于立向上焊接；熱輸入較大（如25.2 kJ/cm） 時(shí)，焊絲工藝性變差；熱輸入居中（如20.4 kJ/cm）時(shí)，工藝性較滿意，適合水平位焊接。熱輸入對焊絲熔敷金屬韌性的影響出現(xiàn)了兩種情況：一是熔敷金屬韌性對熱輸入敏感；二是熔敷金屬韌性對熱輸入不敏感。

（4）鈦型氣保護(hù)藥芯焊絲工藝質(zhì)量3 種影響因素的控制原理各具特色，充分發(fā)揮CO2保護(hù)氣體優(yōu)勢，獲得滿意的焊絲工藝質(zhì)量指標(biāo)，為結(jié)構(gòu)安全性起到保障作用。