鄭山鎖 梁澤田 楊松 明銘 韓超偉

摘要：鋼筋銹蝕是影響近海大氣環(huán)境下RC結(jié)構(gòu)使用壽命的重要因素之一。為研究近海大氣環(huán)境下混凝土碳化與氯離子侵蝕雙重作用對(duì)鋼筋銹蝕的影響，對(duì)沿海地區(qū)不同齡期鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了工程實(shí)測(cè)，包括混凝土抗壓強(qiáng)度、碳化深度、鋼筋表面氯離子濃度及銹蝕深度?；趯?shí)測(cè)結(jié)果，擬合得到了混凝土碳化深度與抗壓強(qiáng)度間的關(guān)系模型，建立了同時(shí)考慮混凝土碳化深度與鋼筋表面氯離子濃度的鋼筋銹蝕深度預(yù)測(cè)模型。在此基礎(chǔ)上，利用Abaqus分析軟件對(duì)不同齡期、軸壓比的RC框架柱進(jìn)行了損傷塑性分析，得到了銹蝕RC框架柱抗震性能隨服役齡期與軸壓比的變化規(guī)律。

關(guān)鍵詞：RC結(jié)構(gòu)；鋼筋銹蝕模型；損傷塑性分析；混凝土碳化；氯離子腐蝕

中圖分類號(hào)：TU375；TU503??????? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A????? 文章編號(hào)：1000-582X（2024）02-022-10

Corrosion prediction of reinforced concrete structure in marine atmospheres

ZHENG Shansuoa，b， LIANG Zetiana，b， YANG Songa，b， MING Minga，b， HAN Chaoweia，b

（a. School of Civil Engineering， Xian University of Architecture & Technology; b. Key Laboratory of Structural Engineering and Earthquake Resistance， Ministry of Education， Xian University of Architecture & Technology， Xian 710055， P. R. China）

Abstract： Reinforcement corrosion is an important factor influencing the service life of reinforced concrete structures in offshore atmospheric environment. To study the effects of concrete carbonation and chloride corrosion on reinforcement corrosion in offshore atmospheres， an engineering measurement of reinforced concrete structures with varying ages was conducted. This assessment included measurements of compressive strength， carbonation depth of concrete， surface chloride concentration， and corrosion depth of steel. Utilizing the obtained measurements and prior research findings， a relationship model between concrete carbonation depth and compressive strength was developed. Additionally， a prediction model for reinforcement corrosion depth was established， taking into account both concrete carbonation depth and the surface chloride concentration of reinforcement. Building upon these models， a damage plastic analysis of reinforced concrete frame columns with different ages and axial compression ratios was performed using Abaqus analysis software， revealing the seismic performance variation of corroded reinforced concrete frame columns concerning service age and axial compression ratio.

Keywords： reinforced concrete structure; reinforcement corrosion model; damage plastic analysis; concrete carbonation; chloride corrosion

鋼筋混凝土（reinforce concrete，RC）結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)應(yīng)具有足夠的耐久性，能抵抗外界環(huán)境或自身缺陷所產(chǎn)生的侵蝕破壞能力。牛荻濤等[1]研究表明，大多數(shù)RC結(jié)構(gòu)未達(dá)到設(shè)計(jì)使用年限，因其內(nèi)部鋼筋發(fā)生銹蝕，結(jié)構(gòu)抗力與耐久性退化，無法正常使用。對(duì)于近海大氣環(huán)境下RC結(jié)構(gòu)，由于長(zhǎng)期受碳化與氯離子侵蝕雙重作用，導(dǎo)致內(nèi)部鋼筋銹蝕進(jìn)一步加劇，結(jié)構(gòu)服役壽命相應(yīng)縮短[2]。因此，近海大氣環(huán)境下RC結(jié)構(gòu)鋼筋銹蝕程度研究應(yīng)受到重視。

針對(duì)混凝土碳化反應(yīng)對(duì)氯離子侵蝕效應(yīng)的影響，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了廣泛研究。Tumidajski等[3]與Chindaprasirt等[4]通過在腐蝕溶液中加入二氧化碳?xì)怏w的方式，模擬碳化反應(yīng)與氯離子侵蝕雙重作用，分析了碳化反應(yīng)對(duì)氯離子擴(kuò)散速率的影響。Matsumura等[5]將碳化后的混凝土試件進(jìn)行氯鹽溶液噴淋試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)碳化反應(yīng)對(duì)氯離子擴(kuò)散系數(shù)的影響與溫度有關(guān)。牛荻濤等[1]采用鹽溶液浸泡與快速碳化交替方式，研究了碳化作用對(duì)氯離子侵蝕效應(yīng)的影響，認(rèn)為碳化作用一方面改變了混凝土微觀結(jié)構(gòu)，加速氯離子的擴(kuò)散進(jìn)程，同時(shí)部分結(jié)合氯離子轉(zhuǎn)化為自由氯離子，增加了混凝土內(nèi)部氯離子濃度。但針對(duì)碳化與氯離子侵蝕雙重作用下，RC結(jié)構(gòu)內(nèi)部鋼筋銹蝕規(guī)律研究，目前尚未見報(bào)道。

鑒于此，筆者基于近海大氣環(huán)境下RC結(jié)構(gòu)工程實(shí)測(cè)結(jié)果，建立了考慮混凝土碳化與氯離子侵蝕雙重作用下鋼筋銹蝕程度預(yù)測(cè)模型，分析了銹蝕RC框架柱抗震性能隨服役齡期的退化規(guī)律，以期為沿海地區(qū)RC結(jié)構(gòu)耐久性研究提供科學(xué)依據(jù)。

1 近海大氣環(huán)境下鋼筋銹蝕機(jī)理

近海大氣環(huán)境下，環(huán)境中氯離子在濃度梯度差的作用下逐漸擴(kuò)散到混凝土內(nèi)部。一部分由于化學(xué)結(jié)合與物理吸附作用，轉(zhuǎn)化為結(jié)合氯離子[6]；另外一部分游離于混凝土孔隙溶液中，逐漸向內(nèi)滲透并聚集于鋼筋表面，當(dāng)鋼筋表面氯離子濃度達(dá)到一定閾值，鋼筋表面鈍化膜將在氧氣、水分與氯離子的共同作用下受到破壞，鋼筋開始發(fā)生銹蝕[7]。

混凝土碳化反應(yīng)是一個(gè)復(fù)雜的多相理化過程，大致可概括為[8]：1）由于水泥水化反應(yīng)，混凝土內(nèi)部產(chǎn)生孔隙；2）大氣中CO2通過孔隙向混凝土內(nèi)部擴(kuò)散并溶解于孔隙溶液；3）溶解CO2的孔隙溶液與水泥水化作用產(chǎn)物Ca（OH）2、CaSiO3等發(fā)生碳化反應(yīng)，生成CaCO3等產(chǎn)物，混凝土碳化產(chǎn)物改變了混凝土微觀結(jié)構(gòu)，同時(shí)降低了混凝土pH值，破壞了鋼筋表面鈍化膜。

研究表明，服役于近海大氣環(huán)境下的RC結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)期經(jīng)受碳化與氯離子侵蝕的復(fù)合作用，混凝土內(nèi)部鋼筋銹蝕速率明顯加快[9]。一方面，碳化反應(yīng)將混凝土內(nèi)部單氯鋁酸鈣（化學(xué)結(jié)合氯離子產(chǎn)物）轉(zhuǎn)化為自由氯離子，進(jìn)而提高混凝土內(nèi)部自由氯離子濃度；另一方面，碳化反應(yīng)產(chǎn)生碳酸鈣使混凝土體積增大，混凝土中的各孔隙被碳化產(chǎn)物堵塞，引起混凝土內(nèi)部孔隙重分布，增大了有效孔徑，增加了氯離子的擴(kuò)散速率。

2 混凝土碳化深度對(duì)氯離子擴(kuò)散影響

文中對(duì)服役于近海大氣環(huán)境下的泉州與青島地區(qū)共54例RC結(jié)構(gòu)進(jìn)行了工程實(shí)測(cè)，所測(cè)結(jié)構(gòu)服役齡期范圍為10～51 a，實(shí)測(cè)內(nèi)容包括：混凝土碳化深度、碳化深度處pH值、氯離子濃度（%）、混凝土裂縫寬度與鋼筋銹蝕深度等參數(shù)，部分實(shí)測(cè)結(jié)果如表1所示。建立了混凝土抗壓強(qiáng)度退化模型、混凝土碳化深度模型與鋼筋銹蝕深度模型。

2.1 混凝土抗壓強(qiáng)度退化模型

為研究混凝土抗壓強(qiáng)度與服役齡期間的量化關(guān)系，對(duì)實(shí)測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度結(jié)果進(jìn)行歸一化處理，將每棟結(jié)構(gòu)混凝土抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與其初始抗壓強(qiáng)度比值作為研究參數(shù)，以下稱為混凝土相對(duì)抗壓強(qiáng)度，可利用式（1）計(jì)算：

ξ（t）=f_（cu，e）^c （t）/f_cu ，? （1）

式中：ξ（t）為混凝土相對(duì)抗壓強(qiáng)度；f_（cu，e）^c （t）為混凝土抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值；f_cu^ 為混凝土初始抗壓強(qiáng)度，按以下方法取值：1）對(duì)于有詳細(xì)竣工資料的建筑，初始抗壓強(qiáng)度取竣工時(shí)預(yù)留混凝土試塊抗壓強(qiáng)度平均值；2）對(duì)于詳細(xì)竣工資料丟失建筑，根據(jù)設(shè)計(jì)資料中混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值及標(biāo)準(zhǔn)值，參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010—2010）[10]有關(guān)規(guī)定，計(jì)算測(cè)區(qū)混凝土28 d抗壓強(qiáng)度作為初始抗壓強(qiáng)度。

圖1為混凝土相對(duì)抗壓強(qiáng)度ξ（t）隨結(jié)構(gòu)服役齡期變化的散點(diǎn)圖及擬合曲線?？梢钥闯?，混凝土抗壓強(qiáng)度在一定服役齡期內(nèi)呈增長(zhǎng)趨勢(shì)，而達(dá)到某階段服役齡期后，隨著服役齡期的增加而不斷降低。結(jié)合研究成果，選取二次多項(xiàng)式模型對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度隨服役齡期的變化關(guān)系進(jìn)行擬合，擬合結(jié)果如式（2）所示。擬合函數(shù)相關(guān)系數(shù)p=0.606，在95%置信區(qū)間的統(tǒng)計(jì)量F大于臨界值，表明該模型具有較高的可信度。

ξ（t）=-4.104×〖10〗^（-4） t^2+1.981×〖10〗^（-2） t+0.885 ，????? （2）

式中：t為服役齡期，其余符號(hào)同前。

2.2 混凝土碳化深度模型

混凝土碳化深度受多種因素影響，學(xué)者們建立了多種混凝土碳化深度模型[11?13]。文中采用牛荻濤[8]提出的碳化深度模型，該模型考慮了碳化位置混凝土養(yǎng)護(hù)澆筑面、工作應(yīng)力、環(huán)境因子、CO2與混凝土質(zhì)量等影響因素，碳化深度與混凝土抗壓強(qiáng)度間關(guān)系為

X（t）=K_mc k_j k_（co_2 ） k_p k_s K_e K_f √t 。 （3）

式中：kj為角部修正系數(shù)，角部取kj=1.4，非角部取kj=1.0；k_（co_2 ） 為CO2濃度影響系數(shù)，對(duì)民用建筑室內(nèi)環(huán)境，根據(jù)人群的密集程度取1.0～2.5；kp為澆筑面修正系數(shù)，主要考慮混凝土在施工過程中振搗、養(yǎng)護(hù)及拆模時(shí)間對(duì)碳化速度的影響，建議取kp=1.2；ks為工作應(yīng)力影響系數(shù)，混凝土受壓時(shí)，取ks=1.0，受拉時(shí)，取ks=1.1；Ke為環(huán)境因子影響變量，主要考慮環(huán)境溫度與濕度對(duì)碳化的影響；Kf為混凝土質(zhì)量影響系數(shù)；Kmc為計(jì)算模式不定性隨機(jī)變量。

按照《建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50344—2004）[14]要求，采用酚酞溶液滴定法測(cè)量測(cè)區(qū)混凝土深度，并利用混凝土抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)結(jié)果作為預(yù)測(cè)碳化深度的參數(shù)，對(duì)不同強(qiáng)度混凝土碳化深度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，圖2給出了碳化系數(shù)與混凝土抗壓實(shí)測(cè)強(qiáng)度間的散點(diǎn)圖及關(guān)系曲線?？梢钥闯?，混凝土碳化系數(shù)隨混凝土抗壓強(qiáng)度增大而減小。結(jié)合研究成果[8]，分別采用以下3種模型對(duì)二者間關(guān)系進(jìn)行擬合。擬合結(jié)果見式（4）～式（6），其相關(guān)系數(shù)依次為0.645、0.668和0.658，故文中選用式（5）表示混凝土抗壓強(qiáng)度與碳化系數(shù)間相關(guān)關(guān)系。

k_c=30.45*〖f_（cu，e）〗^（-0.8），ρ=0.645 ， （4）

k_c=18.596/√（f_（cu，e） ）-1.39，ρ=0.668 ，?? （5）

k_c=45.272/f_（cu，e） +0.502，ρ=0.658 ，??? （6）

式中：fcu，e為混凝土抗壓強(qiáng)度推定值，由2.1節(jié)方法計(jì)算；kc為碳化系數(shù)。

考慮到式（3）中碳化位置、混凝土養(yǎng)護(hù)澆筑面、工作應(yīng)力修正、環(huán)境因子變量等因素影響，引入碳化深度修正系數(shù)R對(duì)碳化系數(shù)進(jìn)行綜合修正，經(jīng)修正的碳化深度預(yù)測(cè)模型為

x=R（18.596/√（f_（cu，e） ）-1.39）√t ，? （7）

式中：x為碳化深度；R為碳化深度修正系數(shù)，取0.8～1.2之間。

2.3 鋼筋銹蝕深度模型

2.3.1 鋼筋表面氯離子濃度

按照《建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50344—2004）[14]要求，利用硝酸銀滴定法測(cè)定混凝土芯樣中氯離子含量，繼而得到鋼筋表面氯離子濃度Cc（氯離子含量與混凝土質(zhì)量的比值）。具體操作方法：利用切割機(jī)將混凝土芯樣沿鋼筋外表面切開，在不含鋼筋部分的平行切割面切取10 mm薄片，繼而將薄片磨碎測(cè)定其中氯離子含量。

鋼筋表面氯離子濃度Cc隨結(jié)構(gòu)齡期變化規(guī)律如圖3所示?？梢钥闯?，鋼筋表面氯離子濃度隨結(jié)構(gòu)齡期增加而增大，但其增加速率隨齡期增加而逐漸變緩。因?yàn)殡S著結(jié)構(gòu)服役齡期的增加，混凝土不斷發(fā)生水化反應(yīng)，其內(nèi)部密實(shí)度逐漸增加；此外，混凝土內(nèi)部氯離子濃度逐漸增加，混凝土表面與內(nèi)部的氯離子濃度差、電位差逐漸減小，氯離子擴(kuò)散速率隨著結(jié)構(gòu)服役齡期增加而不斷減小。為建立鋼筋表面氯離子濃度與結(jié)構(gòu)服役齡期間的量化關(guān)系，選用二次多項(xiàng)式模型對(duì)其進(jìn)行擬合，擬合結(jié)果如式（8）所示，擬合函數(shù)相關(guān)系數(shù)為0.820，表明該模型具有較高的可信度。

C_C=-1.358×〖10〗^（-4） t^2+1.536×〖10〗^（-2） t-0.166，? （8）

式中：t為結(jié)構(gòu)齡期；Cc為氯離子濃度。

2.3.2 鋼筋銹蝕深度隨結(jié)構(gòu)齡期的變化

鋼筋銹蝕后，銹蝕產(chǎn)物體積膨脹會(huì)造成保護(hù)層混凝土徑向受拉。隨著鋼筋銹蝕發(fā)生到一定程度，混凝土保護(hù)層開始出現(xiàn)裂縫，開裂寬度與鋼筋銹蝕深度存在一定的相關(guān)關(guān)系。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了大量研究，證明了通過銹脹裂縫寬度可合理地表征對(duì)應(yīng)位置處鋼筋銹蝕深度[15?18]。課題組基于大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)并結(jié)合已有研究成果，得到順筋裂縫與鋼筋銹蝕深度的關(guān)系模型[19]，如式（9）所示：

δ=1/2 {d-√（[d-2（0.052 3 c/d-0.0352） ]^2-36.397ω）} ，?? （9）

式中：δ為鋼筋銹蝕深度；d為鋼筋直徑；c為鋼筋保護(hù)層厚度；ω為混凝土表面順筋裂縫寬度。

根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50344—2004）[14]規(guī)定，采用自然電位法判別鋼筋是否發(fā)生銹蝕。測(cè)量已發(fā)生鋼筋銹蝕結(jié)構(gòu)得到順筋裂縫寬度ω，并由式（9）計(jì)算鋼筋銹蝕深度，同時(shí)開槽驗(yàn)證具備破損檢測(cè)條件結(jié)構(gòu)。圖4為鋼筋銹蝕深度隨結(jié)構(gòu)齡期變化的散點(diǎn)圖及擬合曲線，可以看出，隨著結(jié)構(gòu)齡期的增長(zhǎng)，鋼筋銹蝕速率基本不變，擬合曲線接近直線；鋼筋起銹蝕間大約在10～15 a范圍內(nèi)，明顯小于一般大氣環(huán)境下RC結(jié)構(gòu)的鋼筋起銹時(shí)間。

2.3.3 鋼筋銹蝕深度與其表面氯離子濃度的關(guān)系

綜上所述，鋼筋表面氯離子濃度隨著服役齡期的增長(zhǎng)而增大，但氯離子濃度增加速度逐漸變緩；而銹蝕速率隨服役齡期的增大，其變化幅度并不明顯。圖5為鋼筋銹蝕深度與鋼筋表面氯離子濃度Cc的關(guān)系散點(diǎn)圖及擬合曲線?？梢钥闯觯?dāng)鋼筋表面的氯離子濃度達(dá)到一定閾值時(shí)，鋼筋開始出現(xiàn)銹蝕，隨著鋼筋表面氯離子濃度的增加，銹蝕速率呈加速趨勢(shì)。

2.4 考慮碳化與氯離子侵蝕復(fù)合作用的鋼筋銹蝕深度預(yù)測(cè)模型

碳化作用一方面改變了混凝土微觀結(jié)構(gòu)，加速氯離子的擴(kuò)散進(jìn)程，同時(shí)將部分結(jié)合氯離子轉(zhuǎn)化為自由氯離子，增加了混凝土內(nèi)部氯離子濃度。因此，有必要同時(shí)考慮混凝土碳化和氯離子侵入對(duì)鋼筋銹蝕的作用，利用曲面擬合鋼筋銹蝕深度與碳化深度、鋼筋表面氯離子濃度間關(guān)系，擬合結(jié)果如式（10）所示。

δ（x，C_c）={（-0.043+0.006x，@-0.276C_c+0.053x*C_c，）┤???? （10）

式中：Cc為鋼筋表面氯離子濃度（氯離子與混凝土質(zhì)量的比值）；x為碳化深度，mm。

圖6為鋼筋銹蝕深度擬合曲面，可以看出，鋼筋銹蝕深度隨著混凝土碳化深度增加而增大，隨鋼筋表面氯離子濃度增加而增大；當(dāng)氯離子濃度與碳化深度同時(shí)增加時(shí)，鋼筋銹蝕發(fā)展最快。

將修正后的碳化深度預(yù)測(cè)模型式（7）代入上式，可獲得鋼筋銹蝕深度預(yù)測(cè)模型為

δ（t）={（-1.595×〖10〗^（-2）+1.27×〖10〗^（-2） R*@（18.743/√（f_（cu，e） ）-1.231） √t+6.687×〖10〗^（-2） C_c+@4.932×〖10〗^（-2） R?（18.743/√（f_（cu，e） ）-1.231）√t?C_c? 。）┤ （11）

式中，δ（t）為鋼筋銹蝕深度，其余符號(hào)同前。其中，混凝土抗壓強(qiáng)度fcu，e、鋼筋表面氯離子濃度Cc已于前文得到。

3 銹蝕RC框架柱抗震性能退化模型

為進(jìn)一步研究銹蝕RC框架柱抗震性能隨服役齡期退化規(guī)律，設(shè)計(jì)了截面尺寸為400 mm×400 mm、長(zhǎng)度2 m的RC框架柱進(jìn)行損傷塑性分析。其中，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱筋采用6@28（HRB400），配筋率為1.32%；箍筋采用10@200（HPB300），設(shè)計(jì)變化參數(shù)為軸壓比與鋼筋銹蝕程度，構(gòu)件受力與截面配筋如圖7所示。

3.1 材料構(gòu)件本構(gòu)關(guān)系

3.1.1 銹蝕鋼筋本構(gòu)關(guān)系

銹蝕鋼筋通常在銹蝕最嚴(yán)重處發(fā)生破壞，鋼筋材料性能試驗(yàn)結(jié)果表明：銹蝕僅減小了鋼筋橫截面積，導(dǎo)致名義抗拉強(qiáng)度降低，鋼筋的實(shí)際強(qiáng)度并未發(fā)生明顯變化[20]。因此，銹蝕后鋼筋本構(gòu)模型僅需對(duì)完好鋼筋本構(gòu)模型進(jìn)行修正即可，鋼筋計(jì)算參數(shù)如表2所示?；凇痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010—2010）[10]中所規(guī)定鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，銹蝕鋼筋本構(gòu)關(guān)系為

σ_s={（E_s ε_(tái)s&，ε_(tái)s≤ε_(tái)y；@f_ym+k（ε_(tái)s-ε_(tái)y）&，ε_(tái)y<ε_(tái)s≤ε_(tái)u；@0&，ε_(tái)s>ε_(tái)u 。）┤??? （12）

式中：σs為鋼筋應(yīng)力；Es為鋼筋的彈性模量；εs為鋼筋應(yīng)變；fym為屈服強(qiáng)度平均值；fstm為極限強(qiáng)度平均值；εy為與f_ym相對(duì)應(yīng)的鋼筋屈服應(yīng)變；εu為與fstm相對(duì)應(yīng)的鋼筋峰值應(yīng)變；k為鋼筋硬化段斜率。

鋼筋屈服強(qiáng)度及極限強(qiáng)度平均值可按式（13）（14）計(jì)算：

f_ym=f_yk/（1-1.645δ_s），?? （13）

f_stm=f_stk/（1-1.645δ_s）。 （14）

式中：δs為鋼筋強(qiáng)度變異系數(shù)，文中取0.07；fyk為鋼筋屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fstk為極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

3.1.2 混凝土本構(gòu)關(guān)系

損傷塑性模型假定混凝土破壞主要由拉伸開裂與壓縮破碎引起[21]，該模型材料本構(gòu)關(guān)系在彈性階段采用線彈性模型，塑性階段則考慮了損傷折減?；炷帘緲?gòu)關(guān)系可表征為

σ=（1-d）E_0 ε ，???? （15）

式中：d為包括dc與dt的損傷因子；E0為初始彈性模量，取混凝土受拉開裂時(shí)割線模量。

3.2 構(gòu)件有限元模型建立

為研究軸壓比與服役齡期對(duì)RC框架柱抗震性能的影響，損傷塑性分析中分別考慮0.2、0.4、0.6 3種軸壓比以及0、20、30、40、50 a 5個(gè)服役齡期，其中不同服役齡期框架柱鋼筋截面損失率按式（11）計(jì)算。

利用ABAQUS有限元軟件對(duì)RC框架柱進(jìn)行建模分析，混凝土單元采用C3D8R（八節(jié)點(diǎn)線性六面體單元，減縮積分，沙漏控制），鋼筋單元采用T3D2（兩節(jié)點(diǎn)線性三維桁架單元），單元尺寸為0.05 m，構(gòu)件分析模型如圖8所示。

3.3 構(gòu)件P-Δ骨架曲線

圖9為軸壓比n分別為0.2、0.4、0.6時(shí)不同服役齡期（0、20、30、40、50 a）鋼筋混凝土框架柱的P-Δ骨架曲線?？梢钥闯?，不同軸壓比框架柱在彈性階段，水平承載力隨服役齡期（鋼筋銹蝕程度）增加而降低，且降低趨勢(shì)較為規(guī)律。當(dāng)軸壓比較小時(shí)，塑性階段承載力降低，但承載力并非隨服役齡期增加呈現(xiàn)出規(guī)律性降低；當(dāng)軸壓比較大時(shí)，水平承載力隨著服役齡期增加而呈現(xiàn)規(guī)律性下降趨勢(shì)。圖10為服役齡期分別為0 a、30 a及50 a時(shí)不同軸壓比框架柱的P-Δ曲線（僅給出推向加載曲線）。表3分別定量列出了各齡期下軸壓比n=0.4及n=0.6的框架柱相比n=0.2時(shí)水平承載力的增加量，結(jié)果表明鋼筋混凝土柱的水平承載力隨著軸壓比的增大而增大，且彈性受力階段增長(zhǎng)。

4 結(jié)? 論

1）近海大氣環(huán)境下RC結(jié)構(gòu)鋼筋銹蝕受到混凝土碳化與氯離子侵蝕雙重影響作用，碳化對(duì)氯離子擴(kuò)散具有加速作用，但鋼筋銹蝕速率未見明顯變化。

2）RC框架柱P-Δ骨架曲線表明，軸壓比較小時(shí)，框架柱水平承載力隨服役齡期（鋼筋銹蝕程度）增大衰減相對(duì)較??；當(dāng)軸壓比較大時(shí)，框架柱的水平承載力隨不同服役齡期（鋼筋銹蝕程度）的增加而顯著降低，服役齡期為50 a時(shí)，鋼筋混凝土框架柱水平承載力降低了12%。

3）RC框架柱P-Δ骨架曲線表明，隨著軸壓比的增大，銹蝕鋼筋混凝土框架柱彈性受力階段增長(zhǎng)，水平承載力明顯增大。當(dāng)服役齡期為30 a時(shí)，軸壓比從0.2增加到0.6，RC柱水平極限承載能力增加了31%。

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（編輯? 陳移峰）