摘 要：退役電池在儲(chǔ)能應(yīng)用過程中，由于其較大的不一致性問題會(huì)導(dǎo)致退役電池組出現(xiàn)過充或過放現(xiàn)象，從而限制電池組整體的容量甚至引起熱失控，造成安全隱患。針對(duì)以上問題，設(shè)計(jì)一種基于雙向半橋LLC諧振變換器的有源均衡電路。該均衡電路通過開關(guān)陣列與隔離型雙向半橋LLC諧振變換器的相互配合，能夠?qū)崿F(xiàn)單體電池與電池組整體之間的能量傳遞，使退役電池組中各單體電池達(dá)到能量平衡。另外，為進(jìn)一步提高均衡器的均衡速度及精度，提出一種聯(lián)合電壓與荷電狀態(tài)（SOC）共同作為均衡變量的多狀態(tài)均衡控制策略。依據(jù)電池組當(dāng)前不同的能量狀態(tài)，在電池組靜置、充電及放電3種不同狀態(tài)下，分別采用不同的均衡變量以及對(duì)應(yīng)的均衡策略，從而實(shí)現(xiàn)電池組的快速均衡。最后，通過搭建小型的均衡實(shí)驗(yàn)樣機(jī)對(duì)6節(jié)串聯(lián)電池進(jìn)行均衡實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，所提均衡方法具有較快的均衡速度及較好的均衡效果。

關(guān)鍵詞：退役電池；不一致性；有源均衡；開關(guān)陣列；雙向半橋LLC諧振變換器；多狀態(tài)均衡策略

DOI：10.15938/j.emc.2024.05.000

中圖分類號(hào)：TM912文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Retired battery equalization method based on bidirectional half-bridge LLC resonant converter

WANG Chao ZHAN Min KE Jinyang WU Tiezhou1

（1.Hubei Key Laboratory for High-efficiency Utilization of Solar Energy and Operation Control of Energy Storage System， Hubei University of Technology， Wuhan 430068，China; 2.Hangzhou Hikvision Digital Technology Corporation， Wuhan 430075， China）

Abstract：During the energy storage application， the large inconsistency of retired batteries can lead to over-charging or over-discharging of the retired battery pack， which can limit the overall capacity of the battery pack and even cause thermal runaway， causing safety hazards. To address these problems， this paper designs an active equalization circuit based on a bidirectional half-bridge LLC resonant converter. The equalization circuit can realize the energy transfer between the single cell and the battery pack through the interplay of the switching array and the isolated bidirectional half-bridge LLC resonant converter， so that the energy balance of each single cell in the retired battery pack can be achieved. In addition， a multi-state equalization control strategy that combines voltage and state of charge（SOC） as equalization variables is proposed to further improve the equalization speed and accuracy of the equalizer. According to the different energy states of the battery pack， different equalization variables and corresponding equalization strategies are used in the three different states of battery resting， charging and discharging to achieve fast equalization of the battery pack. Finally， the equalization experiments were carried out on six series-connected batteries by building a small equalization prototype. As the experimental results show， the proposed equalization method has faster equalization speed and better equalization effect.

Keywords：retired batteries; inconsistency; active equalization; switch array; bidirectional half-bridge LLC resonant converter; multi-state balancing control strategy

0 引 言

鋰離子電池因其較低的自放電率、高能量密度以及較長的循環(huán)壽命被廣泛應(yīng)用于電動(dòng)汽車領(lǐng)域。隨著電動(dòng)汽車的日常使用，電池的剩余容量也會(huì)隨之下降。當(dāng)車載電池剩余容量下降至原始額定容量的70%～80%時(shí)，將不再適用于電動(dòng)汽車使用。從電動(dòng)汽車上退役的電池在經(jīng)過分選重組后，仍可用于儲(chǔ)能系統(tǒng)、基站備電等對(duì)電池性能要求較低的場(chǎng)合[1-3]。2021年，由工信部聯(lián)合其他相關(guān)部門共同制定的《新能源汽車動(dòng)力蓄電池梯次利用管理辦法》也鼓勵(lì)生產(chǎn)適用于基站備電、儲(chǔ)能、充換電等領(lǐng)域的梯次產(chǎn)品[4]。由于鋰離子電池單體的電壓較低，在儲(chǔ)能應(yīng)用過程中通常需要將電池單體以串并聯(lián)的形式成組使用，以提高儲(chǔ)能電池的電壓及容量[5]。然而，梯次利用電池單體間較大的不一致性會(huì)導(dǎo)致成組后電池組容量及使用壽命的下降[6]。因此，亟需研究一種電池組快速平衡的均衡方法，以解決退役電池組容量“木桶效應(yīng)”，保障電池組高效安全穩(wěn)定工作。

目前常見的鋰離子電池均衡方式主要可分為2種：無源（能耗型）均衡和有源（非能耗型）均衡。無源均衡是通過消耗能量較高電池的多余能量來實(shí)現(xiàn)電池組整體平衡的均衡方法[7]。該均衡方式均衡電路簡(jiǎn)單但存在能量利用率低、發(fā)熱嚴(yán)重等問題。有源均衡是一種通過能量轉(zhuǎn)移來實(shí)現(xiàn)電池組平衡的均衡方法，根據(jù)儲(chǔ)能元件的不同一般可分為電容[8-9]、電感[10-11]、變壓器[12-13]以及變換器[14]四類。通過儲(chǔ)能元件及開關(guān)器件的相互配合，將單體能量較高電池的多余能量在各單體電池間進(jìn)行合理分配，從而實(shí)現(xiàn)電池組平衡。該均衡方式具有均衡效率高、均衡速度快且不易發(fā)生熱失控等優(yōu)點(diǎn)[15]，相比于無源均衡更有利于電池組安全穩(wěn)定，可用于退役電池組的均衡。電容型均衡方法是以電容為儲(chǔ)能元件，通過將電池能量以電壓形式在電池間進(jìn)行傳遞來達(dá)到電池組均衡目的。文獻(xiàn)[8]提出基于單電容的集中式均衡方法，通過單體電池對(duì)公共電容進(jìn)行充電，將多余的能量以電荷形式轉(zhuǎn)移至電容中進(jìn)行存儲(chǔ)，再由電容將多余電荷向電池組整體進(jìn)行轉(zhuǎn)移，實(shí)現(xiàn)各單體電池之間的平衡。電感型均衡方法是以電感為儲(chǔ)能元件，使能量以電流的形式在單體電池間進(jìn)行傳遞來實(shí)現(xiàn)電池組均衡。相較于電容型均衡，該均衡方法不受單體電池間電壓差的影響，能夠獲得更好的均衡效果。文獻(xiàn)[11]提出基于單電感的集中式均衡電路，以電池荷電狀態(tài)（state of charge，SOC）作為均衡變量，通過開關(guān)陣列配合儲(chǔ)能電感實(shí)現(xiàn)集中式單電感均衡。變壓器型均衡方法是以變壓器為能量傳遞單元來實(shí)現(xiàn)單體電池-單體電池或單體電池-電池組整體的能量傳遞。該均衡方法的缺點(diǎn)是每節(jié)單體電池都需要一個(gè)變壓器繞組，均衡器體積龐大且制作成本較高。文獻(xiàn)[13]提出基于多繞組變壓器的均衡電路，各繞組之間共用變壓器磁芯，從而實(shí)現(xiàn)各單體電池能量以電磁形式在單體間進(jìn)行傳遞，相比于電感式均衡拓?fù)浜碗娙菔骄馔負(fù)渚哂懈玫木庑ЧＷ儞Q器型均衡方法是以電力電子變換器作為能量轉(zhuǎn)移單元，能夠?qū)崿F(xiàn)能量在電池間的轉(zhuǎn)移，從而達(dá)到電池組平衡。文獻(xiàn)[14]采用Buck-Boost變換器作為均衡主體，通過開關(guān)陣列實(shí)現(xiàn)各單體電池之間的選通，實(shí)現(xiàn)電池組內(nèi)各單體電池之間的能量傳遞。然而，Buck-Boost變換器兩端均需要一組開關(guān)陣列增加均衡器的成本與整體控制的復(fù)雜度。

通過對(duì)以上學(xué)者研究成果的學(xué)習(xí)與總結(jié)，針對(duì)傳統(tǒng)均衡方法中存在的均衡器體積大、制作成本高、均衡速度慢等問題，提出一種雙向半橋LLC諧振變換器結(jié)合開關(guān)陣列的集中式均衡方法。在均衡過程中，雙向半橋LLC諧振變換器主要用于控制電池能量的轉(zhuǎn)移。開關(guān)陣列主要用于能量通路的選擇，配合LLC諧振變換器將不平衡的電池能量在單體電池之間進(jìn)行合理再分配，實(shí)現(xiàn)電池組的平衡。另外，針對(duì)該均衡結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以電壓和SOC共同作為均衡變量的多狀態(tài)均衡控制策略，進(jìn)一步提高均衡器的均衡效果。最后，搭建均衡實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，驗(yàn)證本文所提均衡方法的可行性及有效性。

1 均衡拓?fù)渑c工作原理

1.1 均衡拓?fù)?/p>

為實(shí)現(xiàn)退役電池組快速有效均衡，本文提出一種基于雙向半橋LLC諧振變換器的退役電池組有源均衡電路，如圖1所示。該均衡電路主要由4部分構(gòu)成：串聯(lián)電池組、開關(guān)陣列、雙向半橋LLC諧振變換器以及MCU主控單元。

該電路采用開關(guān)陣列實(shí)現(xiàn)均衡過程中能量通路的選取，開關(guān)陣列由兩部分構(gòu)成：通道選擇開關(guān)和極性選擇開關(guān)，表達(dá)式為：

Kcha={K1，K2，…，Kn，Kn+1}；（1）

Kpol={Ko+，Ke+，Ko-，Ke-}。（2）

式中：Kcha表示通道選擇開關(guān)；Kpol表示極性選擇開關(guān)；Kn表示與各單體電池直接相連的開關(guān)；Ko+表示變換器低壓側(cè)正極與奇數(shù)次母線相連接的開關(guān)；Ke+表示變換器低壓側(cè)正極與偶數(shù)次母線相連接的開關(guān)；Ko-表示變換器低壓側(cè)負(fù)極與奇數(shù)次母線相連接的開關(guān)；Ke-表示變換器低壓側(cè)負(fù)極與偶數(shù)次母線相連接的開關(guān)。

雙向半橋LLC變換器作為該均衡電路的主體單元，如圖1所示，其低壓側(cè)經(jīng)過開關(guān)陣列能夠與任意單體電池相連接，高壓側(cè)與整個(gè)串聯(lián)電池組相連接。通過控制變換器開關(guān)管Q1、Q2、Q3和Q4的開通與關(guān)斷，能夠使變換器在升降壓2種模式下靈活切換，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)單體電池與電池組整體的能量傳遞。另外，雙向LLC變換器在雙向升降壓的過程中能夠?qū)崿F(xiàn)軟開關(guān)控制，減少了均衡過程中電池能量的損耗，提高了均衡效率。

1.2 工作原理

本文提出的均衡電路包含升壓和降壓2種工作模態(tài)。在升壓模態(tài)下雙向LLC變換器工作在升壓狀態(tài)能夠?qū)⒛芰枯^高的單體電池能量轉(zhuǎn)移至整個(gè)電池組，從而降低單體電池之間的不一致性，使電池組達(dá)到平衡狀態(tài)。在降壓模態(tài)下，雙向LLC變換器工作在降壓狀態(tài)能夠?qū)㈦姵亟M的能量向能量較低的單體電池進(jìn)行轉(zhuǎn)移，抬升其單體能量，從而使電池組整體達(dá)到平衡。

1.2.1 降壓模態(tài)工作原理

當(dāng)均衡電路工作在降壓模態(tài)時(shí)，能量由電池組向單體電池進(jìn)行傳遞以抬升單體能量較低的電池能量。以電池組向單體電池B1傳遞能量為例，如圖2所示，首先閉合開關(guān)陣列中的開關(guān)K1、K2、Ko+以及Ke-，打開電池B1的均衡通道。雙向LLC諧振變換器保持開關(guān)管Q1和開關(guān)管Q2處于關(guān)閉狀態(tài)，開關(guān)管Q3和開關(guān)管Q4互補(bǔ)導(dǎo)通，采用脈沖頻率調(diào)制（pulse frequency modulation，PFM）進(jìn)行控制。電池組側(cè)電壓VBUS經(jīng)過開關(guān)管Q3和開關(guān)管Q4變換為高頻方波電壓，通過諧振網(wǎng)絡(luò)與變壓器得到單體電池側(cè)的交流電壓，經(jīng)全波整流得到電池充電電壓供給單體電池B1充電，完成電池組向單體電池的能量轉(zhuǎn)移。

1.2.2 升壓模態(tài)工作原理

當(dāng)均衡電路工作在升壓模態(tài)時(shí)，能量由單體電池向電池組進(jìn)行傳遞，單體電池能量隨之降低。以單體電池B2向電池組傳遞能量為例，如圖3所示，先閉合開關(guān)陣列中的開關(guān)K2、K3、Ke+以及Ko-用以打開電池B2的均衡通路。升壓模態(tài)下，雙向LLC諧振變換器的工作與降壓模態(tài)有所不同。主開關(guān)管Q1和Q2為推挽結(jié)構(gòu)，通過主開關(guān)的交替導(dǎo)通產(chǎn)生高頻方波電壓，經(jīng)變壓器耦合至高壓側(cè)。高壓側(cè)諧振網(wǎng)絡(luò)對(duì)該方波電壓進(jìn)行選頻，通過的基波電壓由高壓側(cè)整流電路整流得到期望的輸出電壓用于電池組充電，完成單體電池向電池組的能量轉(zhuǎn)移。

1.2.3 諧振關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算

在諧振變換器中，變壓器的理論匝比為

式中fr為諧振頻率。

2 均衡變量選取及控制策略設(shè)計(jì)

2.1 均衡變量選取

在均衡系統(tǒng)中，均衡變量的選取對(duì)電池組的均衡效果具有重要的影響。目前，常見的均衡變量主要為電池電壓和電池SOC兩種。

電池電壓易于采集且測(cè)量精度相對(duì)較高，常常被用作工程中的均衡變量。但考慮到電池在充放電過程中電壓的變化并不是一個(gè)完整的線性過程，在“電壓平臺(tái)期”（即電池SOC在20%～80%）時(shí)，電池電壓的變化幅度較小，如圖4所示，若在此階段以電壓作為均衡變量，將會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)對(duì)電池剩余能量的估計(jì)存在較大誤差、均衡效果較差等問題。因此，當(dāng)電池SOC處于20%～80%范圍內(nèi)，以電池SOC作為均衡變量能夠更精準(zhǔn)地反映電池組中各單體電池的差異性，保證電池組的均衡精度。當(dāng)電池SOC在0%～20%或80%～100%之間時(shí)，電池電壓的變化幅度較大?？紤]到SOC估算的非實(shí)時(shí)性，電池組在大電流充放電時(shí)會(huì)出現(xiàn)電壓波動(dòng)較大的問題。以電池SOC作為均衡變量可能導(dǎo)致電池出現(xiàn)過充過放現(xiàn)象，不利于電池的安全穩(wěn)定運(yùn)行[16]。因此，當(dāng)電池SOC處于0%～20%或80%～100%之間時(shí)，以電池電壓作為均衡變量更為合適。

2.2 多狀態(tài)均衡策略設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)一種退役電池組多狀態(tài)均衡策略，在電池組不同工作狀態(tài)下分別采用不同的均衡方法，以此實(shí)現(xiàn)電池組快速準(zhǔn)確均衡，如圖5所示。

1）在充電狀態(tài)下，采用能量最高的單體電池對(duì)電池組放電的均衡方法，降低能量最高單體電池的能量，可以有效防止能量最高單體電池過充，同時(shí)延長電池組整體的充電時(shí)間，使得電池組能夠充入更多的能量。

2）在放電狀態(tài)下，采用電池組對(duì)能量最低的單體電池充電的均衡方法，電池組對(duì)能量最低的單體電池進(jìn)行能量轉(zhuǎn)移，能夠避免能量最低的電池出現(xiàn)過放的情況，使得電池組整體能夠放出更多的能量。

3）在靜置狀態(tài)下，采用電池組對(duì)能量最低的單體電池充電的均衡方法，快速降低單體電池間的能量差，提高電池組整體的SOC水平，實(shí)現(xiàn)電池組整體的快速平衡。

在均衡過程中，當(dāng)單體電池的SOC處于20%～80%之間時(shí)，以電池SOC作為均衡變量，采用安時(shí)積分法對(duì)電池組進(jìn)行SOC估算，估算方法為

式中：Uav表示電池組的平均電壓；Un表示電池組內(nèi)部任意單體電池；UM表示均衡閾值。當(dāng)Un與Uav的差大于均衡閾值UM時(shí)，開啟均衡。算法流程圖如圖7所示。

3 實(shí)驗(yàn)與分析

3.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的搭建

為進(jìn)一步證明本文所提均衡方法的有效性，搭建一個(gè)小型均衡實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，如圖8所示。該實(shí)驗(yàn)樣機(jī)能夠?qū)崿F(xiàn)6節(jié)18650電池的串聯(lián)均衡。均衡樣機(jī)由4個(gè)模塊組成：6節(jié)18650電池串聯(lián)而成的電池組模塊、以STC15單片機(jī)為控制核心的主控模塊、雙向LLC諧振變換器模塊以及開關(guān)陣列模塊。為便于均衡器的搭建，開關(guān)陣列模塊主要以繼電器作為主要器件，控制信號(hào)由主控模塊發(fā)出，經(jīng)驅(qū)動(dòng)電路實(shí)現(xiàn)對(duì)繼電器開關(guān)的有序控制。該均衡電路的部分關(guān)鍵參數(shù)如表1所示。

圖9為雙半橋LLC諧振變換器半橋側(cè)的部分關(guān)鍵工作波形圖。其中：Vout表示正向工作時(shí)變換器的輸出電壓；Vds表示開關(guān)管漏源極之間的電壓；Vgs表示開關(guān)管柵源極之間的電壓，即開關(guān)管的控制信號(hào)。圖9（a）為均衡器在正向工作時(shí)的工作波形，此時(shí)電池組向單體電池傳遞能量，變換器輸出電壓Vout約為4.2 V，開關(guān)管工作在零電壓開關(guān)（zero voltage switch，ZVS）的工作模式，工作狀態(tài)良好。圖9（b）為均衡器在反向工作時(shí)的工作波形，此時(shí)單體電池向電池組傳遞能量，變換器輸出電壓約為25 V，開關(guān)管工作在ZVS的工作模式。

3.2 均衡實(shí)驗(yàn)與分析

在電池組靜置狀態(tài)下，對(duì)電池組進(jìn)行均衡實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證所提均衡方法的均衡效果，各單體電池初始SOC分別為：SOCB1=65.28%，SOCB2=64.06%，SOCB3=64.62%，SOCB4=43.26%，SOCB5=68.38%，SOCB6=54.89%。圖10為對(duì)電池SOC進(jìn)行實(shí)時(shí)記錄得到的電池組在靜置狀態(tài)下各單體電池的均衡過程曲線。可以看出，電池B4的初始SOC最低，能量從電池組向電池B4傳輸，最終電池組在75 min左右達(dá)到平衡。

在充電電流為1 A的充電條件下分別進(jìn)行SOC-OCV聯(lián)合均衡以及電壓均衡的均衡實(shí)驗(yàn)，測(cè)試電池組充電狀態(tài)時(shí)在該均衡器的均衡作用下的均衡效果。圖11為充電狀態(tài)下電池組在2種不同均衡判據(jù)下的均衡過程曲線。其中，圖11（a）中電池組各初始SOC為：SOCB1=70.69%，SOCB2=55.28%，SOCB3=56.7%，SOCB4=47.45%，SOCB5=53.05%，SOCB6=66.4%；圖11（b）中各初始SOC為：SOCB1=48.79%，SOCB2=72.5%，SOCB3=58.48%，SOCB4=57.69%，SOCB5=53.7%，SOCB6=65.82%。充電狀態(tài)下的均衡過程表現(xiàn)為能量由單體最高的電池向電池組整體進(jìn)行轉(zhuǎn)移，以提高電池組整體的有效存儲(chǔ)能量。在SOC-OCV聯(lián)合均衡情況下，電池組在70 min左右達(dá)到整體平衡，最大SOC差為0.602%。在電壓均衡情況下，電池組在65 min左右達(dá)到平衡，最大SOC差為2.614%。

同理，在放電電流為0.5 A的放電狀態(tài)下對(duì)電池組進(jìn)行SOC-OCV聯(lián)合均衡以及電壓均衡的均衡實(shí)驗(yàn)，測(cè)試電池組放電狀態(tài)時(shí)在該均衡器的均衡作用下的均衡效果。圖12（a）為放電過程中采用SOC-OCV聯(lián)合均衡策略的各單體電池均衡過程曲線。電池組各初始SOC為：SOCB1=87.52%，SOCB2=83.2%，SOCB3=80.93%，SOCB4=68.56%，SOCB5=84.69%，SOCB6=74.17%。圖12（b）為放電狀態(tài)下采用電壓均衡策略的各單體電池均衡變化曲線，各單體電池初始SOC分別為：SOCB1=69.65%，SOCB2=82.88%，SOCB3=82.2%，SOCB4=83.34%，SOCB5=75.69%，SOCB6=85.79%。在電池組放電過程中，均衡器將電池組整體的能量向單體能量最低的電池進(jìn)行傳輸，減緩能量最低電池的放電速度，使得電池組能夠放出更多的能量。在SOC-OCV聯(lián)合均衡情況下，電池組在80 min左右達(dá)到整體平衡，最大SOC差為0.602 4%。在電壓均衡情況下，電池組在70 min左右達(dá)到平衡，最大SOC差為1.704 8%。

3.3 與傳統(tǒng)均衡方法的比較

為證明本文所提均衡方法的優(yōu)越性，從元器件數(shù)量、電路體積、電路成本、均衡速度等方面與其他均衡方法進(jìn)行比較，如表2所示。電容型均衡電路[8]采用電容作為能量傳遞單元，由于電容均衡對(duì)電池間壓差的依賴性導(dǎo)致實(shí)際均衡效果較差。電感型均衡[10]采用電感作為均衡過程中的能量載體，能量以電流形式在電池間傳遞使得均衡速度相對(duì)電容型均衡更好。變壓器型均衡[12]采用變壓器作為能量傳遞載體，能夠起到電氣隔離的作用，但由于變壓器電磁耦合的原因?qū)е戮膺^程中的能量損耗相對(duì)較高。Buck-Boost型均衡電路[14]采用Buck-Boost變換器作為均衡器主體，均衡過程可控性更高，均衡速度相對(duì)更快。本文所提出的均衡電路元器件數(shù)量適中，電路結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，雙半橋LLC變換器開關(guān)工作ZVS工作模式轉(zhuǎn)換效率相對(duì)較高，并且具有更快的均衡速度和均衡精度。綜合比較，本文所提均衡方法在均衡速度及電路成本上具有較大的優(yōu)勢(shì)。

4 結(jié) 論

本文提出一種基于雙向半橋LLC諧振變換器的退役電池組有源均衡電路，該均衡電路主要由串聯(lián)退役電池組、雙向半橋LLC諧振變換器以及開關(guān)陣列組成。以雙向半橋LLC諧振變換器作為均衡主電路，配合開關(guān)陣列對(duì)均衡通路進(jìn)行選通，能夠靈活地實(shí)現(xiàn)單體電池與電池組整體之間的能量轉(zhuǎn)移，從而實(shí)現(xiàn)電池組整體的平衡。該方法在兼顧均衡器成本和體積的同時(shí)，也具有較好的均衡效果。并且，雙向半橋LLC諧振變換器具有良好的電壓電流輸出特性[17-18]，能夠保證退役電池均衡系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行。另外，考慮SOC和OCV對(duì)電池均衡精度的不同影響，采用多狀態(tài)均衡策略對(duì)電池組進(jìn)行快速均衡，在電池的充放電過程的3個(gè)不同階段，分別采用不同的均衡變量進(jìn)行均衡，從而實(shí)現(xiàn)電池組快速、準(zhǔn)確地均衡。最后，搭建一個(gè)小型的均衡實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，對(duì)6節(jié)串聯(lián)電池組進(jìn)行均衡實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證所提均衡方法的有效性。且通過與傳統(tǒng)均衡方法的對(duì)比分析，驗(yàn)證該均衡方法的優(yōu)越性。

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（編輯：邱赫男）

收稿日期： 2022-09-30

基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金（51677058）

作者簡(jiǎn)介：王 超（1978—），男，碩士，副教授，研究方向?yàn)殡娏?chǔ)能應(yīng)用技術(shù)；

詹 敏（1998—），女，碩士研究生，研究方向?yàn)殡姵鼐饧夹g(shù)研究；

柯錦洋（1997—），男，碩士，研究方向?yàn)殡姵鼐饧夹g(shù)研究；

吳鐵洲（1966—），男，博士，教授，研究方向?yàn)楣夥l(fā)電技術(shù)、儲(chǔ)能相關(guān)技術(shù)。

通信作者：王 超