摘 要：基于特征模理論分析方法，設(shè)計(jì)了一款２． ４５、５． ８ ＧＨｚ 頻段的體表／ 體外雙模式可穿戴天線。在三角形的輻射貼片和接地面之間加載一段微帶線，在２． ４５ ＧＨｚ 引入一個(gè)具有全向輻射特性的新模式，加上三角形貼片本身在５． ８ ＧＨｚ 具有的定向輻射特性，組成了一個(gè)雙頻段雙模式可穿戴天線。天線的仿真結(jié)果表明，在低頻處實(shí)現(xiàn)全向輻射特性，阻抗帶寬為１． ６％ （２． ４５ ～ ２． ４９ ＧＨｚ），可用于體表通信模式；在高頻處具有定向輻射特性，阻抗帶寬為４． ３％ （５． ６７ ～ ５． ９２ ＧＨｚ），可用于體外通信模式。

關(guān)鍵詞：可穿戴天線；特征模分析；體表通信；體外通信

中圖分類號(hào)：ＴＮ８２ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Ａ 開放科學(xué)（資源服務(wù)）標(biāo)識(shí)碼（ＯＳＩＤ）：

文章編號(hào)：１００３－３１０６（２０２４）０５－１２５５－０６

０ 引言

隨著無線體域網(wǎng)的快速發(fā)展，對(duì)可穿戴天線結(jié)構(gòu)和性能的要求越來越高，如何有效地實(shí)現(xiàn)體表通信［１］和體外通信［２］間信息的無縫傳輸至關(guān)重要，因此體表／ 體外雙模式天線成為近年的研究熱點(diǎn)。

常見的體表／ 體外雙模式可穿戴天線可以根據(jù)工作頻段分為單頻段天線和雙頻段天線。單頻段天線［３－４］常見的設(shè)計(jì)為可重構(gòu)天線和方向圖分集天線。雙頻段天線［５－１６］有２ 個(gè)工作頻段，使天線在不同工作頻段有不同的輻射方向圖，實(shí)現(xiàn)２ 種通信模式。文獻(xiàn)［５］設(shè)計(jì)了一種新型共面波導(dǎo)饋電的雙頻雙模貼片天線，用于體表／ 體外通信，該天線由帶有寄生貼片的Ｔ 形貼片、圓形貼片和共面波導(dǎo)饋線組成。

特征模理論由于僅從其結(jié)構(gòu)本身出發(fā)研究性質(zhì)，而無需考慮饋電方式的優(yōu)點(diǎn)，近年來被廣泛應(yīng)用于寬帶天線、超表面天線等的設(shè)計(jì)［１７－２０］。應(yīng)用特征模理論來對(duì)雙模式天線的設(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo)，有助于更好地實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)目標(biāo)。

本文設(shè)計(jì)了一款應(yīng)用于２． ４５、５． ８ ＧＨｚ 雙頻段的體表／ 體外雙模式可穿戴天線。該天線首先對(duì)三角形貼片進(jìn)行特征模分析，發(fā)現(xiàn)其在５． ８ ＧＨｚ 存在特征模式具有定向輻射特性，可用于體外通信。然后，在三角形貼片與金屬地板之間添加２ 段微帶線，微帶線的兩端分別用金屬化過孔與三角形貼片和金屬地板相連，重新進(jìn)行特征模分析，發(fā)現(xiàn)其在２． ４５ ＧＨｚ 出現(xiàn)一個(gè)新的諧振模式，具有全向輻射特性，可用于體表通信。

１ 天線的結(jié)構(gòu)參數(shù)與模式分析

雙頻段體表／ 體外雙模式可穿戴天線結(jié)構(gòu)如圖１ 所示。該天線采用３ 層介質(zhì)基板，均采用介電常數(shù)為４． ４ 的ＦＲ４ 材料。天線上層介質(zhì)板（藍(lán)色介質(zhì)板）的上表面為三角形貼片；中間介質(zhì)板（綠色介質(zhì)板）上表面是２ 段微帶線，微帶線兩端分別通過金屬過孔與三角形貼片和金屬地板相連；下層介質(zhì)板（紫色介質(zhì)板）上表面為金屬地板，下表面是微帶饋線，饋線通過金屬過孔與天線上層介質(zhì)板中三角形貼片饋電點(diǎn)相連。天線在三角形貼片饋電點(diǎn)周圍蝕刻一圈寬度為０． １ ｍｍ 的圓形槽，增加容性電抗便于阻抗匹配。天線的具體參數(shù)如表１ 所示。

１． １ 三角形貼片特征模分析

初始的三角形天線如圖２ 所示。為了更清晰地理解該天線的輻射機(jī)理，首先對(duì)如圖２（ａ）所示的三角形貼片進(jìn)行特征模式分析，三角形貼片邊長(zhǎng)為１６ ｍｍ，介質(zhì)板采用ＦＲ４ 材質(zhì)，介電常數(shù)４． ４，厚度２． ２ ｍｍ，使用ＣＳＴ 中的多層求解器進(jìn)行仿真。圖２（ｂ）給出了三角形貼片前６ 個(gè)模式的模式顯著性曲線。在１ ～ ７ ＧＨｚ，模式１ 和模式２ 的模式顯著性曲線重合，是一對(duì)簡(jiǎn)并模式，在５． ５ ＧＨｚ 的模式顯著性為１，具有諧振特性。模式３ ～ 模式６ 的模式顯著性在頻帶內(nèi)幾乎為０，不具備諧振特性。

前２ 個(gè)模式的特征電流分布和輻射遠(yuǎn)場(chǎng)方向圖如圖３ 和圖４ 所示。模式１ 的特征電流沿三角形左側(cè)邊長(zhǎng)平行分布，越靠近左邊特征電流越集中；模式２的特征電流沿右側(cè)邊長(zhǎng)和底邊指向左邊，特征電流集中于三角形中部，２ 個(gè)特征電流相互正交，輻射遠(yuǎn)場(chǎng)方向圖都具有沿ｚ 軸定向輻射特性，可用于體外通信模式。

１． ２ 加載微帶線的三角形貼片特征模分析

１ ～ ７ ＧＨｚ 存在模式１ 和模式２ 可以生成定向的輻射方向圖用于體外通信，但是不存在可用于體表通信的全向輻射模式，為此還需要改變天線結(jié)構(gòu)，引入新的諧振模式。如圖５（ａ）所示，在三角形貼片和接地面之間添加２ 段微帶線，微帶線兩端分別與三角形貼片和金屬地板相連，微帶線長(zhǎng)度為３． ６ ｍｍ，寬度為０． ２４ ｍｍ，對(duì)新的結(jié)構(gòu)再次進(jìn)行特征模分析。加載微帶線的三角形貼片前６ 個(gè)模式的模式顯著性曲線如圖５（ｂ）所示。模式１ 在２． ２２ ＧＨｚ 模式顯著性數(shù)值大于０． ７，具有諧振特性。模式３ 在５． ５５ ＧＨｚ 的模式顯著性為１，具有諧振特性。模式２、模式４ ～ 模式６的模式顯著性幾乎為０，不具備諧振特性。

模式１ 和模式３ 的特征電流分布和輻射遠(yuǎn)場(chǎng)方向圖如圖６ 和圖７ 所示?？梢钥闯?，模式１ 的特征電流集中于微帶線上，三角形貼片的特征電流從連接微帶線的２ 個(gè)端點(diǎn)向外分布，其遠(yuǎn)場(chǎng)輻射方向圖在水平面具有全向輻射特性，可應(yīng)用于體表通信模式。模式３ 的特征電流沿ｙ 軸正向分布，其遠(yuǎn)場(chǎng)輻射方向圖沿ｚ 軸定向輻射，可應(yīng)用于體外通信。

２ 天線的饋電

上文通過對(duì)雙頻段雙模式天線的特征模分析，確定了要激勵(lì)的２ 個(gè)特征模式———模式１ 和模式３。接下來，觀察圖６ 中模式１ 和模式３，選擇特征電流幅值相等的點(diǎn)饋電。饋電方式如圖１ 所示，選擇在距離三角形底邊１ ｍｍ 處作為饋電點(diǎn)，為了增加容性電抗便于阻抗匹配，在饋電點(diǎn)周圍刻蝕一圈圓形槽，同時(shí)為了加工測(cè)試方便，使用金屬化過孔與一段微帶線相連。然后對(duì)天線各個(gè)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，使得２ 個(gè)諧振頻點(diǎn)移動(dòng)到所需的２． ４５、５． ８ ＧＨｚ，同時(shí)優(yōu)化阻抗匹配。綜合上述分析，天線最終優(yōu)化后的Ｓ１１曲線如圖８ 所示，天線優(yōu)化后的電流分布和輻射方向圖如圖９ 和圖１０ 所示，在２． ４５、５． ８ ＧＨｚ 兩個(gè)諧振點(diǎn)，天線電流和輻射方向圖與加饋電前的特征模分析一致，符合設(shè)計(jì)要求，天線具體尺寸見表１。

３ 天線的仿真結(jié)果

天線的Ｓ１１ 隨頻率變化曲線如圖１１ 所示。該天線在低頻段仿真的阻抗帶寬為１．６％ （２．４５ ～ ２．４９ ＧＨｚ），在高頻段仿真的阻抗帶寬為４．３％ （５．６７ ～５．９２ ＧＨｚ）。

天線在２． ４５、５． ８ ＧＨｚ 的歸一化輻射方向圖如圖１２ 所示，?？梢钥闯?，天線在ｘｏｚ 面上交叉極化略大，在ｘｏｙ 面上具有較好的全向輻射特性，總體來說滿足體表通信模式的要求。在高頻段，天線具有沿ｚ 軸正向的定向輻射特性，交叉極化較小，滿足體外通信模式對(duì)天線輻射方向圖的要求。

通常使用比吸收率（Ｓｐｅｃｉｆｉｃ Ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｒａｔｉｏ，ＳＡＲ）來衡量單位時(shí)間內(nèi)單位質(zhì)量的物質(zhì)吸收的電磁輻射能量。為了驗(yàn)證該雙頻段雙模式天線在可穿戴設(shè)備中使用時(shí)對(duì)人體產(chǎn)生的輻射影響，進(jìn)行了ＳＡＲ 仿真，以ＩＥＥＥ Ｃ９５． ３ 為計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)，輸入功率為０． ５ Ｗ 時(shí)，其在２． ４５、５． ８ ＧＨｚ 時(shí)的ＳＡＲ 仿真結(jié)果如圖１３ 所示。以１ ｇ 為標(biāo)準(zhǔn)，在體表通信模式下得到的ＳＡＲ 平均峰值為０． １５ Ｗ ／ ｋｇ，在體外通信模式下得到的ＳＡＲ 平均峰值為１． ２７ Ｗ ／ ｋｇ，均低于美國聯(lián)邦通信委員會(huì)１． ６ Ｗ ／ ｋｇ 的標(biāo)準(zhǔn)。以１０ ｇ 為標(biāo)準(zhǔn)，在體表通信模式下得到的ＳＡＲ 平均峰值為０． ０７８ Ｗ ／ ｋｇ，在體外通信模式下得到的ＳＡＲ 平均峰值為０． ４７６ Ｗ ／ ｋｇ，均低于歐盟委員會(huì)２ Ｗ ／ ｋｇ 的標(biāo)準(zhǔn)。上述結(jié)果表明了該天線在使用過程中對(duì)人體的安全性。

與不同的雙頻可穿戴天線的性能比較如表２ 所示。與文獻(xiàn)［１－２］相比，所設(shè)計(jì)天線在雙頻段實(shí)現(xiàn)了２ 種輻射方向圖，可應(yīng)用于體表／ 體外２ 種通信模式，功能更加完善。與文獻(xiàn)［５－６］相比，該天線具有更小的天線尺寸。因此，該天線很好地實(shí)現(xiàn)了雙頻段雙模式的功能。

４ 結(jié)束語

本文基于特征模理論設(shè)計(jì)了一款雙頻段雙模式可穿戴天線。首先對(duì)三角形貼片進(jìn)行特征模分析，發(fā)現(xiàn)存在２ 個(gè)模式具有定向輻射特性，可實(shí)現(xiàn)體外通信。然后提出加載微帶線的三角形天線結(jié)構(gòu)，引入一個(gè)新的特征模式，對(duì)其進(jìn)行特征模分析發(fā)現(xiàn)具有全向輻射特性，可實(shí)現(xiàn)體表通信。最后對(duì)這一結(jié)構(gòu)進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化，采用簡(jiǎn)單的同軸線進(jìn)行饋電，最終完成雙頻段雙模式可穿戴天線的設(shè)計(jì)。

參考文獻(xiàn)

［１］ ＷＯＮＧ Ｋ Ｌ，ＣＨＡＮＧ Ｈ Ｊ，ＷＡＮＧ Ｃ Ｙ，ｅｔ ａｌ． Ｖｅｒｙｌｏｗｐｒｏｆｉｌｅ Ｇｒｏｕｎｄｅｄ Ｃｏｐｌａｎａｒ Ｗａｖｅｇｕｉｄｅｆｅｄ ＤｕａｌｂａｎｄＷＬＡＮ Ｓｌｏｔ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｏｎｂｏｄｙ Ａｎｔｅｎｎａ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０２０，１９（１）：２１３－２１７．

［２］ ＬＥ Ｔ Ｔ，ＹＵＮ Ｔ Ｙ． Ｗｅａｒａｂｌｅ Ｄｕａｌｂａｎｄ Ｈｉｇｈｇａｉｎ ＬｏｗＳＡＲ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｏｆｆｂｏｄｙ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０２１，２０ （７ ）：１１７５－１１７９．

［３］ ＬＩＵ Ｓ Ｘ，ＷＡＮＧ Ｚ，ＳＵＮ Ｗ，ｅｔ ａｌ． Ａ Ｃｏｍｐａｃｔ ＷｉｄｅｂａｎｄＰａｔｔｅｒｎ Ｄｉｖｅｒｓｉｔｙ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ ５ＧＮＲ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０２２，２１（９）：１７８７－１７９１．

［４］ 王培杰，程鉍峪，楊凌升． 應(yīng)用于５． ８ ＧＨｚ 的可穿戴天線設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)［Ｊ］． 安徽大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），２０１８，４２（６）：７８－８２．

［５］ ＴＡＫ Ｊ，ＷＯＯ Ｓ，ＫＷＯＮ Ｊ，ｅｔ ａｌ． Ｄｕａｌｂａｎｄ ＤｕａｌｍｏｄｅＰａｔｃｈ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｏｎ／ Ｏｆｆｂｏｄｙ ＷＢＡＮ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０１６，１５：３４８－３５１．

［６］ ＣＨＥＮ Ｃ，ＷＥＮ Ｇ Ｙ． Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ａ Ｄｕａｌ Ｂａｎｄ Ｄｕａｌ ＭｏｄｅＡｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｏｎ ／ Ｏｆｆ ｂｏｄｙ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］． ＭｉｃｒｏｗａｖｅＯｐｔｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０２０，６２（１）：５１４－５２０．

［７］ ＨＵ Ｘ Ｍ，ＹＡＮ Ｓ，ＶＡＮＤＥＮＢＯＳＣＨ Ｇ Ａ Ｅ． ＷｅａｒａｂｌｅＢｕｔｔｏｎ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｄｕａｌｂａｎｄ ＷＬＡＮ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｗｉｔｈＣｏｍｂｉｎｅｄ Ｏｎ ａｎｄ Ｏｆｆｂｏｄｙ Ｒａｄｉａｔｉｏｎ Ｐａｔｔｅｒｎｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０１７，６５（３）：１３８４－１３８７．

［８］ ＹＡＮＧ Ｈ Ｃ，ＬＩＵ Ｘ Ｙ． Ｗｅａｒａｂｌｅ Ｄｕａｌｂａｎｄ ａｎｄ Ｄｕａｌｐｏｌａｒｉｚｅｄ Ｔｅｘｔｉｌｅ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｏｎ ａｎｄ Ｏｆｆｂｏｄｙ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ ［Ｊ ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ ＰｒｏｐａｇａｔｉｏｎＬｅｔｔｅｒｓ，２０２０，１９（１２）：２３２４－２３２８．

［９］ ＹＩＮ Ｘ Ｙ，ＣＨＥＮ Ｓ Ｊ，ＦＵＭＥＡＵＸ Ｃ． Ｗｅａｒａｂｌｅ ＤｕａｌｂａｎｄＤｕａｌｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ Ｂｕｔｔｏｎ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ ＷＢＡＮ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０２０，１９（１２）：２２４０－２２４４．

［１０］ 許麗潔，段鑄，湯一銘，等． 雙頻段可穿戴手表天線研究［Ｊ］． 微波學(xué)報(bào)，２０１７，３３（增刊１）：７５－７７．

［１１］ ＢＵＩ Ｔ Ｈ，ＴＡ Ｓ Ｘ，ＮＧＵＹＥＮ Ｋ Ｋ，ｅｔ ａｌ． Ｐｌａｎａｒ Ｈｉｇｈｉｓｏｌａｔｉｏｎ Ｄｕａｌｂａｎｄ Ｄｕａｌｍｏｄｅ Ａｎｔｅｎｎａ ｗｉｔｈ Ｏｍｎｉ／ Ｕｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ Ｒａｄｉａｔｉｏｎ ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ ＷｉｒｅｌｅｓｓＰｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０２２，２１（１）：９９－１０３．

［１２］ ＳＩＭＯＲＡＮＧＫＩＲ Ｒ Ｂ Ｖ Ｂ，ＹＡＮＧ Ｙ，ＭＡＴＥＫＯＶＩＴＳ Ｌ ，ｅｔａｌ． Ｄｕａｌｂａｎｄ Ｄｕａｌｍｏｄｅ Ｔｅｘｔｉｌｅ Ａｎｔｅｎｎａ ｏｎ ＰＤＭＳ Ｓｕｂｓｔｒａｔｅ ｆｏｒ Ｂｏｄｙｃｅｎｔｒｉｃ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ ［Ｊ ］． ＩＥＥＥＡｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０１７，１６：６７７－６８０．

［１３］ ＭＡＯ Ｃ Ｘ，ＷＥＲＮＥＲ Ｄ Ｈ，ＺＨＡＮＧ Ｙ，ｅｔ ａｌ． ＣｏｍｐａｃｔＤｕａｌｂａｎｄ Ｄｕａｌｍｏｄｅ Ａｎｔｅｎｎａ ｗｉｔｈ Ｏｍｎｉ／ ＵｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌＲａｄｉａｔｉｏｎ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ［Ｊ ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄＷｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０１９，１８（１２）：２６５７－２６６０．

［１４］ ＺＨＯＵ Ｌ Ｔ，ＦＡＮＧ Ｓ Ｊ，ＪＩＡ Ｘ． Ｄｕａｌｂａｎｄ ａｎｄ Ｄｕａｌｐｏｌａｒｉｓｅｄ Ｃｉｒｃｕｌａｒ Ｐａｔｃｈ Ｔｅｘｔｉｌｅ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｏｎ／ ＯｆｆｂｏｄｙＷＢＡＮ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ［Ｊ］． ＩＥＴ Ｍｉｃｒｏｗａｖｅｓ，Ａｎｔｅｎｎａｓ ＆Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０２０，１４（７）：６４３－６４８．

［１５］ ＬＩＵ Ｚ Ｇ，ＧＵＯ Ｙ Ｘ． Ｄｕａｌ Ｂａｎｄ Ｌｏｗ Ｐｒｏｆｉｌｅ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒＢｏｄｙ Ｃｅｎｔｒｉｃ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎＡｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，２０１２，６１（４）：２２８２－２２８５．

［１６］ ＬＩＵ Ｚ Ｇ，ＧＵＯ Ｙ Ｘ． Ｃｏｍｐａｃｔ Ｌｏｗｐｒｏｆｉｌｅ Ｄｕａｌ ＢａｎｄＭｅｔａｍａｔｅｒｉａｌ Ａｎｔｅｎｎａ ｆｏｒ Ｂｏｄｙ Ｃｅｎｔｒｉｃ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］． ＩＥＥＥ Ａｎｔｅｎｎａｓ ａｎｄ Ｗｉｒｅｌｅｓｓ Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ Ｌｅｔｔｅｒｓ，２０１５，１４：８６３－８６６．

［１７］ 沈飄飄，李夢(mèng)潔，肖如奇，等． 基于特征模分析的金屬環(huán)寬帶天線設(shè)計(jì)［Ｊ］． 無線電工程，２０２３，５３ （２ ）：４４９－４５５．

［１８］ 王友保，張宥誠，鄭大鵬． 基于特征模理論的縫隙寬帶天線設(shè)計(jì)［Ｊ］． 電子元件與材料，２０２１，４０（１）：８５－９２．

［１９］ 張林光，王會(huì)霞，劉豪． 基于特征模的可穿戴ＭＩＭＯ 天線［Ｊ］． 微波學(xué)報(bào)，２０１６，３２（增刊２）：４７０－４７３．

［２０］ 劉嘯嵐，逯貴禎． 應(yīng)用模式理論設(shè)計(jì)分析新型寬頻折線槽圓形可穿戴天線［Ｊ］． 中國傳媒大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），２０１９，２６（５）：３３－３７．

作者簡(jiǎn)介

沈飄飄 女，（１９９８—），碩士研究生。主要研究方向：可穿戴天線、微帶天線等。

劉巾軍 女，（１９６９—），碩士，高級(jí)工程師。主要研究方向：質(zhì)量管理。

肖如奇 男，（１９９３—），博士研究生。主要研究方向：無源器件，諧振天線。

楊 國 男，（１９７７—），博士，副研究員。主要研究方向：微波毫米波近程探測(cè)與通信技術(shù)。

齊世山 男，（１９８３—），博士，副教授。主要研究方向：微波天線。

基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金（６２２７１２５７）