摘 "要：針對(duì)交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源在10 kHz～10 MHz頻率范圍內(nèi)傳導(dǎo)噪聲超標(biāo)嚴(yán)重的問題，分析了交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源的工作過程、紋波抑制和原始噪聲，提出了EMI濾波器的設(shè)計(jì)方法，通過對(duì)差模電容高頻特性、抑制原理的分析，結(jié)合插入損耗測(cè)試，對(duì)差模電容的選型進(jìn)行了優(yōu)化。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，加裝EMI濾波器后的交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源能夠達(dá)到GJB 151B—2013中CE102的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)，證明了設(shè)計(jì)的有效性。

關(guān)鍵詞：交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源；EMI濾波器；CE102；差模電容

中圖分類號(hào)：TM46 " " " " " " " " " " " " " " " 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1008-5483（2024）02-0047-05

Problem of Excessive CE102 for Interleaved Parallel BUCK

Power Supplies and Its Solutions

Li Jin1， Mei Jianwei1， Wei Haibo1， Han Wenjie2

（1. School of Electrical amp; Information Engineering， Hubei University of Automotive Technology， Shiyan 442002， China; 2. Spallation Neutron Source Research Center， Institute of High Energy Physics， Chinese Academy of Sciences，

Dongguan 523803， China）

Abstract： In view of the problem of excessive conducted noise in the frequency range from 10 kHz to 10 MHz for interleaved parallel BUCK power supplies， the working process， ripple suppression， original noise， and standard limits of interleaved parallel BUCK power supplies were analyzed. A design method for electromagnetic interference （EMI）filters was proposed. By analyzing the high-frequency characteristics and suppression principle of differential mode capacitors， an insertion loss test was conducted， and the selection of differential mode capacitors was optimized. The experimental results show that the interleaved parallel BUCK power supply with EMI filters can meet the testing standards of CE102 in GJB 151B—2013， proving the effectiveness of the design.

Key words： interleaved parallel BUCK power supply; EMI filter; CE102; differential mode capacitor

交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源由于電感耦合、反饋回路中元件干擾、開關(guān)器件高速通斷等原因，可能導(dǎo)致傳導(dǎo)干擾噪聲嚴(yán)重超標(biāo)，從而影響電源穩(wěn)定性和信號(hào)質(zhì)量，干擾其他模塊或設(shè)備的正常運(yùn)行［1-2］。文獻(xiàn)［3］中設(shè)計(jì)了EMI濾波器，結(jié)合PCB整改解決了CE102噪聲超標(biāo)問題。文獻(xiàn)［4］中設(shè)計(jì)了EMI濾波器，使用差模電感加強(qiáng)了對(duì)差模干擾的抑制，解決了220V交流電源的CE102超標(biāo)問題。文獻(xiàn)［5］中使用無源EMI濾波器與有源濾波器相結(jié)合的方式，解決了DC-DC轉(zhuǎn)換器的噪聲超標(biāo)問題。文獻(xiàn)［6］通過差模濾波器、共模濾波器的仿真驗(yàn)證了EMI濾波器設(shè)計(jì)方法的準(zhǔn)確性。上述研究解決的噪聲超標(biāo)問題最嚴(yán)重處不超過40 dB，是以小電流、低功率的電源作為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，且需要多種方法進(jìn)行組合，較為復(fù)雜。文中以某款交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源為研究對(duì)象，其輸出電流達(dá)到62 A，輸出功率為800 W，針對(duì)原始噪聲設(shè)計(jì)EMI濾波器，并對(duì)差模電容的選型進(jìn)行優(yōu)化，達(dá)到GJB 151B—2013中CE102的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)，使受試設(shè)備通過傳導(dǎo)發(fā)射測(cè)試。

1 產(chǎn)品分析

1.1 工作過程及紋波抑制

輸入電壓經(jīng)過輸入濾波器后，分配到多個(gè)并聯(lián)的BUCK轉(zhuǎn)換器中，每個(gè)轉(zhuǎn)換器通過控制信號(hào)調(diào)整開關(guān)管的開關(guān)頻率和占空比，將輸入電壓轉(zhuǎn)換為穩(wěn)定的輸出電壓，負(fù)載被均衡分擔(dān)到各個(gè)并聯(lián)的BUCK轉(zhuǎn)換器上，同時(shí)通過輸出濾波器平滑輸出電壓，并通過同步控制確保各轉(zhuǎn)換器的協(xié)同工作，從而提供可靠的電源輸出。原理如圖1所示。交錯(cuò)并聯(lián)拓?fù)洳捎眉y波相位交錯(cuò)的方式，相鄰橋臂開關(guān)管在每個(gè)周期導(dǎo)通時(shí)間相同，且相位相差180°，使得電感電流紋波的峰值與谷值可相互抵消，減小了總的輸出紋波。同時(shí)，不同電源或負(fù)載的工作狀態(tài)會(huì)交替出現(xiàn)，從而減小干擾源對(duì)電路性能的影響。這種交錯(cuò)并聯(lián)設(shè)計(jì)的優(yōu)勢(shì)在于有效降低電流紋波和干擾源，提高電路的可靠性和穩(wěn)定性。因?qū)嶒?yàn)條件有限，僅對(duì)輸出電壓紋波進(jìn)行了測(cè)試，見圖2。

1.2 測(cè)試方法

傳導(dǎo)干擾實(shí)驗(yàn)在暗室內(nèi)進(jìn)行，使用的設(shè)備包括干擾檢測(cè)儀主機(jī)、交直流網(wǎng)絡(luò)（LISN）、受試設(shè)備（EUT）、電流鉗、探頭部件（探頭開關(guān)、脈沖限幅器、探頭連接線）等，測(cè)試環(huán)境如圖3所示。電源通過輸入端口經(jīng)去耦電路給EUT進(jìn)行供電，EUT工作時(shí)產(chǎn)生的傳導(dǎo)噪聲信號(hào)經(jīng)耦合回路送至測(cè)試模式電路，最后經(jīng)輸出端口輸出至接收機(jī)。

1.3 測(cè)試結(jié)果與分析

實(shí)驗(yàn)開始前，對(duì)環(huán)境噪聲電平（被測(cè)設(shè)備不工作）進(jìn)行測(cè)量，保證滿足測(cè)試要求，測(cè)量結(jié)果需要減去底噪的測(cè)量數(shù)據(jù)誤差。整改前實(shí)驗(yàn)室環(huán)境底噪如圖4a所示，交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源的原始噪聲數(shù)據(jù)如圖4b所示。由圖4b可知，開關(guān)電源頻率為10 kHz～10 MHz，傳導(dǎo)騷擾噪聲嚴(yán)重超標(biāo)。主要原因在于交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電路中的MOS管等開關(guān)元件在切換過程中導(dǎo)致電流和電壓的快速變化，從而產(chǎn)生傳導(dǎo)騷擾；另一個(gè)主要原因是濾波電容容量不足，ESR過高導(dǎo)致高頻電流以差模形式傳導(dǎo)到輸出端回路形成傳導(dǎo)騷擾。表1為無濾波器時(shí)關(guān)鍵頻率點(diǎn)（開關(guān)頻率倍頻點(diǎn)）對(duì)應(yīng)的限值。

2 EMI濾波器設(shè)計(jì)

2.1 設(shè)計(jì)要求

使用表1中的余量值，加上插入損耗的設(shè)計(jì)裕量6 dB，得到濾波器插入損耗指標(biāo)，如表2所示。根據(jù)原始噪聲的特點(diǎn)粗略劃分為3個(gè)頻段，0.15～0.5 MHz以差模干擾為主，0.5～5 MHz差共模干擾共存，5 MHz以上以共模干擾為主［7］。同時(shí)在設(shè)計(jì)過程中考慮一些其他因素的影響，比如開關(guān)電源的頻率為50 kHz；輸入電源的電壓為18～32 V，功率因素為0.92；輸出負(fù)載的功率為800 W；流經(jīng)濾波器的輸入電流為42 A，輸出電流為62 A。

2.2 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

選用電感和電容組合的LC濾波器結(jié)構(gòu)，如圖5a所示，其中CX1和CX2是差模電容，接在零線與火線之間，主要用來抑制差模噪聲；電阻R為泄放電阻，主要用來釋放差模電容的存儲(chǔ)電荷，并提供可靠的性能和電路保護(hù)；CY1和CY2是共模電容，接在零線/火線與濾波器外殼之間，主要用來抑制共模噪聲；L為共模電感，由匝數(shù)相同、繞向相反、并且在同一磁環(huán)上的2組獨(dú)立線圈構(gòu)成，主要用來抑制共模噪聲；由于2個(gè)線圈之間不對(duì)稱，L存在一定的差模漏感，為感量的0.5%～2%，因此L可以在一定程度上抑制差模噪聲［8］。

根據(jù)表2可以發(fā)現(xiàn)傳導(dǎo)騷擾噪聲最嚴(yán)重的地方，即400 kHz處需要實(shí)現(xiàn)高達(dá)53 dB的衰減。常規(guī)的二階EMI濾波器最大衰減為40 dB左右，無法達(dá)到衰減要求，因此選用三階EMI濾波器，濾波電路如圖5b所示。

2.3 參數(shù)設(shè)計(jì)

EMI濾波器對(duì)傳導(dǎo)噪聲的抑制能力通常用插入損耗來表示，插入損耗越大，對(duì)噪聲的抑制能力越強(qiáng)，計(jì)算公式為［9］

[IL=10lg（P1/P2）=20lg（U1/U2）] （1）

式中：[IL]為插入損耗；[P1]為RS兩端功率；[P2]為RL兩端功率；[U1]為RS兩端電壓；[U2]為RL兩端電壓。接入濾波器前后的電路如圖6所示。為便于分析，以一階濾波器的參數(shù)計(jì)算進(jìn)行說明。

差模電容一般使用薄膜電容器，容量通常為0.47～10 [μ]F，計(jì)算公式為

[CX=1 FUR] （2）

式中：F為開關(guān)電源的頻率，取50 kHz；[UR]為輸入電壓的1/10，取2 V；[CX]為差模電容。

共模電容有最大漏電流的限制，一般不超過0.5 mA，常使用耐高壓的陶瓷電容。計(jì)算公式為

[CY=2πfUC I] （3）

式中：[I]為對(duì)地漏電流，取0.01 mA；[f]為開關(guān)電源頻率，取50 kHz；[UC]為共模電容上的壓降，取0.13 V；[CY]為共模電容。

差模電感的取值通常為1～10 mH，計(jì)算公式為

[LDM=12ΠFD21CX] （4）

式中：[FD]為差模截止頻率，取8 kHz；[LDM]為差模電感。

共模電感[LCM]的取值通常為2～50 mH，磁芯材料多采用磁導(dǎo)率較高的錳鋅鐵氧體，計(jì)算公式為

[LCM=12ΠFC212CY] （5）

式中：[FC]為共模截止頻率，取46 kHz。

經(jīng)上述計(jì)算，EMI濾波器[CX]為10 uF，[CY]為3 nF，[LCM]為2 mH。

2.4 安裝EMI濾波器后的測(cè)試結(jié)果

EMI濾波器的安裝實(shí)物如圖7所示，加裝了屏蔽外殼，防止線路之間的耦合降低濾波特性。交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源的測(cè)試結(jié)果如圖8所示。由圖8可知，10～40 kHz以及200 kHz～5 MHz已經(jīng)解決了超標(biāo)問題，50～100 kHz還存在2個(gè)頻率點(diǎn)超標(biāo)。具體參數(shù)如表3所示。

開關(guān)頻率為50 kHz，在此頻率處存在噪聲超標(biāo)問題，則必是以差模干擾為主。因此需要對(duì)差模電容的選型進(jìn)行優(yōu)化。大電流的情況下不宜使用差模電感，會(huì)出現(xiàn)差模電感的飽和磁場(chǎng)干擾等問題。

3 EMI濾波器優(yōu)化

3.1 差模電容的高頻特性及抑制原理

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取差模電容的容值，如果不符合限值要求，就增加差模電容的容量。原因在于不能充分觀測(cè)噪聲信息及差模電容的高頻特性，只能通過反復(fù)試錯(cuò)來解決噪聲超標(biāo)問題［10］。通過建模仿真研究插入損耗隨容值變化的關(guān)系，以及并聯(lián)電容和增大容量的區(qū)別，便于高效準(zhǔn)確地選取差模電容。電容高頻等效電路模型如圖9a所示。Llead為引線電感，稱為串聯(lián)等效電感ESL；Clead為引線電容，通常比C小得多，可以忽略不計(jì)；Rplate為平行板電阻，也稱為串聯(lián)等效電阻ESR，對(duì)一般陶瓷電容來說可以忽略；Rdiet為電介質(zhì)中的損耗，在電容器中表現(xiàn)為漏電流，可在電容器模型中忽略。由此得到電容的高頻模型，如圖9b所示。電容濾波不僅需要關(guān)注其容值，也需要考慮諧振頻率，公式為

[f0=12ΠLleadC] （6）

差模電容的抑制原理主要分為2個(gè)方面：1）通過阻抗不匹配作用抑制；2）通過噪聲電流平衡作用抑制。其有效性會(huì)隨頻率、電容值、濾波器拓?fù)涠l(fā)生改變。CX1的有效性取決于與其并聯(lián)元件之間的阻抗不匹配程度，阻抗必須足夠低；CX2的有效性取決于LISN電流的平衡程度。因此差模電容既是阻抗匹配電容，也是平衡電容，每個(gè)功能的有效性都取決于不同的標(biāo)準(zhǔn)［11-12］。

3.2 差模電容的確定

使用頻率分析儀對(duì)差模電容的插入損耗進(jìn)行對(duì)比測(cè)試，如圖10所示［13-14］。首先對(duì)不同材料、相同容值的電容進(jìn)行插入損耗測(cè)試，CBB電容在50～100 kHz頻率范圍內(nèi)具有更高的插入損耗，部分測(cè)試結(jié)果如圖11a所示。對(duì)不同容值的CBB電容進(jìn)行插入損耗測(cè)試，22 [μ]F的電容在50～100 kHz頻率范圍內(nèi)具有更高的插入損耗，部分測(cè)試結(jié)果如圖11b所示。對(duì)不同容值的CBB電容并聯(lián)進(jìn)行插入損耗測(cè)試，22 [μ]F的電容并聯(lián)在50～100 kHz頻率范圍內(nèi)插入損耗值最大，測(cè)試結(jié)果見圖11c。

由上述測(cè)試結(jié)果可知：相同材質(zhì)的電容，隨著容值的增大，諧振頻率逐漸減小，插入損耗逐漸增大；相同電容并聯(lián)以后，諧振頻率逐漸減小，插入損耗值增加6 dB左右。采用多個(gè)電容并聯(lián)的方式可以更好地減小噪聲干擾、均衡電流負(fù)載、提高信號(hào)帶寬以及更好地適應(yīng)空間限制。因此，使用2個(gè)22 [μ]F-CBB電容并聯(lián)作為新的差模電容。

3.3 改進(jìn)濾波器的結(jié)果

將改進(jìn)后的EMI濾波器接入交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源，測(cè)得的傳導(dǎo)干擾曲線如圖12所示。由圖12可知，使用2個(gè)22 [μ]F-CBB電容并聯(lián)之后，CE102傳導(dǎo)發(fā)射實(shí)驗(yàn)合格。

4 結(jié)論

設(shè)計(jì)了一款EMI濾波器，并對(duì)差模電容的選型進(jìn)行了優(yōu)化，較大程度上避免了以往憑借經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行設(shè)計(jì)的弊端。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，文中措施有效解決了交錯(cuò)并聯(lián)BUCK電源傳導(dǎo)騷擾噪聲超標(biāo)的問題，為其他開關(guān)電源的電磁兼容性整改提供了參考。

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