摘 要：為解決螺栓預(yù)緊力退化的難題，采用有限元仿真的方法，探究螺紋結(jié)合面間的微觀接觸運(yùn)動(dòng)，對(duì)不同栽樁深度下AG系列螺紋進(jìn)行受力分析。結(jié)果顯示：當(dāng)栽樁深度為5P、6P、7P、8P時(shí)，計(jì)算得到的轉(zhuǎn)矩結(jié)果符合使用標(biāo)準(zhǔn)，AG6×1 螺紋副實(shí)現(xiàn)過(guò)盈螺樁連接功能。根據(jù)研究結(jié)果，AG6×1栽樁深度建議為6 mm。

關(guān)鍵詞：栽樁深度；轉(zhuǎn)矩；AG螺紋；有限元仿真

中圖分類號(hào)：TH16; V262.4文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：1671-5276（2024）03-0119-04

Finite Element Simulation Study on Force Analysis of AG Series Threads under Different Pile Planting Depths

Abstract：In order to solve the problem of bolt preload degradation， finite element simulation is applied to investigate the microscopic contact motion between the thread bonding surfaces， and force analysis of AG series threads at different pile planting depths is conducted. The results show that the calculated torque results meet the use standard when the planting depths are 5P， 6P， 7P and 8P， and the AG6×1 thread vice achieves the function of overload screw pile connection. According to the reserch results， 6 mm of AG6×1 pile planting depths is suggested.

Keywords：planting depth; torque; AG series thread; finite element simulation

0 引言

隨著航空航天工業(yè)水平的快速發(fā)展，航空部件逐漸趨于復(fù)雜化和龐大化［1-2］，例如機(jī)身、機(jī)翼、航空發(fā)動(dòng)機(jī)等，而這些結(jié)構(gòu)中少有獨(dú)立生產(chǎn)的整體，往往是由各零件通過(guò)連接結(jié)構(gòu)裝配而成，其中螺紋連接結(jié)構(gòu)因其可靠性高、成本低及拆卸方便等優(yōu)點(diǎn)，成為眾多連接形式中應(yīng)用最廣泛的一種［3］。對(duì)于在高振動(dòng)、高加速度、高溫環(huán)境下工作的航空裝備組件，部分緊固性能未達(dá)標(biāo)的螺栓節(jié)點(diǎn)可能產(chǎn)生不可預(yù)期的預(yù)緊力退化甚至螺栓松脫等故障［4-6］，大幅降低航空機(jī)械的安全穩(wěn)定性，輕則增加維修時(shí)間及費(fèi)用，重則釀成空難事故，嚴(yán)重危害人民生命及財(cái)產(chǎn)安全［7］。

對(duì)于航空螺栓來(lái)說(shuō)，存在的難題主要是：如何對(duì)螺栓進(jìn)行防松和預(yù)緊操作，如何充分發(fā)揮過(guò)盈螺紋在雙頭螺柱上的作用。為此研究過(guò)盈螺紋中徑過(guò)盈量、螺紋小徑以及栽樁深度這3個(gè)因素對(duì)裝配轉(zhuǎn)矩的影響，為螺栓失效問(wèn)題提供堅(jiān)實(shí)的研究基礎(chǔ)，進(jìn)而為航空連接件設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)，進(jìn)一步提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)等航空部件的性能及壽命。近年來(lái)，隨著計(jì)算機(jī)運(yùn)算速度的驚人提升，科學(xué)問(wèn)題的研究模式逐漸從“經(jīng)驗(yàn)指導(dǎo)實(shí)驗(yàn)”轉(zhuǎn)向“理論計(jì)算+仿真模擬指導(dǎo)實(shí)驗(yàn)”［8］?；谶@種新模式，本文采用有限元仿真模擬方法探究螺紋結(jié)合面間的微觀接觸運(yùn)動(dòng)，對(duì)不同栽樁深度下AG螺紋進(jìn)行了受力分析。

1 有限元模型的建立

為了盡量符合實(shí)際情況，本文采用Solidworks

軟件精準(zhǔn)建立AG6×1過(guò)盈螺樁裝配不銹鋼基體三維實(shí)體模型圖，導(dǎo)入ABAQUS有限元分析軟件中獲取有限元模型（圖1）。因本文的計(jì)算需要更高的精度，此處螺紋配合應(yīng)用草圖對(duì)草圖重合的方式，使螺紋副配合更緊密。即在同一基準(zhǔn)面上畫不同深度的螺紋牙草圖，點(diǎn)擊配合—標(biāo)準(zhǔn)配合—選擇草圖兩條邊—點(diǎn)重合，使兩個(gè)草圖實(shí)現(xiàn)完全重合，從而控制兩個(gè)實(shí)體模型精確裝配。AG6×1過(guò)盈螺樁原材料為雙相不銹鋼Cr17Ni2，鎂合金基體為ZM6。雙相不銹鋼Cr17Ni2密度為7.75 g/cm3，彈性模量為210 GPa，屈服強(qiáng)度為550 MPa，拉伸強(qiáng)度為1 175 MPa。鑄造鎂合金ZM6基體密度為1.8 g/cm3，彈性模量為43 GPa，屈服強(qiáng)度為160 MPa，拉伸強(qiáng)度為250 MPa。

圖2為鑄造鎂合金ZM6基體和AG6×1 螺樁有限元網(wǎng)格圖網(wǎng)格種子布置參數(shù)。AG6×1 螺樁和鑄造鎂合金ZM6基體均采用C3D8R單元?jiǎng)澐帧G6×1 螺樁網(wǎng)格設(shè)置非均勻生長(zhǎng)，參數(shù)為1，自由網(wǎng)格，全局尺寸為0.6，曲率控制0.1；局部尺寸為0.2，曲率控制為0.01。鑄造鎂合金ZM6基體部件網(wǎng)格同樣設(shè)置非均勻生長(zhǎng)，參數(shù)為1.2，自由網(wǎng)格，全局尺寸為2，曲率控制為0.1；局部尺寸為0.2，曲率控制為0.01。施加的約束條件為鎂合金基體底面全部約束。安裝轉(zhuǎn)矩施加在AG6×1螺樁的無(wú)螺紋一端曲面上。

2 基于ABAQUS的有限元分析

當(dāng)螺紋栽樁深度較長(zhǎng)時(shí)會(huì)產(chǎn)生干涉的現(xiàn)象，旋合性不能保證。旋合長(zhǎng)度越長(zhǎng)，直線度誤差則越大，對(duì)旋合性的影響也就越大。與此相反，當(dāng)螺紋栽樁深度較短時(shí)，旋合性雖得以保證，但卻出現(xiàn)嚙合間隙偏大的現(xiàn)象［10-11］。

圖3為不同栽樁深度下AG6×1 螺紋副安裝轉(zhuǎn)矩和分析步之間關(guān)系圖。由圖3可知，對(duì)于鑄造鎂合金（ZM6）零件，采用雙相不銹鋼（Cr17Ni2）AG6×1過(guò)盈螺紋栽樁。當(dāng)栽樁深度分別為1P、2P、3P、4P、5P、6P、7P、8P時(shí)，通過(guò)有限元軟件ABAQUS仿真計(jì)算獲得：施加的安裝轉(zhuǎn)矩分別為0.049 Nm、1.462 Nm、2.259 Nm、2.992 Nm、3.684 Nm、4.391 Nm、5.109 Nm、5.830 Nm。ABAQUS仿真計(jì)算結(jié)果顯示栽樁深度和施加的安裝轉(zhuǎn)矩呈現(xiàn)良好的線性關(guān)系。 圖4為采用Origin擬合的AG6×1 螺紋副安裝轉(zhuǎn)矩和栽樁深度之間關(guān)系，擬合公式［12］為

Y=-0.302+0.783X（1）

式中：Y為轉(zhuǎn)矩；X為螺旋圈數(shù)。

圖5為不同栽樁深度下，AG6×1 螺紋副橫截面應(yīng)力分布云圖。由圖5（a）、圖5（b）可知，當(dāng)栽樁深度為1P、2P時(shí)，鑄造鎂合金（ZM6）基體應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于屈服強(qiáng)度，而且在AG6×1 螺樁周圍的鑄造鎂合金（ZM6）基體大約有2/3幾乎沒有預(yù)緊力，或者預(yù)緊力接近0。當(dāng)栽樁深度為3P、4P時(shí)，如圖5（c）、圖5（d）所示，鑄造鎂合金（ZM6）基體應(yīng)力為193MPa、184MPa，超過(guò)鑄造鎂合金（ZM6）基體應(yīng)力屈服應(yīng)力，會(huì)導(dǎo)致內(nèi)螺紋磨損等失效現(xiàn)象，且AG6×1 螺樁周圍的鑄造鎂合金（ZM6）基體存在 1/3部分截面幾乎沒有承載預(yù)緊力。

由圖5（e）—圖5（g）可知，當(dāng)栽樁深度為5P、6P、7P時(shí)，鑄造鎂合金（ZM6）基體應(yīng)力分別為167MPa、166MPa、167 MPa，此時(shí)AG6×1 螺紋副達(dá)到預(yù)緊狀態(tài)。而當(dāng)栽樁深度為8P時(shí)，如圖5（h）所示，鑄造鎂合金（ZM6）基體應(yīng)力為176MPa，此時(shí)AG6×1 螺紋副達(dá)到預(yù)緊狀態(tài)。所以當(dāng)栽樁深度為5P、6P、7P、8P時(shí)，AG6×1 螺紋副實(shí)現(xiàn)過(guò)盈螺樁連接功能。

當(dāng)栽樁深度分別為1P、2P、3P、4P、5P、6P、7P、8P時(shí)，AG6×1過(guò)盈螺樁大徑和小徑應(yīng)力分別為0 MPa和0 MPa、1 417 MPa和850 MPa、606 MPa和151 MPa、585 MPa和291 MPa、568 MPa和142 MPa、463 MPa和154 MPa、761 MPa和380 MPa、547 MPa和410 MPa，如圖6所示。如當(dāng)栽樁深度為1P、2P、3P、4P時(shí)，會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的螺牙磨損、變形現(xiàn)象［13］，此時(shí)AG6×1 過(guò)盈螺樁甚至?xí)霈F(xiàn)剪切失效現(xiàn)象［14］。

經(jīng)過(guò)多次實(shí)驗(yàn)，對(duì)不同栽樁深度下轉(zhuǎn)矩進(jìn)行測(cè)量，轉(zhuǎn)矩測(cè)試結(jié)果與有限元仿真計(jì)算結(jié)果一致，如表1所示，說(shuō)明本論文有限元計(jì)算結(jié)果與實(shí)際較吻合。

3 結(jié)語(yǔ)

本文采用有限元仿真的方法，通過(guò)實(shí)際實(shí)驗(yàn)測(cè)試研究了螺紋結(jié)合面間的微觀接觸運(yùn)動(dòng)；對(duì)不同栽樁深度下AG系列螺紋進(jìn)行了受力分析。ABAQUS仿真計(jì)算結(jié)果顯示：AG6×1 栽樁深度和施加的安裝轉(zhuǎn)矩范圍呈現(xiàn)良好的線性關(guān)系，當(dāng)栽樁深度為5P、6P、7P、8P時(shí)，AG6×1 螺紋副實(shí)現(xiàn)過(guò)盈螺樁連接功能。在工程實(shí)踐中，螺紋旋合長(zhǎng)度一般不能少于5倍螺距長(zhǎng)度，因此，AG6 ×1栽樁深度建議為6 mm。

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