渣鐵
- 新鋼11 號(hào)高爐燜爐及休復(fù)風(fēng)操作實(shí)踐
風(fēng)料、渣系，改善渣鐵流動(dòng)性，使整個(gè)開爐過程物理熱快速回升，渣鐵順利排放，降低了爐前作業(yè)強(qiáng)度，為爐況快速恢復(fù)創(chuàng)造了有利條件，為同行業(yè)的類似作業(yè)提供了參考。1 休風(fēng)前準(zhǔn)備1.1 休風(fēng)前燃料及制度調(diào)整休風(fēng)前11 號(hào)高爐爐況較好，1—6 日平均日產(chǎn)4 242 t，高爐爐況順行，爐內(nèi)氣流相對(duì)穩(wěn)定。由于新鋼6 m 焦炭投產(chǎn)達(dá)標(biāo)，休風(fēng)前焦炭全是7 m 焦，停用外購(gòu)焦。同時(shí)，休風(fēng)前1 個(gè)冶煉周期對(duì)熱制度及造渣制度進(jìn)行調(diào)整，控制鐵水w（Si）為0.45%～0.60%、物理溫
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 玉鋼煉鐵廠釩鈦礦冶煉爐前技術(shù)進(jìn)步
品位低、渣量大、渣鐵流動(dòng)性差，易粘溝，經(jīng)常出現(xiàn)渣鐵溝放死，渣鐵不能及時(shí)排凈，爐前勞動(dòng)強(qiáng)度大幅增加，整個(gè)高爐生產(chǎn)極為被動(dòng)，一度影響到釩鈦礦冶煉進(jìn)程及生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的突破。隨著爐前操作過程嘗試及管理經(jīng)驗(yàn)的積累，爐況逐步得到穩(wěn)定提升，加之爐前體系制度的建立，從操作和管理水平上都得到提高，再通過配備機(jī)械設(shè)備及系統(tǒng)升級(jí)改造等措施，為大高爐順利開展釩鈦礦冶煉及提升冶煉強(qiáng)度改善經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)積累了經(jīng)驗(yàn)。2 爐前操作技術(shù)管理2.1 主鐵溝保溫措施改進(jìn)玉鋼以前的兩座450
昆鋼科技 2023年3期2023-12-26
- 對(duì)低溫高硫釩鈦鐵水脫硫工藝的優(yōu)化
點(diǎn)元素含量較高，渣鐵不易分離，鐵水帶渣量較大，是釩鈦鐵水的一大特點(diǎn)。低溫及鐵水中[Ti]、[V]元素的存在，對(duì)[S]在鐵水中的傳質(zhì)、脫硫反應(yīng)影響較大；脫硫后渣鐵不易分離，扒渣鐵損較大，影響經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的提高。針對(duì)這一難題，工程技術(shù)人員根據(jù)低溫、高硫釩鈦鐵水的特點(diǎn)，就脫硫工藝展開討論，制定了相應(yīng)的攻關(guān)方案。通過優(yōu)化脫硫劑配方，調(diào)整參數(shù)，配加釩鈦鐵水渣鐵分離劑，有效促進(jìn)釩鈦鐵水渣鐵分離，使脫硫率得到提高，扒渣鐵損明顯降低。為提高產(chǎn)品質(zhì)量、開發(fā)低硫新品種鋼、走差
昆鋼科技 2023年3期2023-12-26
- 萊鋼4#1 080 m3高爐提升產(chǎn)量操作實(shí)踐
期穩(wěn)定順行；爐前渣鐵排放和主控室能夠協(xié)調(diào)配合等。不利因素：噴煤量受限，爐溫平衡難度大；鐵水罐緊張形勢(shì)依舊嚴(yán)峻；自產(chǎn)焦不足，外購(gòu)焦質(zhì)量不穩(wěn)定；環(huán)保限產(chǎn)，原燃料質(zhì)量階段性波動(dòng)等。通過上述分析，可基本確認(rèn)高爐外部生產(chǎn)條件趨于好轉(zhuǎn)，具備進(jìn)一步提升產(chǎn)能的潛力。2 高爐提升產(chǎn)量的措施2.1 優(yōu)化風(fēng)口布局爐況穩(wěn)定順行，是優(yōu)化高爐操作參數(shù)的基礎(chǔ)。中心氣流與邊緣氣流的合理分布，是高爐順行、指標(biāo)優(yōu)化的基礎(chǔ)；下部調(diào)劑是高爐維持長(zhǎng)周期穩(wěn)定的關(guān)鍵，是上部調(diào)劑的基礎(chǔ)。4#高爐爐缸尺寸
山東冶金 2022年6期2023-01-12
- 安鋼永通公司高爐燜爐和復(fù)風(fēng)操作實(shí)踐
行，消除崩懸料，渣鐵熱量充足，適當(dāng)降低二元堿度（1.15倍以下），提高爐缸清潔指數(shù)。休風(fēng)前24 h鐵口角度由11°提至13°，休風(fēng)前8 h停煤。燜爐料選擇好的人造富礦和部分天然塊礦，配入少量錳礦（按鐵中含錳0.8%組織）和螢石（渣中w（CaF）為5%），配加少量硅石提高渣量，降低渣中w（Al2O3）（16%以下）以及二元堿度（1.0倍以下）[1]；高爐燜爐時(shí)爐內(nèi)為滿爐料（料線僅降至6 m），可采用較高風(fēng)壓對(duì)鐵口進(jìn)行空噴，將爐缸內(nèi)殘存渣鐵出盡，燜爐料詳見表1
山西冶金 2022年6期2022-11-13
- 延長(zhǎng)首鋼京唐200 t鐵包包齡實(shí)踐
線，承接回爐鋼及渣鐵等。因此，2020年，200 t鐵包包齡約為240次。鑒于此，分析了上述各種不利包況對(duì)鐵包內(nèi)襯耐火材料的影響，并制定有效的措施進(jìn)行管控，成功延長(zhǎng)了200 t鐵包包齡。1 影響200 t鐵包包齡的因素1．1 鐵包無規(guī)律下線由于鋼軋部生產(chǎn)的波動(dòng)，鑄機(jī)斷澆或臨時(shí)檢修時(shí)常發(fā)生，致使200 t鐵包大規(guī)模下線的情況較為常見，甚至經(jīng)常出現(xiàn)鐵包上線后還未接鐵就下線的情況。每一次這種無規(guī)律的下線將導(dǎo)致鐵包內(nèi)襯耐火材料承受一次劇烈的熱震，而熱震是耐火材料失
耐火材料 2022年5期2022-10-19
- 鐵浴式熔融還原工藝處理電爐粉塵還原熔分分析
min后可以實(shí)現(xiàn)渣鐵分離。由于EAFD中Zn存在形式和含量與氧化鋅礦、高爐粉塵等均不同，需要單獨(dú)研究。本文通過鐵浴式熔融還原工藝處理EAFD，研究熔渣二元堿度、還原熔分時(shí)間和C/O摩爾比等因素對(duì)EAFD還原熔分的影響，通過試驗(yàn)確定較佳鐵浴式熔融還原處理?xiàng)l件，以期為工業(yè)應(yīng)用提供指導(dǎo)。1 試驗(yàn)介紹1.1 試驗(yàn)原料試驗(yàn)原料包括某鋼鐵廠的EAFD、還原劑、造渣劑、鐵粉等。其中，還原劑為石墨，造渣劑為工業(yè)純CaO，EAFD和鐵粉成分分別見表1和表2。圖1為EAFD的
中國(guó)有色冶金 2022年4期2022-09-24
- Si粉對(duì)剛玉－莫來石磚性能的影響
玉－莫來石磚的抗渣鐵侵蝕性和抗沖刷性，擬對(duì)傳統(tǒng)剛玉－莫來石磚進(jìn)行升級(jí)，加入單質(zhì)Si粉，利用硅的原位反應(yīng)降低剛玉－莫來石磚的顯氣孔率［5－6］，提高強(qiáng)度。為此，研究了Si粉引入前后對(duì)剛玉－莫來石磚性能的影響。1 試驗(yàn)1．1 磚樣制備試驗(yàn)以棕剛玉（3～1、≤1和≤0．076 mm）、α Al2O3粉（≤0．045 mm）、紅柱石粉（≤0．076 mm）、Si粉（≤0．076 mm）、廣西白泥等為原料，其主要的化學(xué)組成見表1。表1 原料的化學(xué)組成Table 1
耐火材料 2022年4期2022-08-28
- 馬鋼B#高爐風(fēng)口小套破損率低的原因探究
劣，爐內(nèi)的熱風(fēng)、渣鐵及運(yùn)動(dòng)的焦炭均能對(duì)其工況產(chǎn)生致命影響[1]、[2]。另外，較低的冷卻水溫度與回旋區(qū)的高溫輻射及爐內(nèi)氣流對(duì)流產(chǎn)生很大的溫度梯度，從而引起不規(guī)則的的熱應(yīng)力[3]。馬鋼B#4000 m3高爐于2007年2月建成投產(chǎn)，設(shè)置4個(gè)鐵口，36個(gè)風(fēng)口，高爐一代爐齡已近13年，馬鋼B#高爐風(fēng)口小套實(shí)行壽命管理， B#高爐風(fēng)口小套除到期更換外，繼續(xù)保持著低損耗率，2019年2月至今共五個(gè)小套破損。本文探究了馬鋼B#高爐風(fēng)口小套破損的原因，并對(duì)其燒損的特點(diǎn)及
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年2期2022-08-09
- 長(zhǎng)鋼9 號(hào)高爐爐前均衡出鐵管理探析
，休風(fēng)時(shí)，為出盡渣鐵，按“7+1”備罐或南北鐵場(chǎng)同時(shí)出鐵（南場(chǎng)備罐“1+1”、北場(chǎng)備罐“4+1”)組織。鐵次所需鐵罐數(shù)量多造成編組、對(duì)位時(shí)間較長(zhǎng)，對(duì)罐易晚點(diǎn)。3）鐵口維護(hù)不到位，鐵口深度深淺不一。鐵口過深、難開，會(huì)使出鐵間隔延長(zhǎng)。鐵口淺，雖易于維護(hù)，好開鐵口，但不利于高爐的長(zhǎng)壽，出鐵后爐缸的渣鐵液面仍處于較高水平，不利于促進(jìn)爐況穩(wěn)定順行。1.3 爐型及爐況影響較大2021 年采用以燒結(jié)礦為主的爐料結(jié)構(gòu)，具體為燒結(jié)礦配比80%～84%，球團(tuán)礦配比3%～6%，
山西冶金 2022年3期2022-08-03
- 津西2 000 m3高爐燜爐和復(fù)風(fēng)操作實(shí)踐
足夠的熱量，確保渣鐵有充足的物理熱及良好的流動(dòng)性。為此，燜爐料由凈焦+負(fù)荷料組成，并分多段陸續(xù)交替加入，保證了復(fù)風(fēng)后爐缸熱量充足、爐料透液性及透氣性良好。最終設(shè)定燜爐全焦比1.4t/t, 預(yù)定鐵水含硅1.5%，渣堿度R2=0.9%，噸鐵渣比438.2kg。另外，為確保復(fù)風(fēng)后生成的爐渣在低溫具有良好的流動(dòng)性，燜爐料按設(shè)定鐵中錳含量為0.99%，渣中CaF2含量3%，配加螢石、錳礦以降低爐渣黏度；利用硅石控制爐渣Al2O3在16%以下，并配加白云石提高爐渣Mg
中國(guó)鋼鐵業(yè) 2022年4期2022-07-06
- 邯寶1號(hào)高爐風(fēng)口頻繁破損的治理實(shí)踐
了爐缸環(huán)流，致使渣鐵不能及時(shí)排凈，開始出現(xiàn)風(fēng)口損壞現(xiàn)象，7月、8月三次休風(fēng)共更換了18個(gè)壞風(fēng)口；9月26日高爐環(huán)保限產(chǎn)悶爐5 d，更換了4個(gè)壞風(fēng)口，送風(fēng)后繼續(xù)出現(xiàn)風(fēng)口破損的現(xiàn)象；10月21日休風(fēng)更換了6個(gè)壞風(fēng)口；10月26日高爐槽下礦石集中斗掉落砸斷主皮帶，無計(jì)劃休風(fēng)72 h，使得風(fēng)口損壞現(xiàn)象加??；11月份高爐兩次休風(fēng)更換了9個(gè)壞風(fēng)口；12月份后，高爐大量風(fēng)口出現(xiàn)破損漏水現(xiàn)象，壞風(fēng)口個(gè)數(shù)達(dá)13個(gè)，高爐生產(chǎn)秩序受到嚴(yán)重影響。高爐7月—12月風(fēng)口小套破損情況如
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 馬鋼2#2500m3高爐爐況處理實(shí)踐
理、上下部制度、渣鐵管理及冷卻制度等方面著手進(jìn)行了積極摸索調(diào)整，但收效甚微，產(chǎn)能始終未能穩(wěn)定在6000t/d以上。進(jìn)入2020年，高爐操作人員轉(zhuǎn)變觀念，借鑒國(guó)內(nèi)先進(jìn)高爐的操作經(jīng)驗(yàn)，采取了一系列新舉措，使高爐成功走出困境，產(chǎn)能重新拉回至6100t/d的水平。下面重點(diǎn)對(duì)本次爐況處理實(shí)踐的經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)[1]。1 面臨的現(xiàn)狀2#高爐爐況不穩(wěn)主要表現(xiàn)在壓量關(guān)系緊張，經(jīng)常性的邊緣竄氣，導(dǎo)致冶強(qiáng)提升難度大。就目前2#爐面臨現(xiàn)狀而言，以下兩個(gè)問題是制約冶強(qiáng)提升的關(guān)鍵。（1
中國(guó)金屬通報(bào) 2021年16期2021-12-26
- 本鋼新一號(hào)高爐主鐵溝澆筑模具改造與創(chuàng)新
引言高爐主鐵溝是渣鐵及時(shí)排放的通道，它是高爐生產(chǎn)工序中的一個(gè)極為重要的環(huán)節(jié)，必不可少。本鋼新一號(hào)高爐共有4個(gè)出鐵場(chǎng)，主鐵溝外殼設(shè)計(jì)為全風(fēng)冷結(jié)構(gòu)，所有主鐵溝內(nèi)襯均采用氧化鋁微粉、氮化硅、有機(jī)纖維、水泥等一次澆筑成型。由于主鐵溝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上存在瑕疵，再加上高爐不斷強(qiáng)化管理渣鐵排放量迅猛增加，主鐵溝每天流過鐵量達(dá)1.1萬噸，流過渣量超過3千噸，導(dǎo)致主鐵溝內(nèi)澆筑料侵蝕快影響高爐生產(chǎn)。主鐵溝澆筑模具不僅決定了主鐵溝內(nèi)襯結(jié)構(gòu)形狀，同時(shí)也決定了主鐵溝的壁厚，所以，對(duì)主鐵溝
模具制造 2021年11期2021-12-22
- 八鋼歐冶爐處理爐缸堆積的生產(chǎn)實(shí)踐
口過程中發(fā)現(xiàn)風(fēng)口渣鐵堆積嚴(yán)重，判斷為爐缸不活躍，出現(xiàn)堆積現(xiàn)象。風(fēng)口漏水后，爐內(nèi)進(jìn)水多，進(jìn)而使渣鐵變得粘稠，排放不暢，逐漸形成爐缸堆積。2月16日至2月19日陸續(xù)出現(xiàn)風(fēng)口小套破損現(xiàn)象，2月19日休風(fēng)更換,復(fù)風(fēng)后繼續(xù)提爐溫處理爐缸渣鐵，爐前渣量波動(dòng)大(理論渣量約180～250t)。2月19日至2月21日通過加螢石和錳礦繼續(xù)化爐缸，在處理爐缸堆積期間，風(fēng)口破損6個(gè)，休風(fēng)更換。圖1為2021年1-2月歐冶爐氣化爐月休風(fēng)時(shí)間。由圖1可知，因休風(fēng)較多，時(shí)間較長(zhǎng)造成歐冶
新疆鋼鐵 2021年2期2021-12-01
- 凌鋼5 號(hào)高爐高鈦負(fù)荷下的操作技術(shù)優(yōu)化
5 號(hào)高爐鈦在渣鐵間的分布鐵水[Ti]含量與爐渣中的（TiO2）均來源于含鈦爐料中的TiO2。對(duì)于護(hù)爐操作來說，TiO2的帶入量一般是3～5 kg/t，在這種情況下，鐵水中的[Ti]含量為0.1%以下，而渣中的TiO2含量為1.0%～1.5%。爐渣中的（TiO2）在爐內(nèi)的高爐還原氣氛條件下，可生成熔點(diǎn)2 000 ℃以上的TiN、TiC及Ti（CN）連接固熔體[2]，在爐缸內(nèi)呈顆粒狀，懸浮、彌散在渣鐵中，造成鐵水、爐渣粘度升高，流動(dòng)性變差。鐵水中[Ti]含
河南冶金 2021年4期2021-11-19
- 韶鋼小角度雙鐵口操作維護(hù)實(shí)踐
0°夾角交替排放渣鐵，給爐前作業(yè)帶來很多問題。兩鐵口區(qū)場(chǎng)地狹小，鐵口之間場(chǎng)地溫度高達(dá)300℃以上，爐前工在出完渣鐵堵口后，進(jìn)入鐵口區(qū)域勾渣、修補(bǔ)泥套、鋪墊河沙等極為不便。這些問題的同時(shí)出現(xiàn)給爐前出鐵帶來了極大壓力。2.2 高溫渣鐵的影響鐵口孔道在出鐵時(shí)被液態(tài)渣鐵加熱到很高的溫度（1450℃～1530℃），由于受炮泥導(dǎo)熱性能的影響，鐵口孔道接觸液態(tài)渣面的溫度與鐵口孔道里層溫度相差較大，勢(shì)必產(chǎn)生溫差應(yīng)力。鐵口孔道的堵泥由于從里到外的溫度不同，膨脹率不一樣，這就
中國(guó)鋼鐵業(yè) 2021年5期2021-08-23
- “一包到底”鐵水包漏鐵事故分析及對(duì)策
熱處理3次，共加渣鐵19次（每次3 t）。第89爐時(shí)熱檢狀態(tài)良好，第91爐和93爐時(shí)最后兩次加渣鐵，第96爐接鐵過程中發(fā)生穿漏。對(duì)T41鐵包進(jìn)行檢查。發(fā)現(xiàn)鐵包漏鐵點(diǎn)位置在包底偏向大包嘴方向，漏點(diǎn)孔洞直徑約80 mm?？锥粗苓叞霃郊s1.8 m范圍內(nèi)兩層包底磚（約300塊）消失，只附著一層澆注殘料，殘料上面附著一層泡沫渣。2 鐵包砌筑工藝該公司鐵水包分300 t和200 t兩種，砌筑工藝和耐材理化指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)相同：包底永久層采用高鋁莫來石澆注料進(jìn)行整體澆筑，包底工
耐火材料 2021年3期2021-06-18
- 馬鋼3號(hào)高爐風(fēng)口小套破損原因分析及處理
口小套直接與高溫渣鐵接觸造成的燒損，爐缸狀態(tài)不活躍，爐前渣鐵處理不暢，鼓風(fēng)動(dòng)能不合適，或者邊緣氣流過盛等都容易導(dǎo)致小套燒損。機(jī)械損壞包括內(nèi)外磨損，即風(fēng)口小套內(nèi)側(cè)被噴吹煤粉射流磨壞和外側(cè)被爐缸內(nèi)爐料特別是循環(huán)運(yùn)動(dòng)的焦炭磨壞以及塌料砸壞。開裂主要是由于風(fēng)口壁內(nèi)外側(cè)溫度和壓力差大（風(fēng)壓與冷卻水壓差），造成熱疲勞和機(jī)械疲勞，再加上小套材質(zhì)和制造工藝上的缺陷，如鑄造有氣泡、微孔、焊接不符合要求等，導(dǎo)致小套破損。通過對(duì)3號(hào)高爐破損小套實(shí)物觀察分析可以得出（如表1所示）
山西冶金 2020年6期2021-01-22
- 高爐高比例蘭炭噴吹條件下提高煤比實(shí)踐
下降明顯，爐內(nèi)憋渣鐵情況緩解。2020 年以來，受噴吹量限制，2月份開始進(jìn)行噴吹管道改造，將噴煤主管道高爐側(cè)由Φ80 mm 改為Φ108 mm，3 月10 日定修合茬，噴吹量由22～23 t/h 提升到25～26 t/h，為焦比降至315 kg/t創(chuàng)造條件。原燃料條件好轉(zhuǎn)，特別是配加480 燒結(jié)礦后，壓量關(guān)系寬松，為加負(fù)荷奠定了基礎(chǔ)。通過105燒結(jié)礦和480 燒結(jié)礦對(duì)比看，480 燒結(jié)礦外觀質(zhì)量及粒度要優(yōu)于105燒結(jié)礦。高比例配加后，壓量關(guān)系顯得比較寬松，
山東冶金 2021年5期2021-01-21
- 釩鈦鐵水KR 脫硫控制渣鐵不分工藝實(shí)踐
、溫降大。易造成渣鐵分離效果差，嚴(yán)重時(shí)產(chǎn)生渣鐵不分，鐵損大，后續(xù)提釩煉鋼過程中將導(dǎo)致釩渣CaO 含量增加，鋼水回硫，對(duì)生產(chǎn)、質(zhì)量以及成本帶來較大的影響。1 生產(chǎn)現(xiàn)狀（1）生產(chǎn)工藝。高爐來鐵→撈前渣→攪拌→撈后渣→提釩。（2）釩鐵科技一煉鋼鐵水條件。表1 釩鈦科技煉鋼廠鐵水條件2 KR脫硫產(chǎn)生渣鐵不分的機(jī)理低溫高硫釩鐵鐵水，過熱度低，脫硫效率差，為保證脫硫效果，不得不加大脫硫劑用量，大量的脫硫劑在低溫環(huán)境下，擴(kuò)散脫硫反應(yīng)困難，渣鐵分離差。且爐渣中含有一定的T
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年13期2021-01-04
- 中小型高爐檢修后快速?gòu)?fù)產(chǎn)達(dá)產(chǎn)生產(chǎn)實(shí)踐
m3，1個(gè)鐵口出渣鐵，采用儲(chǔ)鐵式大溝，目前使用周期變短，大約45天。為了安全生產(chǎn)，儲(chǔ)鐵式大溝必須在高爐休風(fēng)后重新澆筑[1]，每次檢修約12 h?？焖倩謴?fù)爐況的關(guān)鍵是休風(fēng)料跟高爐操作制度要合理，但由于檢修頻繁，檢修后爐況快速恢復(fù)，高爐快速達(dá)產(chǎn)對(duì)高爐的經(jīng)濟(jì)效益影響甚大。1 高爐工藝及操作參數(shù)的設(shè)定在中小型高爐生產(chǎn)中，由于出鐵大溝容易侵蝕，所以必須定期進(jìn)行計(jì)劃?rùn)z修[2]。檢修后由于爐缸熱量的損失，必須用在休風(fēng)料中加凈焦或減輕焦炭負(fù)荷的方式來補(bǔ)充爐缸熱量，提高煤氣
河南冶金 2020年5期2020-11-25
- 玉鋼1080m3高爐長(zhǎng)期無計(jì)劃休風(fēng)爐況快速恢復(fù)實(shí)踐
口打開后空吹、無渣鐵。與預(yù)判基本一致，接下來操作的重點(diǎn)是采取集中加焦，彌補(bǔ)長(zhǎng)期無計(jì)劃休風(fēng)的熱損失，盡量提高爐缸溫度。表1 上部提溫措施控制風(fēng)量操作500m3/min，風(fēng)壓0.070MPa。防止風(fēng)量過大短時(shí)產(chǎn)生大量低溫熔融渣鐵，因而冶煉周期較長(zhǎng)，復(fù)風(fēng)加入的集中焦當(dāng)時(shí)預(yù)計(jì)要60h左右才能下達(dá)風(fēng)口，在集中焦和輕負(fù)荷料下達(dá)風(fēng)口之前，要盡可能提高風(fēng)溫，保持爐況順行。4.4 埋氧槍加熱爐內(nèi)冷渣鐵復(fù)風(fēng)前，爐前疏通渣鐵溝，做好放干渣的準(zhǔn)備工作，復(fù)風(fēng)后開鐵口的角度要小，休風(fēng)
昆鋼科技 2020年3期2020-08-18
- 唐鋼北區(qū)2#高爐復(fù)產(chǎn)開爐實(shí)踐
底仍有殘存爐料和渣鐵，為保證順利開爐，需將停爐后風(fēng)口與鐵口之間的剩余327 m3爐料扒出，扒料過程如圖1所示。圖1 現(xiàn)場(chǎng)扒料扒料過程操作：用卷?yè)P(yáng)機(jī)將小型鉤機(jī)從爐頂大方人孔吊運(yùn)到爐內(nèi)料面上，再卸下風(fēng)口西平臺(tái)的兩個(gè)二套，從爐內(nèi)搭建臨時(shí)皮帶運(yùn)輸裝置延伸至風(fēng)平臺(tái)邊緣，加裝一個(gè)臨時(shí)導(dǎo)料管至地面上3.5～4 m高處，用汽車接住爐內(nèi)殘料運(yùn)走。扒料時(shí)要盡可能清理爐墻上的粘接物，但爐缸側(cè)壁要留200 mm厚的殘留物，以保護(hù)爐缸磚襯，清至鐵口平面時(shí)，會(huì)有冷凝的渣鐵，此時(shí)需要將
河南冶金 2020年2期2020-07-29
- 高鈦鐵水渣改性劑的開發(fā)與應(yīng)用
增加了煉鋼脫硫扒渣鐵損量和轉(zhuǎn)爐爐內(nèi)回硫量，嚴(yán)重影響了煉鋼安全生產(chǎn)、成本及質(zhì)量的控制。據(jù)了解，目前國(guó)內(nèi)有的鋼廠采用噴吹過程加入鈉鹽，降低脫硫渣熔點(diǎn)，但效果不明顯［1］。因此，鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司煉鋼部（以下簡(jiǎn)稱“煉鋼部”）開展了高鈦鐵水渣鐵分離的研究，研制了一種改性劑，用于鐵水預(yù)處理，取得了降低扒損和減少回硫的效果。1 工藝裝備煉鋼部有三座鐵水脫硫、扒渣裝置，采用的是德國(guó)PLOYSIUS復(fù)合噴粉脫硫及扒渣設(shè)備。鐵水預(yù)脫硫噴吹系統(tǒng)以氮?dú)庾鳛檩斔蜌怏w
鞍鋼技術(shù) 2020年3期2020-06-22
- 首鋼長(zhǎng)鋼9號(hào)高爐燜爐開爐操作實(shí)踐
爐順行穩(wěn)定性好，渣鐵流動(dòng)性好風(fēng)口明亮活躍，可以富氧，逐步開風(fēng)口，加風(fēng)以爐溫為基礎(chǔ)。5）嚴(yán)格按照壓差操作，風(fēng)量≤2 000 m3/min，壓差≤120 kPa,風(fēng)量≤2 500 m3/min，壓差≤140 kPa,風(fēng)量≤3 000 m3/min，壓差≤155 kPa,在風(fēng)壓出現(xiàn)波動(dòng)或爬坡時(shí)要及時(shí)采取減風(fēng)措施，發(fā)生懸料要果斷采取坐料措施，穩(wěn)定爐內(nèi)煤氣流操作。3.2.2 造渣制度造渣制度的合理直接影響高爐的恢復(fù)進(jìn)程，尤其是在渣鐵物理熱不足時(shí)，前期高爐燜爐料中現(xiàn)產(chǎn)
山西冶金 2020年2期2020-06-11
- 玉鋼3號(hào)高爐開爐快速達(dá)產(chǎn)實(shí)踐
開爐料，可以保證渣鐵的流動(dòng)性和料柱的透氣性，合適的爐渣成分還有利于渣皮的形成，保護(hù)高爐內(nèi)襯。本次開爐配料計(jì)算的基礎(chǔ)條件為：全爐焦比2.7 t/t，正常料焦比0.8 t/t，生鐵硅含量預(yù)定為4.0 %，礦批12 t,空焦、正常料堿度1.0，溶劑使用白云石，干熄焦與師宗焦比例1:1，礦石使用燒結(jié)礦、昆鋼球和紅山塊，原料條件見表1。經(jīng)計(jì)算，焦批5.82 t，裝料總數(shù)100批,其中凈焦43批，空焦27批，正常料30批，每批空焦組成為：5.82 t焦炭+1.50 t
昆鋼科技 2020年2期2020-06-08
- 長(zhǎng)鋼8 號(hào)高爐無計(jì)劃休風(fēng)后爐況恢復(fù)實(shí)踐
炭變碎和生成熔融渣鐵。2）爐頂點(diǎn)火，關(guān)閉一個(gè)爐頂大放散，減少爐內(nèi)抽力。停爐頂打水，關(guān)閉氣密箱冷卻水。3）降低高爐冷卻強(qiáng)度；為保存爐內(nèi)熱量，將爐底水控制到最小，風(fēng)口及其以上冷卻設(shè)備水壓水量，根據(jù)各段冷卻壁的水溫差逐步將水量控制到最小，以不斷流為止。關(guān)閉爐皮外噴水。4）系統(tǒng)全面的查找高爐本體開焊及可能漏煤氣的部位，進(jìn)行處理。5）檢查冷卻設(shè)備，更換損壞的冷卻設(shè)備，防止向爐內(nèi)漏水。3 復(fù)風(fēng)前的準(zhǔn)備考慮到無計(jì)劃休風(fēng)時(shí)間較長(zhǎng)，休風(fēng)前未調(diào)整負(fù)荷的不利因素，為實(shí)現(xiàn)復(fù)風(fēng)后能
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- 450m3高爐開爐鐵口預(yù)埋風(fēng)槍出鐵實(shí)踐
度嚴(yán)重不足，開爐渣鐵流動(dòng)性差溫度低且粘稠，尤其是中修開爐，高爐爐缸內(nèi)死鐵層厚度達(dá)1300mm，由于鐵口孔道底部與渣鐵接觸界面混有溫度不足的渣鐵，現(xiàn)場(chǎng)開鐵口機(jī)鉆不動(dòng)，常規(guī)做法是在爐缸存鐵量達(dá)到一定程度后，使用氧氣管燒開鐵口。用氧氣燒鐵口存在以下問題：（1）多人操作加之現(xiàn)場(chǎng)空間狹小，存在嚴(yán)重安全隱患，一旦出現(xiàn)異常情況，人員難以及時(shí)撤離；（2）消耗大量的氧氣管，造成一定的材料浪費(fèi)；（3）燒通鐵口耗時(shí)較長(zhǎng)，易造成爐內(nèi)嚴(yán)重憋風(fēng)，影響爐況恢復(fù)速度，存在引發(fā)重大惡性事故
新疆鋼鐵 2019年2期2019-10-23
- 高爐渣鐵持續(xù)排放不凈的原因分析及改善措施
進(jìn)入4月份后爐前渣鐵持續(xù)排放不凈，高爐的穩(wěn)定順行趨勢(shì)受到影響，風(fēng)量萎縮，產(chǎn)量下滑，生產(chǎn)計(jì)劃難以保證。2 高爐渣鐵持續(xù)排放不凈原因分析2.1 入爐料的影響為保證開爐后快速達(dá)產(chǎn)達(dá)效，入爐料的化學(xué)成分和冷熱態(tài)強(qiáng)度應(yīng)滿足大型高爐冶煉的需求，具體指標(biāo)情況見表1和表2。表1 2018年1—7月份焦炭指標(biāo)統(tǒng)計(jì)從表1可以看出，焦炭的冷熱態(tài)強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足高爐的需要，這對(duì)于高爐的順利開爐，快速達(dá)產(chǎn)達(dá)效起了關(guān)鍵性的作用。高爐實(shí)際操作中并不要求過低的焦炭反應(yīng)性［1］，焦炭的氣化反應(yīng)
山東冶金 2019年4期2019-09-03
- 萊鋼1#1 880 m3高爐爐涼恢復(fù)實(shí)踐
20日夜班、白班渣鐵充足，爐況穩(wěn)定順行。爐況參數(shù)如下：1）風(fēng)量4 264 m3/min，壓差168 kPa左右，透指25.3左右，探尺運(yùn)行良好，無崩料、滑尺現(xiàn)象。2）入爐焦比345 kg/t，燃料比503 kg/t，20日1：00至19：00每個(gè)小時(shí)燃料比如圖1所示。3）生鐵含硅量為0.27%～0.43%，渣鐵熱量溫度1 505～1 519℃。4）煤氣利用率49%～51%。5）休風(fēng)前爐體水溫差正常，1.7～2.1℃，冷卻壁溫度整體平穩(wěn)。圖1 20日1：00
山東冶金 2019年4期2019-09-03
- 韶鋼2200 m3高爐爐缸凍結(jié)的氧槍處理實(shí)踐
則，復(fù)風(fēng)后生成的渣鐵不能排出而窩在風(fēng)口區(qū)域，易造成風(fēng)口設(shè)備燒損導(dǎo)致漏水，進(jìn)而引發(fā)安全事故。這次在處理韶鋼2200 m3高爐爐缸凍結(jié)中應(yīng)用了韶鋼高爐鐵口專利技術(shù)——鐵口煤氧槍，成功解決了鐵口與風(fēng)口之間的通路問題。順利處理好了大高爐爐缸凍結(jié)，成功恢復(fù)了生產(chǎn)。1 爐缸凍結(jié)的形成高爐在正常生產(chǎn)二到三個(gè)月后，需要對(duì)設(shè)備進(jìn)行一次周期性的保養(yǎng)和維護(hù)，韶鋼2200 m3高爐在2018年2月3日開始計(jì)劃定修48小時(shí)，定修完成后，由于其他原因不能復(fù)風(fēng)生產(chǎn)，雖然定修時(shí)按計(jì)劃加有
四川冶金 2019年3期2019-08-29
- 天鐵2 800 m3高爐爐缸大涼處理實(shí)踐
的溝，有利于前期渣鐵的排放。本次開爐爐料選用【燒結(jié)礦＋球團(tuán)礦+錳礦】。爐缸下部裝枕木，約1 100根，然后填充爐料。爐料填充順序?yàn)椋菏街校篕為【焦炭19.5 t（包括焦丁1.5 t）】；H1為【焦炭19.5 t（包括焦丁1.5 t）+白云石3.6 t】；H2為【焦炭 19.5 t+白云石 3.6 t】；N為【焦炭18 t+燒結(jié)礦31 t+球團(tuán)9.5 t+錳礦0.8 t+硅石 2.0 t+焦丁 1.5 t】。爐料填充至料線3.49 m，具體填充礦石量見表1。
天津冶金 2018年6期2019-01-07
- 雙鐵口30°夾角操作維護(hù)實(shí)踐
0°夾角交替排放渣鐵，給爐前操作帶來很多問題。兩鐵口區(qū)場(chǎng)地狹小，鐵口之間場(chǎng)地溫度高達(dá)300 ℃，爐前操作工在出完渣鐵堵口后，進(jìn)入鐵口區(qū)域勾渣、修補(bǔ)泥套、輔墊河沙等極為不便。這些問題的出現(xiàn)給爐前出鐵帶來極大壓力，增加了爐前作業(yè)勞動(dòng)量。1.2 高溫渣鐵的影響鐵口孔道在出鐵時(shí)被液態(tài)渣鐵加熱到很高的溫度(1450～1530 ℃)，由于受炮泥導(dǎo)熱性能的影響，鐵口孔道接觸液態(tài)渣面的溫度與鐵口孔道里層溫度相差較大，勢(shì)必產(chǎn)生溫差應(yīng)力，鐵口孔道的堵泥由于從里到外的溫度不同，
四川冶金 2018年5期2018-12-20
- 渣鋼、渣鐵資源生產(chǎn)連鑄坯及優(yōu)質(zhì)鋼錠的工程實(shí)踐
年回收攀鋼的渣鋼渣鐵達(dá)100多萬t，廢渣經(jīng)過處理之后年產(chǎn)含鐵75%的渣料達(dá)55萬t以上，但僅有小部分供瑞鋼工業(yè)有限公司使用，約80%外銷；沒有實(shí)現(xiàn)渣鋼、渣鐵資源的高效利用，經(jīng)濟(jì)效益不高。因此，攀枝花鋼城集團(tuán)有限公司利用瑞鋼工業(yè)有限公司因銀江水電站建設(shè)占地搬遷的機(jī)會(huì)，充分利用公司渣鋼、渣鐵資源對(duì)瑞鋼進(jìn)行了升級(jí)改造，在迤資工業(yè)園區(qū)建設(shè)了一條大電爐煉鋼生產(chǎn)線，年生產(chǎn)鑄坯約52萬t，生產(chǎn)優(yōu)鋼鋼錠約8萬t。1 工藝路線根據(jù)攀枝花鋼城集團(tuán)有限公司鋼鐵產(chǎn)業(yè)鏈，確定生產(chǎn)的
冶金動(dòng)力 2018年12期2018-11-29
- 攀鋼釩新三號(hào)高爐釩鈦磁鐵礦冶煉新型操作模式
O2高達(dá)27%，渣鐵粘稠、爐缸堆積，生產(chǎn)極不正常，經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)極差[1]。經(jīng)過多年的技術(shù)攻關(guān)，在釩鈦礦中配加部分普通塊礦進(jìn)行冶煉，解決了泡沫渣的問題，攀鋼煉鐵廠近30年的生產(chǎn)發(fā)展歷程證明，高鈦渣改性是一條高效利用這種難冶煉特殊礦的有效途徑。為了實(shí)現(xiàn)高爐合理的煤氣流分布，探索出適合高強(qiáng)度冶煉釩鈦礦的布料方式，主要特點(diǎn)為：小批重，低料線、高料速(12批/h以上)，抑制邊緣，發(fā)展中心。3 攀鋼高爐日常操作模式高鈦型釩鈦磁鐵礦冶煉的中心環(huán)節(jié)是圍繞渣鐵能否從爐缸中順
四川冶金 2018年3期2018-11-07
- 新鋼10號(hào)高爐減少渣中帶鐵攻關(guān)實(shí)踐
爐溫高、堿度高,渣鐵流動(dòng)性較差,導(dǎo)致渣鐵分離困難,使得渣中帶鐵,這是高爐操作影響金屬收得率的一個(gè)常見現(xiàn)象。新鋼高爐入爐原燃料質(zhì)量差,成分波動(dòng)較大,給高爐爐溫和堿度控制帶來相當(dāng)大的困難,鐵水經(jīng)常出現(xiàn)高爐溫和高堿度現(xiàn)象,從而使得渣中帶鐵嚴(yán)重。(2)由于鐵口深度偏淺或者鐵口擴(kuò)孔導(dǎo)致鐵水流速大,使得渣鐵在爐前鐵口前主溝中停留時(shí)間過短,渣鐵分離不完全,造成渣中帶鐵較多。(3)渣鐵分離主要靠鐵溝中的撇渣器,撇渣器中上沙壩因腐蝕沖刷而偏低,或者因撇渣器出口偏高,或者說沙
四川冶金 2018年4期2018-11-06
- 金鼎3號(hào)高爐燜爐開爐順利快速達(dá)產(chǎn)實(shí)踐
55 第三爐鐵見渣鐵（R=0.85）；鐵后開 8號(hào)風(fēng)口；08：55加風(fēng)至 130 kPa；09：05 加風(fēng)至 138 kPa；09：40 加風(fēng)至145 kPa。09：35—09：43 第四爐鐵正常開口，見渣鐵。第四爐鐵后，5 min提炮，鐵口自開；造成爐前清渣困難，第五爐鐵出鐵間隔時(shí)間較長(zhǎng)（63 min）10：46—11：00渣鐵約有10 t（w（Si）=1.32%；w（S）=0.251%）；風(fēng)壓165 kPa。12：11—12：20 第六爐鐵；第七爐鐵
山西冶金 2018年4期2018-11-05
- 風(fēng)口取焦評(píng)判高爐工作狀態(tài)的研究
邊緣。由于爐缸中渣鐵存在滯留，而焦粉集中的地方渣鐵滯留量亦較大，故從風(fēng)口徑向風(fēng)口焦炭樣中，焦粉明顯增多的地方(或渣鐵滯留量較大的地方)亦為回旋區(qū)的邊緣。所以對(duì)風(fēng)口焦樣品處理，主要集中分析粒度及渣鐵滯留量。取樣槍設(shè)計(jì)0.5m一個(gè)間隔，取焦位置按照序號(hào)1、2、3……進(jìn)行排序，1號(hào)距離風(fēng)口0.5m、2號(hào)1m，以此類推。取樣后分別用直徑40mm、25mm、10mm、5mm、3mm篩子進(jìn)行篩分、稱重、粒度取加權(quán)平均值，渣鐵滯留量為質(zhì)量百分比。3.結(jié)果分析3.1 同一
中國(guó)鋼鐵業(yè) 2018年8期2018-10-30
- 新鋼10號(hào)高爐減少渣中帶鐵攻關(guān)實(shí)踐
爐溫高或堿度高，渣鐵流動(dòng)性較差，導(dǎo)致渣鐵分離困難，使得渣中帶鐵，這是高爐操作影響金屬收得率的常見現(xiàn)象。新鋼高爐入爐原燃料質(zhì)量差、成分波動(dòng)較大，給高爐爐溫和堿度操作帶來相當(dāng)大的難度，鐵水經(jīng)常出現(xiàn)高爐溫和高堿度現(xiàn)象，從而使得渣中帶鐵嚴(yán)重。（2）由于鐵口深度偏淺或者鐵口擴(kuò)孔導(dǎo)致鐵水流速大，使得渣鐵在爐前鐵口前主溝中停留時(shí)間過短，渣鐵分離不完全，造成渣中帶鐵較多。（3）渣鐵分離主要靠鐵溝中的撇渣器，撇渣器中上沙壩因腐蝕沖刷而偏低、因憋渣器出口偏高、沙壩和鐵溝溝頭之
天津冶金 2018年5期2018-10-23
- 鞍鋼2580 m3高爐大修開爐達(dá)產(chǎn)實(shí)踐
有利于高溫煤氣、渣鐵通過，加快爐缸加熱升溫進(jìn)程。爐缸中心枕木所堆砌的堆包有利于高爐中心氣流通過，促進(jìn)合理軟融帶的形成。風(fēng)口部位的枕木能夠保護(hù)風(fēng)口，防止風(fēng)口砸壞，有利于高爐初期送風(fēng)。為強(qiáng)制加熱高爐爐缸，在高爐開爐時(shí)需裝設(shè)爐缸吹風(fēng)管和鐵口煤氣導(dǎo)出管。因此，需裝填爐缸墊底焦以覆蓋保護(hù)爐缸吹風(fēng)管。本次開爐爐缸采用凈焦和枕木進(jìn)行填充。爐缸底部?jī)艚固?00 t、枕木填充至風(fēng)口下沿0.3 m處。在枕木填充前需測(cè)算爐缸容積，推算枕木量。目前枕木填充有兩種方法：一是井字排列
鞍鋼技術(shù) 2018年4期2018-08-14
- 轉(zhuǎn)底爐煤基煉鐵工藝及其發(fā)展前景分析
滲碳及熔融反應(yīng)，渣鐵熔化，各自聚集，整個(gè)過程約需10 min（煤粉與鐵氧化物緊密接觸，還原速度很快）。轉(zhuǎn)底爐爐床結(jié)構(gòu)見圖1[3]。圖1 轉(zhuǎn)底爐爐床結(jié)構(gòu)展開示意圖3）粒鐵產(chǎn)出。經(jīng)快速冷卻的凝聚態(tài)渣鐵，使用排料裝置排出。粒鐵（稱為Iron Nugget）直徑5 ～25 mm，且渣鐵分離干凈。4）廢氣處理。廢煙氣經(jīng)熱交換器后除塵排出。圖2 ITmk3工藝流程示意圖3 ITmk3工藝特點(diǎn)其獨(dú)特之處在于還原溫度精確的控制在1 350 ～1 450℃，使得體系處于Fe
山西冶金 2018年6期2018-03-04
- 金鼎高爐快速休復(fù)風(fēng)操作實(shí)踐及教訓(xùn)總結(jié)
況穩(wěn)定順行，提高渣鐵物理熱，配加輔料改善渣鐵流動(dòng)性等措施優(yōu)化休風(fēng)操作；通過合理堵風(fēng)口，集中加焦，調(diào)整堿度，確保渣鐵物理熱充沛，保證爐缸狀態(tài)活躍等，酌情控制復(fù)風(fēng)后加風(fēng)速度、開風(fēng)口進(jìn)程、強(qiáng)化爐前出鐵等措施，實(shí)現(xiàn)了高爐快速?gòu)?fù)風(fēng)。一旦出現(xiàn)問題，首先應(yīng)當(dāng)排除冷卻系統(tǒng)影響，確保休復(fù)風(fēng)方案的正常實(shí)施。高爐；休風(fēng)；復(fù)風(fēng)；快速恢復(fù)1 前言金鼎重工有3座高爐，分別為500 m3級(jí)1#高爐、800 m3級(jí)2#高爐和900 m3級(jí)3#高爐。1#高爐以冶煉球墨鑄鐵為主，全部配加二級(jí)
山東冶金 2017年5期2017-12-21
- 高爐風(fēng)口焦炭劣化過程研究
口焦炭被CO2及渣鐵侵蝕后的微觀組織形貌，并分析了風(fēng)口焦炭的劣化過程。研究結(jié)果表明，焦炭中的灰分在高溫作用下會(huì)由氣孔壁表面析出；CO2分子與渣鐵經(jīng)焦炭表面的氣孔滲入焦炭，對(duì)焦炭的表層進(jìn)行侵蝕；外層焦炭經(jīng)過渣鐵沖刷、滲碳、燃燒等一系列作用后，粉化并逐層剝離，反應(yīng)逐漸向焦炭核心進(jìn)行，焦炭粒徑逐漸減小，直至消失。高爐 風(fēng)口焦炭 微觀組織 劣化過程在高爐內(nèi)部，焦炭受到爐料擠壓、渣鐵沖刷、CO2侵蝕、富氧燃燒等一系列作用，最終消耗殆盡[1- 2]。由于高爐內(nèi)部為高溫
上海金屬 2017年5期2017-11-01
- 高爐悶爐開爐快速達(dá)產(chǎn)實(shí)踐
時(shí)組織爐前盡快出渣鐵,打開鐵口后,爐內(nèi)氣流得到穩(wěn)定。3點(diǎn)20分打開鐵口至4點(diǎn)10分,出鐵80噸,隨后鐵口來風(fēng)大吹,計(jì)算理論渣鐵基本出干凈。4點(diǎn)48分再次打開鐵口,基本無渣鐵,從鐵口噴吹焦炭,隨即減風(fēng)1000 m3/min,高爐風(fēng)量只有1100 m3/ min?？紤]到爐缸有一定量的殘存渣鐵,繼續(xù)減風(fēng)吹鐵口,風(fēng)量減至600 m3/min,鐵口空吹至5點(diǎn)28分,安排爐前組織堵鐵口休風(fēng),于5點(diǎn)36分順行完成休風(fēng)停爐。3 開爐3.1 開爐準(zhǔn)備工作設(shè)備完成檢修后,開爐
四川冶金 2017年4期2017-09-19
- 18號(hào)風(fēng)口燒穿的原因分析與應(yīng)對(duì)措施
點(diǎn)55分堵口，出渣鐵約1 t，3號(hào)口熱風(fēng)吹出,鐵口與風(fēng)口互通，22點(diǎn)52分打開1號(hào)口，煤氣火伴隨焦炭噴出沒有渣鐵，鐵口與風(fēng)口互通。29日12點(diǎn)06分打開3號(hào)鐵口，深度1.8 m，12點(diǎn)31分來渣，13點(diǎn)16分堵口，出渣鐵（230 t鐵+160 t渣）。14點(diǎn)24分打開1 TH鐵口，深度1.6 m。14點(diǎn)46分來渣。15點(diǎn)11分三號(hào)鐵口上方18號(hào)風(fēng)口有渣流出，隨即燒穿，15點(diǎn)12分發(fā)現(xiàn)后立馬緊急休風(fēng)。1.2 事故造成的損失本次風(fēng)口燒穿噴出來的渣鐵、焦炭量大，
山西冶金 2017年3期2017-07-31
- 大型高爐爐前作業(yè)的生產(chǎn)調(diào)整及特點(diǎn)
6萬噸，因此爐前渣鐵排放的安全和順利作業(yè)就顯得尤為重要。文章從太鋼5號(hào)高爐多年的生產(chǎn)實(shí)踐出發(fā)，總結(jié)了大型高爐爐前渣鐵順利排放作業(yè)的基礎(chǔ)措施，為爐況的長(zhǎng)期穩(wěn)定順行奠定了良好的基礎(chǔ)。大型高爐 生產(chǎn) 物流 爐前作業(yè)措施1.概述至2016年底，我國(guó)已經(jīng)擁有4000m3級(jí)及以上爐容的大型高爐22座。這些大型高爐的有效容積利用系數(shù)達(dá)到了2.2 t/(m3.d)-2.7t/(m3.d)，在燃料比490kg/t-510kg/t生產(chǎn)時(shí)，其每天生產(chǎn)的物流量將達(dá)3.5萬噸-4.
中國(guó)鋼鐵業(yè) 2017年3期2017-07-25
- 濟(jì)鋼1#1 750 m3高爐長(zhǎng)期休復(fù)風(fēng)操作實(shí)踐
結(jié)構(gòu)，確保良好的渣鐵流動(dòng)性及料柱透氣性。休風(fēng)前，1個(gè)料柱適當(dāng)降低堿度，加休風(fēng)焦后再次適量降低爐渣堿度。爐料結(jié)構(gòu)方面增加熟料率，減少塊礦比例，球團(tuán)比例由5%增至15%，塊礦比例由20%降低至15%，配加1.7%蛇紋石來增加渣中MgO含量以改善爐渣流動(dòng)性。休風(fēng)前配料情況如表1所示。表1 休風(fēng)前配料情況2.3 合理控制硅水平此次休風(fēng)前1爐鐵中硅為0.35%，鐵中硫磺含量0.029%，控制在日常正常冶煉水平。但加完休風(fēng)焦后將爐溫核算標(biāo)準(zhǔn)適當(dāng)上提，以便于復(fù)風(fēng)后保持較
山東冶金 2017年6期2017-04-27
- 安鋼1#高爐爐況失?；謴?fù)實(shí)踐
制。1.4復(fù)風(fēng)后渣鐵未能及時(shí)排出休風(fēng)前最后一爐鐵的物理熱為1508 ℃，鐵水成分SI為1.43%,S為0.024%，TI為0.21%。因爐溫過高，渣鐵粘稠，造成休風(fēng)過程中爐內(nèi)渣鐵沒有排盡。送風(fēng)后因積存涼渣鐵較多，造成爐缸熱量欠缺，爐缸透液性差，鐵口難開，渣鐵沒能及時(shí)排出，導(dǎo)致頻繁燒壞風(fēng)口。2 爐況失常的處理這次爐況的處理主要分三個(gè)階段，第一階段為一般處理階段，第二階段為活躍爐缸階段，第三階段為逐步恢復(fù)階段。2.1一般處理階段12月18日20：10高爐開始送
河南冶金 2016年1期2016-09-02
- 降低濟(jì)鋼3#1750m3高爐風(fēng)口破損率生產(chǎn)實(shí)踐
部分為渣皮脫落及渣鐵侵蝕滴落后造成的熔損，少部分為本身材質(zhì)或焊接質(zhì)量不合格造成的破損和磨損，另外部分風(fēng)口由于所處的工作環(huán)境惡劣，在熱梯度的作用下，造成裂紋或滲漏，從而導(dǎo)致漏水。針對(duì)以上判斷，確定風(fēng)口破損的主要原因如下：2.1操作制度不合理濟(jì)鋼3#1750高爐與其他同類型高爐相比，原燃料條件相差較大，近年來入爐品位不斷下降，渣比逐漸上升，同時(shí)由于供料流程長(zhǎng)，入爐碎料多，使得爐內(nèi)料柱透氣性差，高爐風(fēng)量難加，風(fēng)速偏低，而進(jìn)風(fēng)面積偏大，裝料制度過于追求控制邊緣氣流
山東工業(yè)技術(shù) 2016年14期2016-07-05
- UCAR碳磚在國(guó)內(nèi)高爐應(yīng)用淺析
磚熱面將形成一層渣鐵凝滯層，凝滯層會(huì)起到隔絕碳磚和鐵水直接接觸及封閉爐缸煤氣和堿金屬、鋅蒸汽向碳磚內(nèi)部滲透的作用，從而使渣鐵環(huán)流沖刷、渣鐵滲透侵蝕、不飽和鐵水滲碳熔蝕、堿金屬和鋅等有害元素侵蝕大大降低，有利爐缸長(zhǎng)壽。UCAR碳磚爐缸的高導(dǎo)熱性主要體現(xiàn)在兩個(gè)方面：一是碳磚具有高導(dǎo)熱性，二是爐缸砌體采用薄壁結(jié)構(gòu)。1.2UCAR碳磚生產(chǎn)工藝以電煅燒無煙煤為主要原料，并加入一定量的人造石墨碎塊和少量的二氧化硅及石英，與粘結(jié)劑混勻后，裝入一種可同時(shí)進(jìn)行加壓和通電加熱
化工管理 2016年21期2016-03-14
- COREX爐二次鐵流分析及對(duì)策
EX氣化爐爐缸內(nèi)渣鐵及鐵口耐材分布如圖1所示，羅涇COREX采取兩個(gè)鐵口間隔出鐵的出鐵制度，兩次出鐵間隔時(shí)間大約在100分鐘；目標(biāo)出鐵量控制在400±50t，目標(biāo)鐵水溫度1520± 20℃，二元渣堿度在1.15～1.2；在熔煉率140t/h條件下，平均每天出鐵次數(shù)約8爐。平均出鐵時(shí)間在60～90分鐘。其出鐵過程中鐵流變化如圖2所示。圖1 氣化爐爐缸內(nèi)渣鐵及鐵口耐材分布狀況圖2 實(shí)際出鐵過程中鐵流速度變化曲線出鐵開始，一般鐵流速度大約4t/min，來渣之前鐵
新疆鋼鐵 2015年4期2015-12-25
- 本鋼新1號(hào)高爐長(zhǎng)期休風(fēng)復(fù)風(fēng)后快速恢復(fù)爐況實(shí)踐
前爐況穩(wěn)定順行，渣鐵物理熱充沛，爐缸熱量充足、工作狀態(tài)活躍；休風(fēng)期間加強(qiáng)對(duì)冷卻系統(tǒng)的檢測(cè)及高爐本體的密封保溫工作，降低熱量損失；爐況恢復(fù)過程中控制加風(fēng)速度、合理匹配操作參數(shù)與開風(fēng)口進(jìn)程、掌握熱量收支平衡、加強(qiáng)渣鐵排放管理及爐溫趨勢(shì)管理，復(fù)風(fēng)后用時(shí)17 h將操作參數(shù)恢復(fù)至正常水平，并實(shí)現(xiàn)富氧、噴煤的良好銜接。休風(fēng)前爐況及休風(fēng)過程控制同正常爐況相比，長(zhǎng)期休風(fēng)后料柱受擠壓嚴(yán)重，軟熔帶焦窗的透氣性和透液性明顯變差，恢復(fù)階段壓差可能偏高，同時(shí)有滑尺塌料現(xiàn)象，嚴(yán)重時(shí)可
金屬世界 2015年6期2015-11-05
- 萊鋼4#高爐低碳低成本開爐實(shí)踐
利無崩料、懸料，渣鐵熱量足流動(dòng)性好，較快投用撇渣器，大大降低爐前勞動(dòng)強(qiáng)度，而且24 h實(shí)現(xiàn)日達(dá)產(chǎn)。1 開爐準(zhǔn)備1.1 原燃料的準(zhǔn)備此次開爐為保證安全順利又經(jīng)濟(jì)，使渣鐵成分合理，更好地造渣改善渣鐵流動(dòng)性，開爐料采用燒結(jié)礦、魯南球團(tuán)礦（轉(zhuǎn)鼓指數(shù)≥92%，膨脹率＜12%，常溫抗壓強(qiáng)度2 000 N/個(gè)）、華聯(lián)塊礦（粒度10～40 mm），另加白云石、錳礦和螢石。其中華聯(lián)塊礦為新礦種，大約備50 t即可滿足開爐配料需要，爐況正常后轉(zhuǎn)配其他塊礦。開爐料具體配料結(jié)構(gòu)為
山東冶金 2015年2期2015-01-02
- 高爐出鐵溝內(nèi)流場(chǎng)數(shù)值模擬
中的流速直接影響渣鐵分離，適當(dāng)?shù)丶哟筚A鐵式主溝斷面面積，可以減緩鐵水在主溝中的流動(dòng)速度[1]。因此，深入研究影響高爐鐵水帶渣量的影響因素，并提出降低鐵水帶渣量的可行性措施，對(duì)于鋼鐵生產(chǎn)的高效、節(jié)能和降耗具有重要意義[2]。為了減少高爐出鐵溝的鐵水損失，Hagdon等[3]通過水-油物理模型，研究出鐵溝內(nèi)的流動(dòng)行為和分離效率，并通過改變液體流量、性質(zhì)和出鐵溝設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)等，推導(dǎo)出一個(gè)可以描述分離效率的公式；Qinglin等[4-5]通過水模型分析得到鐵溝的流動(dòng)特
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年2期2014-03-26
- 萊鋼高爐風(fēng)口取樣研究
焦炭劣化狀況以及渣鐵滯留等變化規(guī)律。2 風(fēng)口取樣方法目前國(guó)內(nèi)外風(fēng)口取樣技術(shù)有兩種：一種是在線取樣，另一種是離線取樣。離線又可分為風(fēng)口扒焦與取樣機(jī)爐芯取樣。1）在線取樣。在線取樣是高爐正常生產(chǎn)時(shí)，用水冷取樣管通過直吹管插入風(fēng)口，測(cè)定回旋區(qū)鳥巢區(qū)的深度，風(fēng)口前火焰溫度和焦層溫度，同時(shí)可取出風(fēng)口前不同部位煤氣及固體顆粒等，但由于取樣少，很難獲得死料柱信息。這種取樣方法具有實(shí)時(shí)性，獲取的信息真實(shí)反應(yīng)了爐內(nèi)狀況，但對(duì)設(shè)備和高爐操作存在一定的危險(xiǎn)性，并且對(duì)設(shè)備技術(shù)及安
山東冶金 2014年1期2014-02-09
- 低配碳含碳球團(tuán)組分對(duì)低溫熔分性能的影響
動(dòng)性較好，有利于渣鐵分離.綜合考慮熔分時(shí)間、鐵收得率及能耗等，實(shí)驗(yàn)室條件下的最佳工藝參數(shù)為n(C)/n(O)=0.8，CaO添加量為2.0%，反應(yīng)時(shí)間40 min(熔分開始時(shí)間30 min+熔分時(shí)間10 min).該條件下鐵收得率約為85%，鐵粒中鐵含量約為94%，金屬化率達(dá)95%以上，可作為優(yōu)質(zhì)的電爐煉鋼原料.含碳球團(tuán);低配碳;低溫熔分;渣鐵分離近年來，隨著高品位鐵礦資源的日益緊缺，低品位難選及多元素共生礦的利用成為煤基直接還原的主要發(fā)展方向［1，2］.
材料與冶金學(xué)報(bào) 2012年1期2012-12-28
- 4#高爐風(fēng)口小套破損原因分析及改進(jìn)
的管理，加強(qiáng)爐前渣鐵處理保證及時(shí)出凈渣鐵等措施，小套破損得到了有效控制。高爐 風(fēng)口 破損 原因 措施1 引言梅鋼4#高爐的有效容積為3 200 m3，是梅山真正意義上的第一座大高爐，于2009年5月12日順利投產(chǎn)。它共有4個(gè)鐵口，32風(fēng)口，現(xiàn)風(fēng)口小套長(zhǎng)度為640 mm。自投產(chǎn)以來，小套損壞較多，造成高爐休風(fēng)，嚴(yán)重時(shí)造成爐況惡化。2011－01—04期間共計(jì)損壞29只小套，月均損壞7.25只，非計(jì)劃休風(fēng)時(shí)間達(dá)17.2 h，嚴(yán)重影響了4#高爐穩(wěn)定順行和各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)
天津冶金 2011年5期2011-01-04
- 2000 m3級(jí)高爐鐵口損壞原因及處理預(yù)防措施
組合磚結(jié)構(gòu)以抵抗渣鐵侵蝕和沖刷,鐵口結(jié)構(gòu)如圖1所示。主鐵溝采用半貯鐵式“G”型澆注料澆注。2 鐵口的損壞機(jī)理高爐投產(chǎn)后,由于渣、鐵的沖刷和化學(xué)侵蝕,鐵口區(qū)的磚襯侵蝕很快,當(dāng)侵蝕到接進(jìn)四周的冷卻壁時(shí),就會(huì)威脅高爐的安全生產(chǎn),所以要在每次出完鐵后用泥炮將炮泥打入爐內(nèi)一定深度,使其不僅起堵塞孔道的作用,還要在鐵口區(qū)被侵蝕處形成泥包,以彌補(bǔ)被侵蝕的磚襯[1]。鐵水經(jīng)鐵口通道流出后,以噴射狀落入主溝約 1500 mm處,在主溝中進(jìn)行渣鐵分層,經(jīng)撇渣器后渣鐵分離。正常
河南冶金 2010年1期2010-12-08