流槽
- 某堰塞壩沖刷潰決數(shù)值模擬分析
地帶形成天然的泄流槽，由于壩體材料松軟，堰塞壩在10min左右即潰決完畢。堰塞壩潰決后，該段河道截彎取直，近乎順流，如圖1所示。壩體潰決后沖毀下游場鎮(zhèn)、學(xué)校、房屋和公路，造成阿茲覺鄉(xiāng)受災(zāi)人口1730人，3人失聯(lián)。溝口的成昆鐵路大橋被沖毀，壩體下游約1.2km的道路以及多處橋梁被沖毀，經(jīng)濟(jì)損失嚴(yán)重[20]。圖1 2020年黑西洛溝滑坡-泥石流-堰塞湖災(zāi)害情況通過現(xiàn)場調(diào)查和資料收集，本次滑坡-泥石流-堰塞湖災(zāi)害鏈?zhǔn)堑湫偷摹靶∷鬄?zāi)”災(zāi)害，災(zāi)害發(fā)生時(shí)大量松散堆積
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2024年3期2024-03-19
- 回轉(zhuǎn)式陽極爐液面下出銅方式的開發(fā)與應(yīng)用
處理量。3.活動(dòng)流槽冷銅產(chǎn)出大。銅液從出銅口到活動(dòng)溜槽落差大、而且落點(diǎn)隨著爐體的傾轉(zhuǎn)而改變，因此需要一個(gè)相對較深且寬大的活動(dòng)溜槽作為緩沖熔池來減少熔體飛濺及其對溜槽內(nèi)襯耐火料的沖刷。但是每次澆鑄結(jié)束后寬大的活動(dòng)溜槽內(nèi)會(huì)凝結(jié)大塊的冷銅，清理困難且需再次回爐處理，造成銅物料的無效循環(huán)。4.銅水帶浮渣。陽極爐精煉時(shí)并不能完全將渣排放干凈，銅液表面存在有少量的浮渣，表面銅液經(jīng)出銅口流出時(shí)偶爾會(huì)有少量浮渣被夾帶出來，造成溜槽或陽極板表面結(jié)渣，影響成品陽極板質(zhì)量。5.
湖南有色金屬 2023年6期2024-01-13
- 球墨鑄鐵管壁厚均勻性工藝設(shè)備技術(shù)研究
制參數(shù)設(shè)置不當(dāng)，流槽出口端在承口、插口停留位置和時(shí)間不當(dāng)?shù)葐栴}，都會(huì)造成鐵液在這些部位的分配量不合適，造成軸向壁厚不均勻。（1）離心澆注承口型腔的過程中，主機(jī)必須要停留一段時(shí)間，如果該時(shí)間過長，承口鐵液充滿后，會(huì)向插口方向流動(dòng)，導(dǎo)致承口段與直管段部分鐵液過多，壁厚增大；反之停留時(shí)間過短，可能承口無法充滿，導(dǎo)致承口部分壁厚過薄。在離心澆注結(jié)束時(shí)，為了保證插口充分澆注成型，主機(jī)需慢行一段距離且停留一段時(shí)間，同時(shí)與翻包回落時(shí)間相匹配。如果翻包回落時(shí)間和主機(jī)停留時(shí)
中國鑄造裝備與技術(shù) 2023年5期2023-10-10
- 可調(diào)式脈沖振動(dòng)工具調(diào)節(jié)機(jī)制與機(jī)械設(shè)計(jì)研究*
hemes對于泄流槽分流式調(diào)控結(jié)構(gòu), 在脈沖機(jī)構(gòu)側(cè)邊設(shè)置一泄流槽, 泄流槽貫穿導(dǎo)流體、 葉輪座與振蕩噴嘴, 流經(jīng)泄流槽的鉆井液直接作用于沖擊機(jī)構(gòu),不與葉輪相接觸, 如圖4 所示。 其原理是通過盤閥調(diào)節(jié)進(jìn)入泄流槽的鉆井液排量, 改變沖擊葉輪葉片的鉆井液沖擊力, 進(jìn)而調(diào)節(jié)葉輪轉(zhuǎn)速與頻率。圖4 盤閥控制泄流槽入口開合示意Fig.4 Disc-valve-controlled opening/closing of the relief channel inlet渦
石油機(jī)械 2023年5期2023-06-15
- 帶有扼流槽結(jié)構(gòu)的共形波導(dǎo)縫隙陣列天線研究
出在波導(dǎo)間采用扼流槽結(jié)構(gòu)抑制波導(dǎo)間互耦并提升陣列天線輻射特性,與傳統(tǒng)四分之一波長深度扼流槽結(jié)構(gòu)不同,優(yōu)化后的扼流槽深度明顯小于四分之一波長,文獻(xiàn)[5]分析認(rèn)為優(yōu)化后的扼流槽參與了微波輻射,起到了調(diào)制陣列表面波的作用。本文設(shè)計(jì)了與圓柱共形的L波段寬邊縱縫波導(dǎo)縫隙陣列天線,天線波導(dǎo)間設(shè)計(jì)了扼流槽結(jié)構(gòu),抑制了波導(dǎo)間互耦,提高了天線增益。1 共形波導(dǎo)縫隙陣列天線結(jié)構(gòu)圖1為L波段與圓柱面共形的波導(dǎo)縫隙陣列天線示意圖。圖1 L波段與圓柱面共形的波導(dǎo)縫隙陣列天線由圖1可
現(xiàn)代應(yīng)用物理 2023年4期2023-03-11
- 鋁熔體半連續(xù)（深井）鑄造爆炸事故的原因分析及防范措施
液位極低時(shí)，供流流槽閘板截?cái)?，放流閘板打開，或分配流槽入口處流槽抬升（提升）裝置斷開放流，傾動(dòng)爐自動(dòng)回翻。②第二點(diǎn)：供流流槽與鑄盤或分配流槽入口處液位控制聯(lián)動(dòng)（核心條款）。鑄造過程中（一般開頭300～500 mm后和收尾前）供流流槽與鑄盤（模盤）或分配流槽入口處液位突升或液位極高、突降或液位極低（核心之核心）時(shí)，供流流槽閘板截?cái)?，放流閘板打開，或分配流槽入口處流槽抬升（提升）裝置斷開放流，傾動(dòng)爐自動(dòng)回翻。③第三點(diǎn)：鑄盤或結(jié)晶器冷卻水流量、壓力和溫度控制聯(lián)動(dòng)
鋁加工 2022年5期2022-11-02
- 考慮河床坡度和泄流槽橫斷面影響的堰塞壩潰決過程試驗(yàn)研究
設(shè)計(jì)過流要求的泄流槽，降低堰塞湖水位和庫容，清除壩體表面高沖蝕性物質(zhì)，以提前引流泄洪，控制潰口發(fā)展和潰決流量，以降低堰塞壩的潰決風(fēng)險(xiǎn)及危害，最終達(dá)到排除險(xiǎn)情的目的[11]。因此，開展不同地形條件和工程處置措施對堰塞壩潰決過程影響的研究具有重要意義。長期以來，水槽模型試驗(yàn)是研究堰塞壩潰決過程和潰決機(jī)理的重要手段。例如，Gregoretti 等[12]開展了粒徑范圍分別為2～5 mm、5～9.5 mm 和6～13 mm的3 種礫石材料堰塞壩的潰決試驗(yàn)，研究了無
水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2022年5期2022-09-21
- 內(nèi)置圓球陣列的Rayleigh-Bénard熱對流傳熱特性
閉的充滿介質(zhì)的對流槽內(nèi)，下板加熱，上板冷卻，形成溫差，下板附近熱的流體受熱膨脹在浮力作用下向上運(yùn)動(dòng)，上板附近冷的流體密度變大在重力作用下向下運(yùn)動(dòng)，由此形成了熱對流。而自然界工程生產(chǎn)中除了上述對流現(xiàn)象外，還有一些其他對流現(xiàn)象，例如：礫石路堤中的對流[5]，地?zé)崮芑厥者^程中[6-7]的熱對流以及填充床反應(yīng)器中的對流[8]。這些對流現(xiàn)象中的不同之處在于，對流介質(zhì)在發(fā)生流動(dòng)時(shí)會(huì)受到其他物體的影響。礫石會(huì)影響水在對流過程中的流動(dòng)方向，填充床中的填充物會(huì)影響反應(yīng)效率。
空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-05-10
- 比例施肥泵吸肥活塞結(jié)構(gòu)優(yōu)化與試驗(yàn)
活塞下端直徑、泄流槽寬度以及泄流槽深度為變量，以注入流量為響應(yīng)指標(biāo)，建立多元回歸模型，并通過試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明：在不同壓差和設(shè)定肥液注入比例下，比例施肥泵的實(shí)際肥液注入比例均低于設(shè)定肥液注入比例。壓差在0.15 MPa以下時(shí)，隨著設(shè)定肥液注入比例的升高，實(shí)際肥液注入比例與設(shè)定肥液注入比例的偏差減小，采用較高的設(shè)定肥液注入比例有利于提高注肥精度。吸液活塞下端直徑、泄流槽寬度、泄流槽深度對注入流量都有顯著影響（＜0.01）。注入流量隨著吸液活塞下端直徑和泄
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2022年21期2022-02-15
- DN80球墨鑄鐵管工藝改造
生產(chǎn)DN80管的流槽特別細(xì)長，鐵水容易外溢，使管子外表質(zhì)量不易控制，濺鐵、縮溝、氣孔等缺陷偏多。1.3 生產(chǎn)節(jié)奏慢生產(chǎn)節(jié)奏慢，產(chǎn)量偏低，消耗偏高。生產(chǎn)效率每班次260~300支。機(jī)時(shí)效率45支/h。2 改造過程2.1 針對彎管改進(jìn)方法1）生產(chǎn)前檢查機(jī)器中心環(huán)，徑跳控制在0~0.3 mm，超出范圍更換。中心環(huán)和管模接觸處磨損1~2 mm，不在控制范圍更換。2）按裝管模后手動(dòng)調(diào)節(jié)管模承口同心度，保證同一直徑處數(shù)據(jù)一樣。3）碳當(dāng)量穩(wěn)定控制在4.4~4.6，碳和硅
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 裂流垂向分布實(shí)驗(yàn)研究
壁處設(shè)置了半個(gè)裂流槽，測量了裂流槽內(nèi)外6個(gè)垂向斷面的流速垂向分布，所得槽外裂流速度垂向變化較大，槽內(nèi)速度變化很小。Haas和Svendsen[15]測量了對應(yīng)無限長沙壩海岸的裂流槽中心線上7個(gè)斷面上的速度垂向分布，指出在槽內(nèi)速度垂向變化較小，但隨著離岸距離的增大，這一變化逐漸增大。裂流除上述由水底地形（沙壩和裂流槽）所導(dǎo)致的外，還包括邊界導(dǎo)致的和交叉波浪場導(dǎo)致的，現(xiàn)有對邊界所導(dǎo)致的裂流的研究集中于丁壩所導(dǎo)致的裂流流動(dòng)。Pattiaratchi等[16]通過
海洋學(xué)報(bào) 2021年12期2022-01-11
- 基于物理模型試驗(yàn)的堰塞壩沖刷潰決過程研究
，盡管及時(shí)開挖泄流槽，使堰塞湖在相對較低的水位下泄，但潰決洪峰流量仍達(dá)到了31 000 m3/s，在金沙江下游河段形成了超萬年一遇的洪水。潰決洪水造成四川、云南境內(nèi)多座橋梁被沖毀，西藏自治區(qū)、四川省、云南省10.2萬人受災(zāi)，8.6萬人緊急轉(zhuǎn)移安置，沿江地區(qū)道路、橋梁、電力等基礎(chǔ)設(shè)施損失嚴(yán)重[6]。據(jù)統(tǒng)計(jì)，僅云南省直接經(jīng)濟(jì)損失高達(dá)74.3億元[7]。堰塞湖災(zāi)害的致災(zāi)后果與堰塞壩的沖刷潰決過程密切相關(guān)，深入研究堰塞壩的潰決過程及泄流槽優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，可為堰塞湖災(zāi)
工程科學(xué)與技術(shù) 2021年6期2021-11-30
- 金沙江白格堰塞壩自然泄流沖刷潰決過程數(shù)值模擬
進(jìn)行模擬，分析泄流槽內(nèi)的流速、沖淤變化特征以及下游潰口處的洪峰流量演變過程。模擬結(jié)果表明：堰塞壩漫頂沖刷可以劃分為潰決沖刷前、潰口快速拓展階段、洪峰時(shí)刻、潰口穩(wěn)定發(fā)展階段4個(gè)時(shí)間段;潰決泄流過程中，泄流槽斜坡道上的水流流速較大，沖刷深度最大，堰塞壩下游出現(xiàn)明顯淤積;白格堰塞湖潰決過程中出現(xiàn)了明顯的溯源侵蝕現(xiàn)象，在泄流槽不斷下切的過程中，泄流槽跌坎不斷向上游移動(dòng)。模擬結(jié)果有助于進(jìn)一步深化對金沙江“10·11”白格滑坡堰塞壩沖刷潰決過程和機(jī)理的認(rèn)識(shí)，對于堰塞湖
人民長江 2021年8期2021-09-18
- 新型梯級(jí)式浮沫抑除裝置在鹽水精制過程的應(yīng)用
管溢流至反應(yīng)器小流槽，并于反應(yīng)器流槽末端經(jīng)1 m長DN500流管進(jìn)入粗鹽水主流槽，平均分配至各一次澄清桶內(nèi)進(jìn)行精制作業(yè)。原反應(yīng)器出鹵附屬設(shè)備詳見圖1。圖1 原反應(yīng)器出鹵流槽結(jié)構(gòu)示意圖2 設(shè)備問題現(xiàn)狀一次粗鹽水輸送過程中，一次反應(yīng)器出鹵分支流槽與主流槽位差將近1.5 m，由于虹吸效應(yīng)的影響，反應(yīng)器流槽流管處液面低而不能形成有效液封，空氣進(jìn)入流管并隨其進(jìn)入粗鹽水主流槽流體內(nèi)部，形成大量氣泡浮沫，由于浮沫流動(dòng)性差，大量堆積并溢出流槽，造成土建框架樓樓板腐蝕嚴(yán)重，
純堿工業(yè) 2021年4期2021-08-18
- 7075鋁合金鍛餅內(nèi)部探傷缺陷的原因分析
夾雜物主要來源于流槽中的保溫材料和修補(bǔ)材料。（1）保溫材料：保溫材料采用硅酸棉，硅酸棉是耐火材料，它是以高純氧化鋁、硅石粉合成料為原料，經(jīng)電阻熔融、噴吹壓制而成的一種絮狀纖維[3]。耐火材料是一種耐熱、耐壓或耐化學(xué)侵蝕的材料，在高溫下仍能保持強(qiáng)度和形狀。通常在兩個(gè)流槽中間放置一個(gè)起除氣作用的隔板，兩個(gè)流槽搭接時(shí)，為了搭接嚴(yán)密，在搭接處鋪上硅酸棉以防鋁水滲漏，同時(shí)硅酸棉還起保溫作用。搭接后有些殘?jiān)鼤?huì)留在流槽里，如清理不凈，殘?jiān)鼤?huì)與鋁液一同流入結(jié)晶器最后留在鑄
鋁加工 2021年3期2021-07-17
- 寬幅8006鋁合金容器箔坯料鑄軋生產(chǎn)技術(shù)改進(jìn)
有鋁合金液通過的流槽中，通過高溫鋁合金熔體將它熔化，在流體的帶動(dòng)和除氣轉(zhuǎn)子的攪拌作用下，實(shí)現(xiàn)細(xì)化劑和熔體的均勻混合。寬幅鑄軋坯料生產(chǎn)時(shí)單位時(shí)間鋁合金熔體通過量比常規(guī)(寬度1 850 mm及以下)鑄軋生產(chǎn)時(shí)的鋁合金熔體通過量多20%～35%。如果根據(jù)該通過量同步提升鋁-鈦-硼絲的加入速度，會(huì)造成細(xì)化劑混合不均勻以及一部分鋁-鈦-硼絲來不及熔化而沉積在加入點(diǎn)附近，從而引起晶粒尺寸不均勻或晶粒粗大等問題。2.2 晶內(nèi)偏析根據(jù)8006鋁合金的化學(xué)成分(表1)和Al
輕合金加工技術(shù) 2021年11期2021-06-08
- 流槽對筒倉雙側(cè)壁卸料動(dòng)態(tài)壓力分布影響研究
通雙側(cè)壁卸料和帶流槽雙側(cè)壁卸料2種工況進(jìn)行研究，分析流槽對環(huán)向不同區(qū)域的側(cè)壓力的影響情況，最后通過流態(tài)與速度場來闡釋流槽在卸料過程的減壓機(jī)理，為此類筒倉在我國推廣應(yīng)用提供推導(dǎo)依據(jù)。1 筒倉模型實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備實(shí)驗(yàn)分2組：普通筒倉雙側(cè)壁卸料工況和帶流槽筒倉雙側(cè)壁卸料工況(下文統(tǒng)稱普通工況和帶流槽工況)。為了能夠提高實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，每組實(shí)驗(yàn)做3次，以期減小實(shí)驗(yàn)誤差，能夠更準(zhǔn)確地得到側(cè)壁壓力變化的分布規(guī)律。并剔除明顯不合理的結(jié)果，對較為可靠的數(shù)據(jù)求平均值，
中國糧油學(xué)報(bào) 2021年5期2021-06-03
- 傾動(dòng)爐雜銅冶煉節(jié)能減排技術(shù)應(yīng)用實(shí)踐
30%。5 隨動(dòng)流槽開發(fā)運(yùn)用5.1 隨動(dòng)流槽開發(fā)目的目前國內(nèi)較大部分可傾轉(zhuǎn)爐型澆鑄流槽都是固定在爐子出銅口的正下方，出銅時(shí)爐體傾轉(zhuǎn)，銅液經(jīng)出銅口流槽落入固定在銅口正下方流槽內(nèi)，然后經(jīng)流槽注入中間包，再經(jīng)澆鑄包進(jìn)行銅陽極板澆鑄。這種銜接方式因銅口流槽與爐子出銅口正下方流槽落差大，為了減少銅水飛濺、減少冷銅量、減少銅水的熱量損失，急需開發(fā)一套流槽裝備隨著出銅口高度一起升降。鑒于以上背景，貴冶傾動(dòng)爐提出了增設(shè)一套能夠隨著爐體升降的隨動(dòng)式流槽裝置。確保流槽和出銅口
世界有色金屬 2021年2期2021-04-19
- 湍流熱對流系統(tǒng)中粗糙壁面對流動(dòng)結(jié)構(gòu)的影響
統(tǒng)由一個(gè)封閉的對流槽構(gòu)成, 對流槽頂部和底部放置有可以傳導(dǎo)熱量的導(dǎo)板, 對流槽內(nèi)部充滿流體介質(zhì).對底部導(dǎo)板加熱并對頂部導(dǎo)板進(jìn)行冷卻, 底部流體介質(zhì)受熱膨脹, 頂部流體介質(zhì)遇冷收縮, 就會(huì)產(chǎn)生密度差.在浮力和重力的作用下, 底部熱流體上升, 頂部冷流體下降, 開始流動(dòng).根據(jù)上下導(dǎo)板的溫度差?T不同, 對流槽內(nèi)流體會(huì)出現(xiàn)不同流動(dòng)狀態(tài).隨著?T增大, 對流槽內(nèi)流體會(huì)由靜止發(fā)展為規(guī)則的對流狀態(tài);當(dāng)?T繼續(xù)增大到一定程度時(shí), 對流槽內(nèi)流體的運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧鳡顟B(tài).在充分
- 回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)運(yùn)流槽高強(qiáng)耐磨澆注料的研制與應(yīng)用
壽命。特別是轉(zhuǎn)運(yùn)流槽使用條件苛刻，國內(nèi)外對此進(jìn)行了大量優(yōu)化設(shè)計(jì)，大多采用剛玉質(zhì)及碳化硅質(zhì)材料，但由于熱振性能不好，總體壽命不高。本文以莫來石為主原料，利用莫來石本身抗熱振性能好，加入5%的活性硅微粉和2%的鋼纖維，通過整體澆筑施工方式，材料高溫強(qiáng)度高，熱振穩(wěn)定性好，抗剝落性優(yōu)良，能達(dá)到和超過一年使用壽命，為石灰窯穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)提供了保證。1 回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)運(yùn)流槽簡介轉(zhuǎn)運(yùn)溜槽用于向回轉(zhuǎn)窯內(nèi)轉(zhuǎn)送物料，外形呈漏斗狀，耐材設(shè)計(jì)以澆注料為主，輔助砌筑碳化硅磚（見圖1），此處主要
工業(yè)爐 2020年5期2020-11-25
- 基于EDEM的碎屑流運(yùn)動(dòng)規(guī)律及沖擊性能研究*
件進(jìn)行碎屑流沖擊流槽試驗(yàn)?zāi)M，綜合考慮流槽坡度、防治結(jié)構(gòu)角度、顆粒級(jí)配三方面因素，探明各因素對碎屑流運(yùn)動(dòng)過程及沖擊性能的影響規(guī)律，為相關(guān)防治結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工提供理論依據(jù)。1 數(shù)值模擬方法1.1 EDEM軟件介紹EDEM作為一種DEM仿真商業(yè)軟件，最初被用于工業(yè)生產(chǎn)中的顆粒處理及其制造設(shè)備的生產(chǎn)過程的仿真和分析。用戶可利用EDEM輕松快速地創(chuàng)建顆粒實(shí)體的參數(shù)化模型，同時(shí)可以將力、材料特性和其他物理特性添加到EDEM中，形成完整的顆粒模型，為用戶建立個(gè)性化的模型
工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-10-29
- 高爐出鐵場擺動(dòng)流槽優(yōu)化改造
100）高爐擺動(dòng)流槽是高爐出鐵場的關(guān)鍵設(shè)備，設(shè)在出鐵場盡頭，安裝在出鐵場鐵水溝下部，其主要作用是把經(jīng)過鐵水溝流來的鐵水通過槽體的左右擺動(dòng)注入出鐵場平臺(tái)下指定的鐵水罐中。擺動(dòng)流槽由流槽、支撐機(jī)構(gòu)及擺動(dòng)機(jī)構(gòu)組成，為避免流槽本體與高溫鐵水直接接觸，在使用前流槽需要澆注耐火材料內(nèi)襯，以延長其使用壽命。根據(jù)統(tǒng)計(jì)，擺動(dòng)流槽過鐵量一般在5～6萬t，有的甚至在6萬t以上。1 存在問題及原因根據(jù)目前宣鋼2號(hào)高爐擺動(dòng)流槽的使用情況，擺動(dòng)流槽槽體耐火材料內(nèi)襯的壽命較低，過鐵量一
山西冶金 2020年4期2020-09-17
- 再生銅原料生產(chǎn)光亮銅桿質(zhì)量控制
進(jìn)入鑄錠。銅水從流槽進(jìn)入中間包時(shí)，直接沖擊中間包銅水表面，造成大量夾渣物混入銅水內(nèi)部，未能及時(shí)上浮，同時(shí)受溫度影響，中間包中銅水的流動(dòng)性變差，從而帶入鑄錠。另一方面，中間包內(nèi)或者澆嘴在邊部氧化富集形成爐渣，也會(huì)進(jìn)入鑄錠，造成夾渣(圖1)。圖1 鑄坯夾渣Fig.1 Casting billet slag1.2 氣孔豎爐連鑄連軋溶解于銅中的主要是氫和氧，由于現(xiàn)有技術(shù)條件很難避免氧化和吸氧，氧化和脫氧、吸氫和脫氫過程同時(shí)存在，因此銅水中會(huì)一直存在大量的氫和氧。當(dāng)
有色金屬加工 2020年4期2020-08-20
- 鋁合金熔體氫含量控制研究
爐體的水分除去；流槽的水分只能通過盡量縮短流槽的長度和加強(qiáng)烘烤去除；空氣的濕度無法控制，等等。這些不利因素都會(huì)對鋁熔體造成二次污染，從而增加了鑄錠氫的含量。1 熔體中氫含量的影響因素A.熔體溫度。溫度越高，熔體越容易吸氣，吸氣的動(dòng)力越強(qiáng)，氫的溶解度越高。但溫度太低渣不好分離，所以熔體溫度要控制在720℃～750℃(方錠可控制在700℃左右)。對于7系超高強(qiáng)度高韌性難成型的合金可放寬到760℃，超過760℃氫含量很難達(dá)標(biāo)。B.熔體停留時(shí)間。時(shí)間越長，吸氣的時(shí)
黑龍江科學(xué) 2020年8期2020-05-13
- 桃江取水口處布置縱向底流槽對泥沙淤積的影響
道取水口處縱向底流槽的布置是解決泥沙淤積的關(guān)鍵因素之一。一般情況下，通過優(yōu)化底流槽的布置方案，加大水流挾沙力并改善泥沙沉降問題，能夠有效緩解泥沙的淤積[4]。本文采用模型試驗(yàn)的方法，在桃江電站下游河段河道收窄、水深較淺處開展取水口模型試驗(yàn)，并在取水口口門前設(shè)置不同方案的縱向底流槽，進(jìn)行綜合對比分析，確定取水口處縱向底流槽的最佳設(shè)計(jì)方案，在理論與生產(chǎn)實(shí)踐上都具有重要意義。1 模型概況該模型設(shè)置的桃江取水口位于桃江電站壩址下游27km處，取水河段來水量受該電站
水資源開發(fā)與管理 2020年2期2020-02-27
- 水冷金屬型球墨鑄鐵管缺陷成因及解決措施
生產(chǎn)中由于落槽、流槽清理和鐵液除渣不干凈以及鐵液中殘鎂控制和微量元素控制不達(dá)標(biāo)造成機(jī)械夾渣和元素氧化夾渣。1.1 殘鎂含量鐵水中保證一定量的殘鎂才能保證鑄鐵管具有較好的球化率，對于冷模法離心球墨鑄鐵管，在生產(chǎn)過程中發(fā)現(xiàn)：當(dāng)殘鎂質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥0.06%時(shí)，夾渣缺陷明顯增多，分析當(dāng)殘鎂含量過高時(shí)，鐵水氧化越嚴(yán)重，致使二次夾渣大量生成[1]。1.2 機(jī)械夾渣落槽的打結(jié)料和流槽的涂料清理不干凈，極易隨鐵液混入管模中，離心冷卻凝固后夾雜在鑄件中，形成夾渣缺陷。由于冷模法
鑄造設(shè)備與工藝 2019年5期2019-12-06
- 淺談連續(xù)鑄造行業(yè)熔煉澆注過程的自動(dòng)化
率低。1 基于自流槽的連續(xù)澆注系統(tǒng)鑄鋁連續(xù)鑄造工藝是將廢舊鋁在熔煉爐中熔化成鋁水，再轉(zhuǎn)運(yùn)到精煉爐進(jìn)行精煉，然后把精煉好的鋁水轉(zhuǎn)運(yùn)到成型線進(jìn)行澆注。鋁水的兩次轉(zhuǎn)運(yùn)都是通過自流槽轉(zhuǎn)運(yùn)，熔煉爐和精煉爐都是固定的，爐子下方有一個(gè)出水口，當(dāng)需要出鋁水時(shí)打開下方的插板閥鋁水就可以自動(dòng)流出。通過對鑄鋁連續(xù)鑄造的工藝流程進(jìn)行研究并結(jié)合在國外調(diào)研的情況，提出一種鑄鐵連續(xù)鑄造的工藝流程：熔煉爐和保溫爐高低錯(cuò)位布置，二者之間設(shè)置自流槽，熔煉爐的鐵水能通過自流槽流入到保溫爐。圖2
鑄造設(shè)備與工藝 2019年3期2019-07-23
- 水平井新型自動(dòng)流入控制器的研發(fā)與流體敏感性分析*
內(nèi)旋流流道、Y型流槽、T型流槽、旋流腔室組成。圖1 新型AICD結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure of the new AICD1.2 工作原理新型AICD的設(shè)計(jì)主要是基于Y型和T型三通管分流原理，當(dāng)不同的流體流過Y型和T型流槽時(shí)，會(huì)產(chǎn)生不同的流動(dòng)傾向。由于油的黏度大，在流過T型流槽時(shí)，黏滯力對流體流動(dòng)的影響大于慣性力，流體容易轉(zhuǎn)向，所以當(dāng)油從入口流入后，大部分都直接從T型流槽流入旋流腔室，然后再直接從出口流出，整個(gè)過程產(chǎn)生的壓降較小。而水的黏度小
中國海上油氣 2019年1期2019-02-18
- W波段機(jī)電波導(dǎo)開關(guān)的設(shè)計(jì)
泄漏。圖4 無扼流槽時(shí)，波導(dǎo)開關(guān)微波參數(shù)仿真結(jié)果為了消除諧振現(xiàn)象，減小插入損耗，提高隔離度，最有效的方法就是使直波導(dǎo)和彎曲波導(dǎo)的斷開處實(shí)現(xiàn)電氣接觸，減小電磁波的泄漏。對于低頻開關(guān)通常做法是在微波轉(zhuǎn)子上設(shè)置豎向扼流槽[6]，可得到較為理想的效果。但對于W波段波導(dǎo)開關(guān)，頻率高、波長段，僅采用加載豎向扼流槽的方式，阻止信號(hào)泄漏的效果不理想。為提高扼流效果，采用同時(shí)加載環(huán)形扼流槽和豎向扼流槽的方式。在微波通道斷開處設(shè)置了環(huán)形扼流槽，實(shí)現(xiàn)電氣接觸；在微波轉(zhuǎn)子的圓柱面
機(jī)電元件 2018年5期2018-10-15
- 簡易泥漿循環(huán)系統(tǒng)在水中樁施工中的應(yīng)用
基鋼護(hù)筒之間采用流槽+尺寸4m*2m*1.5m鋼板焊制的沉淀鐵箱+流槽的方式連接（如圖所示）。泥漿在未開孔樁基鋼護(hù)筒調(diào)制，由泥漿泵抽送至開孔施工的樁基中，待泥漿高度到達(dá)指定高度后通過出口流槽進(jìn)入沉淀池，經(jīng)過沉淀后通過流槽進(jìn)入未開孔施工的樁基鋼護(hù)筒中形成有效的循環(huán)路徑。3 漿循環(huán)系統(tǒng)的制作安裝支棧橋采用鋼管樁基礎(chǔ)，上承式貝雷片承重體系；寬度6.0m；跨度6.0m ～9m不等?；A(chǔ)采用（φ530×10mm）鋼管樁，鋼管樁之間采用2[20b槽鋼連接加固；墩頂橫梁
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2018年32期2018-05-29
- 蒙山森林生態(tài)站徑流小區(qū)設(shè)計(jì)分析
包括小區(qū)護(hù)埂、集流槽、引水管、量水設(shè)備（集流桶）。小區(qū)四周5m范圍設(shè)置為保護(hù)帶。集流槽、引水、集流桶尺寸根據(jù)頻率暴雨坡面徑流量計(jì)算并結(jié)合實(shí)際確定。徑流小區(qū)通常設(shè)計(jì)為矩形，對其長寬比例沒有嚴(yán)格規(guī)定，但一般認(rèn)為寬短小區(qū)不可取，因?yàn)檫@樣會(huì)影響細(xì)溝發(fā)育。因此，我國規(guī)范規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)小區(qū)規(guī)定尺寸為投影面積100m2（5m×20m）。2.1 圍埂設(shè)計(jì)圍埂為設(shè)置在徑流小區(qū)邊界除下邊緣以外的隔離設(shè)施。1）高度。根據(jù)規(guī)范要求，圍埂地表出露10～20cm，埋入地下20～30cm，具
山東水利 2018年10期2018-03-26
- 預(yù)埋式電加熱流槽開發(fā)與測試
在鋁加工生產(chǎn)中，流槽是傳送鋁液的重要工具[1]。隨著鋁加工生產(chǎn)線趨向復(fù)雜化和大型化，所使用的流槽總長度越來越長，由流槽所造成鋁液的溫降越來越高，已經(jīng)在某些應(yīng)用場合直接影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行。有時(shí)甚至需要提高保溫爐的溫度以補(bǔ)償流槽對鋁液造成的溫降,但保溫爐溫度的升高會(huì)帶來能耗增加、保溫爐壽命縮短、造渣量增加等一系列不利影響。在鋁熔鑄車間生產(chǎn)過程中，為了降低流槽造成的鋁液溫降，避免熱沖擊造成流槽內(nèi)襯開裂，通常需要對流槽進(jìn)行預(yù)熱和加熱[2]。傳統(tǒng)流槽預(yù)熱方式是通過燃
世界有色金屬 2018年1期2018-03-24
- 異型管模鍛件成形質(zhì)量及毛刺缺陷的研究
筒采用不同直徑阻流槽時(shí)異型管毛刺情況模擬結(jié)果異型管鍛件鍛造完成后帶有的毛刺會(huì)影響鍛件脫模效果，毛刺越多脫模越困難，因此研究影響鍛件毛刺產(chǎn)生的因素很有必要。上模外筒底部阻流槽對異型管鍛件毛刺缺陷的影響在上模外筒底部設(shè)計(jì)3種尺寸規(guī)格阻流槽來進(jìn)行異型管鍛件成形過程數(shù)值模擬，3種方案的模擬使用的坯料規(guī)格相同，其直徑為410mm，高度為135mm，重量約為48kg。模擬完成后異型管鍛件毛刺缺陷如圖4所示。圖4(a)是上模外筒底部無阻流槽時(shí)異型管鍛件毛刺缺陷的模擬結(jié)果
鍛造與沖壓 2017年15期2017-08-11
- 滿配流系數(shù)對內(nèi)曲線徑向柱塞馬達(dá)扭矩的影響
流窗口和柱塞腔配流槽結(jié)構(gòu)，建立兩者之間通流面積的數(shù)學(xué)模型，并提出滿配流系數(shù)m的概念。建立多作用內(nèi)曲線徑向柱塞式液壓馬達(dá)模型，進(jìn)行了配流盤配流過程仿真和柱塞運(yùn)動(dòng)及液壓力特性仿真，分析不同滿配流系數(shù)m對液壓馬達(dá)輸出扭矩的影響。結(jié)果表明，多作用內(nèi)曲線徑向柱塞液壓馬達(dá)配流盤配流窗口和柱塞腔配流槽的適宜滿配流系數(shù)為0～0.5，最優(yōu)滿配流系數(shù)為0.3。這可為多作用內(nèi)曲線徑向柱塞液壓馬達(dá)配流盤配流窗口和柱塞腔配流槽結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)提供參考。徑向柱塞馬達(dá)；輸出扭矩；配流盤；通流
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-07-07
- S+X雙頻旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)設(shè)計(jì)與仿真
1模式的方法。扼流槽的選型，整體關(guān)節(jié)的電氣性能的計(jì)算，其中包括對關(guān)節(jié)駐波、損耗以及功率容量的計(jì)算。1.2 設(shè)計(jì)方案對于同時(shí)工作在S與X頻段的雙通道射頻信號(hào)旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)，在通路的布局上使用兩通路同軸嵌套的形式，即將X頻段的旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)布置于關(guān)節(jié)整體的軸心部分，其使用圓波導(dǎo)作為關(guān)節(jié)主體，關(guān)節(jié)示意圖如圖1所示。而S頻段的旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)主體采用同軸線的形式[2]，其內(nèi)導(dǎo)體就是X頻段的波導(dǎo)外壁如圖1。這樣就可以實(shí)現(xiàn)在一個(gè)關(guān)節(jié)中同時(shí)通過S與X頻段的信號(hào)。圖1 旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)示意圖1.3
計(jì)算機(jī)測量與控制 2016年12期2017-01-16
- 考慮不同泄流槽方案的堰塞壩潰決機(jī)理分析
——以唐家山堰塞壩為例*
?考慮不同泄流槽方案的堰塞壩潰決機(jī)理分析 ——以唐家山堰塞壩為例*近年來，頻發(fā)的地質(zhì)構(gòu)造活動(dòng)和極端氣候?yàn)?zāi)害誘發(fā)了大量堰塞壩，嚴(yán)重威脅上下游群眾的生命財(cái)產(chǎn)安全。開挖泄流槽是最常用降低堰塞壩潰決風(fēng)險(xiǎn)的措施，由于時(shí)間非常急迫、交通極度癱瘓，其開挖量非常有限，因此如何利用有限的開挖量將潰壩風(fēng)險(xiǎn)降低至最小是亟待解決的問題。本文基于水土耦合沖刷機(jī)理，提出了考慮不同泄流槽方案的堰塞壩潰決機(jī)理分析方法，并應(yīng)用于唐家山堰塞壩。該方法根據(jù)水力學(xué)參數(shù)和壩體抗沖刷性參數(shù)動(dòng)態(tài)計(jì)算瞬
工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2016年5期2016-12-19
- Ka多通道波導(dǎo)開關(guān)的微波性能設(shè)計(jì)及驗(yàn)證
導(dǎo)行轉(zhuǎn)子上配置扼流槽。在距波導(dǎo)口寬邊1/4個(gè)波長處(設(shè)為B點(diǎn))開平行于寬邊的槽，槽深為1/4個(gè)波長，如圖5所示。圖5 軸向拋流槽設(shè)計(jì)示意圖因?yàn)椴▽?dǎo)內(nèi)傳輸?shù)臑門E10波型，由B點(diǎn)看去的輸入阻抗為(Zin)B=jZc2tanβ2l2(3)在中心頻率處，(Zin)B的值等于無限大，實(shí)際上是一個(gè)數(shù)值很大的電抗。設(shè)第一段的長度為l1，寬度為b1，不計(jì)B點(diǎn)處的接觸電阻和由于功率漏失而形成的輻射電阻，則從A點(diǎn)看去的輸入阻抗為[6](4)則在中心頻率間隙處形成了電流波節(jié)，
現(xiàn)代雷達(dá) 2016年10期2016-11-16
- 還原爐直通式流槽改造實(shí)踐
0）還原爐直通式流槽改造實(shí)踐李艷利，常海鋒，鄭 明 （河南豫光金鉛股份有限公司，河南濟(jì)源 459000）通過直通式流槽改造，替代還原爐渣包吊裝進(jìn)渣方式，實(shí)現(xiàn)底吹爐高鉛渣直接流入還原爐，減少磕包渣的中間資金占用，實(shí)現(xiàn)增產(chǎn)創(chuàng)效。直通流槽；進(jìn)渣方式；磕包渣；占用河南豫光金鉛股份有限公司Φ3 000×11 500 mm還原爐是國內(nèi)第一臺(tái)工業(yè)化生產(chǎn)的鉛冶煉底吹還原系統(tǒng)，建設(shè)初期為減少對底吹爐生產(chǎn)的影響，該爐試驗(yàn)過程中采取與底吹爐平行布局、渣包吊裝進(jìn)渣的配置模式，倒運(yùn)
湖南有色金屬 2016年1期2016-06-15
- 尾礦庫排水斜槽的蓋板安裝
排水設(shè)施，一般由流槽及預(yù)制蓋板組成[1-2]。排水斜槽既承擔(dān)進(jìn)水，也承擔(dān)輸水，使回水點(diǎn)遠(yuǎn)離放礦點(diǎn)，增加澄清距離，保證回水質(zhì)量。1原排水斜槽存在的問題在尾礦庫建設(shè)時(shí)期，一般提前將排水斜槽蓋板預(yù)制好后，安放在流槽上，下游部分預(yù)留一定的進(jìn)水口，保證排洪和回水的要求。當(dāng)庫內(nèi)尾砂面升至進(jìn)水口時(shí)，提高進(jìn)水口標(biāo)高，保證回水質(zhì)量。一般是提前將蓋板安放在流槽上，如沿線坡度較陡時(shí)，有可能滑向進(jìn)水口，使排水斜槽進(jìn)水口突然抬高，影響尾礦庫的排洪和回水[3-4]。目前尾礦庫中使用較
現(xiàn)代礦業(yè) 2016年1期2016-06-02
- 電工用銅線坯生產(chǎn)過程能源消耗與節(jié)能措施淺析
置主要有豎爐、上流槽、保溫爐、下流槽、澆包等。表2 生產(chǎn)線天然氣消耗情況Tab.2 Proportion of natural gas consumption in production line由表2可看出，豎爐在天然氣消耗方面是主體，其次是流槽系統(tǒng)，弄清能源消耗點(diǎn)后，節(jié)能才有針對性。2 各裝置能源消耗與節(jié)能情況分析2.1 豎爐豎爐是美國熔煉公司(ASARCO)在20世紀(jì)60年代研制開發(fā)的銅熔煉設(shè)備，最初與SCR開發(fā)的銅線桿連鑄連軋?jiān)O(shè)備配套用于生產(chǎn)電工用
有色金屬加工 2015年2期2015-09-19
- 空間非均勻加熱Rayleigh-Bénard湍流熱對流的傳熱實(shí)驗(yàn)研究
實(shí)驗(yàn)采用長方體對流槽，以水為流體介質(zhì)。調(diào)節(jié)加熱片的輸入功率，改變系統(tǒng)注入能量的空間分布，對比非均勻加熱與均勻加熱下的湍流傳熱Nu-Ra關(guān)系。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來看，非均勻加熱條件下Nu數(shù)的提升十分顯著，湍流傳熱效率明顯提高。Rayleigh-Bénard對流；湍流熱對流；湍流傳熱；非均勻加熱0 引 言Rayleigh-Bénard(RB)湍流熱對流系統(tǒng)是從眾多自然現(xiàn)象中抽象出來的研究對流問題的經(jīng)典流體力學(xué)模型[1-5]。RB系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)裝置可描述為：在充滿對流介質(zhì)的
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2015年4期2015-06-22
- 紅石巖堰塞湖應(yīng)急處置的關(guān)鍵技術(shù)
對不同開挖方案泄流槽的泄流能力及運(yùn)用DB-IWHR程序的潰壩洪水對比分析，結(jié)果表明：實(shí)際采用的開挖深8m、寬5m泄流槽方案是最恰當(dāng)?shù)膽?yīng)急處置工程措施。此研究成果可供處理類似堰塞湖參考。堰塞湖；潰壩洪水；DB-IWHR程序；泄流槽1 研究背景地震、暴雨等自然災(zāi)害誘發(fā)山體滑坡，堵塞河流，形成堰塞湖。在庫水位滲透作用或漫頂沖刷作用下，極易發(fā)生失控性潰壩。2014年8月3日16時(shí)30分，云南省魯?shù)榭h發(fā)生6.5級(jí)地震，導(dǎo)致火德紅鄉(xiāng)李家山村和巧家縣包谷垴鄉(xiāng)紅石巖村交界
中國水利水電科學(xué)研究院學(xué)報(bào) 2015年4期2015-04-27
- 提高鑄鐵機(jī)設(shè)備運(yùn)行可靠性的實(shí)踐
糾偏設(shè)計(jì)缺陷及分流槽設(shè)計(jì)缺陷等問題，采取鑄鐵模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化、鑄造工藝改進(jìn)、應(yīng)力消除、鏈帶糾偏裝置改造、分流槽結(jié)構(gòu)及澆注料材質(zhì)優(yōu)化等措施，提高了鑄鐵機(jī)設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定性，日鑄鐵量達(dá)到3 300 t以上。鑄鐵機(jī)；鑄鐵模具；分流槽；糾偏裝置鑄鐵機(jī)系統(tǒng)屬間斷性作業(yè)工藝輔助設(shè)備，但在鐵水大量富余，鑄鐵量較大的情況下，要求設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定可靠，如出現(xiàn)非正常停機(jī)事故，則會(huì)對高爐生產(chǎn)造成較大影響。由于國內(nèi)鋼鐵市場形勢嚴(yán)峻，煉鋼限產(chǎn)，高爐鐵水大量富余，鑄鐵量大大增加。為保證高爐生產(chǎn)形
山東冶金 2015年4期2015-04-08
- 毫米波段連續(xù)波雷達(dá)天線隔離度設(shè)計(jì)
]，天線間加裝扼流槽遏制金屬表面表面波傳輸[3]，天線框架貼吸波材料，收發(fā)天線分別安裝具有遏制特定頻率電流傳輸?shù)奈⒉ü庾泳w結(jié)構(gòu)等措施[4－5]，收發(fā)天線間隔離達(dá)到 －85dB。綜上，Corvis ST對兒童CCT的測量重復(fù)性高，本研究中發(fā)現(xiàn)Corvis ST與SS-1000 OCT測量CCT的差異有一定的臨床意義，雖然二者之間具有良好的一致性，在臨床應(yīng)用時(shí)應(yīng)該考慮到兩者之間的差異，不宜互相替代。Corvis ST通過1次檢查即能獲得多個(gè)參數(shù)的優(yōu)勢可能在兒
火控雷達(dá)技術(shù) 2014年1期2014-06-05
- 基于可見光波段的L3光子晶體諧振腔集成微流槽折射率生物傳感器
晶體諧振腔集成微流槽生物折射率傳感器。該研究為光子晶體生物傳感器在“生物分子裸眼檢測技術(shù)”中的應(yīng)用提供新的可能。1 研究方法本文通過三維時(shí)域有限差分法(3D FDTD)，對一種基于GaN襯底的二維光子晶體諧振腔集成微流槽生物傳感器進(jìn)行理論研究，其三維結(jié)構(gòu)圖如圖1(a)所示。其中，微流槽集成在L3二維光子晶體諧振腔的上表面用來盛載待測生物樣本。圖1(b)是L3二維光子晶體諧振腔的俯視圖，a和r分別是光子晶體的晶格周期和孔徑。圖1 L3二維光子晶體諧振腔集成微
生物醫(yī)學(xué)工程學(xué)進(jìn)展 2013年1期2013-11-16
- 一種雙扼流槽雙極化低旁瓣陣列天線
面）采用加載雙扼流槽的辦法實(shí)現(xiàn)了方向圖旁瓣電平小于-16dB，-3dB波束寬度大于21°，滿足系統(tǒng)對方位面寬波束低副瓣輻射的特殊要求，天線陣列俯仰面采用加權(quán)饋電，實(shí)現(xiàn)-16dB的旁瓣電平.圖1 單元結(jié)構(gòu)1 單元設(shè)計(jì)天線單元結(jié)構(gòu)如圖1所示，天線由上到下三層結(jié)構(gòu)，分別是輻射層、饋電層、背腔層.輻射層角錐喇叭陣列結(jié)構(gòu)，根據(jù)天線陣列俯仰、方位面波束寬度的要求確定喇叭口徑尺寸a=24mm，b=32mm，喇叭過渡高度h6=25mm.饋電層實(shí)現(xiàn)單元饋電和功率合成，采用探
電波科學(xué)學(xué)報(bào) 2013年5期2013-09-18
- 逆向泄流槽在三維內(nèi)乘波式進(jìn)氣道中的應(yīng)用
1005)逆向泄流槽在三維內(nèi)乘波式進(jìn)氣道中的應(yīng)用潘成劍，李怡慶，安 平，尤延鋮(廈門大學(xué)航空系，福建廈門361005)采用逆向開槽技術(shù)，對三維內(nèi)乘波式高超聲速進(jìn)氣道的低馬赫數(shù)起動(dòng)和抗反壓能力進(jìn)行研究，提出了逆向直泄流槽和逆向倒角泄流槽兩種方案。數(shù)值研究結(jié)果表明：逆向泄流槽在三維內(nèi)乘波式進(jìn)氣道自起動(dòng)和抗反壓過程中起到氣動(dòng)開關(guān)作用。進(jìn)氣道不起動(dòng)或反壓過高時(shí)，泄流槽處于開啟狀態(tài)；進(jìn)氣道起動(dòng)后，泄流槽接近氣動(dòng)關(guān)閉狀態(tài)，對進(jìn)氣道總體性能影響較小。兩種逆向泄流槽都拓寬
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2013年6期2013-06-28
- 棄渣試驗(yàn)徑流小區(qū)設(shè)計(jì)
包括小區(qū)護(hù)埂、集流槽、導(dǎo)流管、量水設(shè)備（集流桶和分流桶）等4個(gè)部分。集流槽、導(dǎo)流管、量水設(shè)備尺寸根據(jù)設(shè)計(jì)頻率暴雨坡面徑流量計(jì)算確定，則：式中：H—徑流深，mm；P—降雨量，mm；k—徑流系數(shù)（裸露地徑流系數(shù)參考德安科技園4號(hào)徑流小區(qū)（裸地）2001～2009年的次降雨徑流系數(shù)確定為0.8；農(nóng)耕地徑流系數(shù)參考江西水土保持生態(tài)（德安）科技園8號(hào)徑流小區(qū)（柑橘間作農(nóng)作物）2001～2009年的次降雨徑流系數(shù)確定為 0.4）；式中：W—徑流量，m3；H—徑流深，m
江西水利科技 2013年1期2013-04-13
- 影響球墨鑄鐵管的質(zhì)量因素分析與對策*
的澆鑄過程中，因流槽震動(dòng)濺出鐵液，這少量的鐵液在澆鑄前被離心旋轉(zhuǎn)成環(huán)狀。隨后，當(dāng)正常澆鑄的鐵液覆蓋其上時(shí)，將導(dǎo)致局部傳熱條件遠(yuǎn)不如周圍鐵液，而出現(xiàn)熱夾點(diǎn)想象，即周圍鐵液已完全凝固，而該處鐵液正處在固液兩相區(qū)，從而導(dǎo)致周圍鑄管收縮量全部集中于此而造成開裂。3)鑄造組織不均勻。①鐵液成分偏析。鑄管在凝固過程中，由于固相和液相成分的不同，密度相差較大，結(jié)果固相和液相分離，液態(tài)下析出的石墨在離心力的作用下，因密度小，極易集中在內(nèi)表面形成石墨偏析，F(xiàn)e3C中C與鐵形
河南冶金 2012年5期2012-12-07
- Zr基非晶合金微熱壓印實(shí)驗(yàn)研究
過程，分析影響微流槽填充成形的工藝因素，利用泊肅葉公式找到描述微流槽熱壓印過程的工藝參數(shù)方程。結(jié)果表明，熱壓印過程受溫度、擠壓速率、槽寬等因素的影響，進(jìn)而可以得到最佳的工藝參數(shù)范圍；用泊肅葉公式能夠較好的描述微流槽填充過程，并可以得到包含微熱壓工藝參數(shù)的方程，結(jié)合一些假設(shè)，可以解釋某些實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象并指導(dǎo)工藝參數(shù)的設(shè)定。機(jī)械制造；材料實(shí)驗(yàn)；大塊非晶合金；微熱壓印；微流槽1 引言聚合物的微細(xì)加工技術(shù)主要有微注射成形、微固化、微熱壓三種方法。相對于微注射技術(shù)，微熱壓
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2012年2期2012-11-13
- 離心機(jī)流槽驅(qū)動(dòng)的改造
33）1 離心機(jī)流槽驅(qū)動(dòng)改造的必要性永通鑄管公司D N 100-1000鑄管生產(chǎn)線于2001年12月投產(chǎn)，D N 100-400mm水冷金屬型離心鑄管機(jī)流槽驅(qū)動(dòng)設(shè)備采用流槽托架，原設(shè)計(jì)為雙搖桿機(jī)構(gòu)，安裝在機(jī)身的插口端，使用后發(fā)現(xiàn)流槽驅(qū)動(dòng)與澆注機(jī)橫移運(yùn)行同步性差，D N 100-150流槽經(jīng)常被撇彎或撇斷；流槽位置定位不準(zhǔn)確，導(dǎo)致鑄管出現(xiàn)重皮、環(huán)裂、斷管、漏水管；嚴(yán)重制約鑄管質(zhì)量的提高。由于水冷金屬型離心鑄管機(jī)流槽驅(qū)動(dòng)設(shè)計(jì)安裝位置不合理，離心澆鑄結(jié)束后流槽內(nèi)
鑄造設(shè)備與工藝 2012年4期2012-01-23
- 一種高增益縫隙定向天線設(shè)計(jì)
射波導(dǎo)兩測布置扼流槽可以擴(kuò)展帶寬，如圖2所示。圖中扼流槽的各部分尺寸，單位為mm。由于介質(zhì)波導(dǎo)（SIW）的寬度為24 mm，而輻射波導(dǎo)的間距為40 mm，所以每各輻射波導(dǎo)兩側(cè)都僅有8 mm空間，必須將扼流槽折疊[6]。在折疊后，扼流槽的尺寸都是仿真計(jì)算的，以保證從扼流槽的開口向里看是等效開路。圖3是加扼流槽后天線反射系數(shù)仿真結(jié)果。圖2 帶有扼流槽的縫隙天線截面圖Fig.2 Cross structure of one radiation waveguide
電子設(shè)計(jì)工程 2012年13期2012-01-15
- 多點(diǎn)岀流 PVC材料徑流小區(qū)建設(shè)
區(qū)由小區(qū)邊界、集流槽和集流池組成。傳統(tǒng)徑流小區(qū)的小區(qū)邊界、集流槽、集流池是用混凝土建造的。1 傳統(tǒng)徑流小區(qū)的建設(shè)方法傳統(tǒng)徑流小區(qū)主要由小區(qū)邊埂、集流槽、導(dǎo)流槽、量水設(shè)施組成。由設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及小區(qū)可能產(chǎn)流量,選定集流桶(集流池)尺寸。小區(qū)邊埂邊墻高出地面 10～30 cm,埋入地下 30 cm,由預(yù)制板、砌磚或現(xiàn)澆混凝土圍成矩形,上緣向小區(qū)外呈 60°傾斜。集流槽設(shè)置在小區(qū)坡面下緣,垂直于徑流流向,一般由混凝土或砂漿抹面制成,長度與徑流小區(qū)寬度一致,寬度 20～
中國水土保持科學(xué) 2011年2期2011-12-16
- 鹽水精制工序中的設(shè)備改造
一部分進(jìn)入1#折流槽用來調(diào)節(jié)鹽水濃度。用化鹽桶給料泵將配水槽中的脫氯淡鹽水打入化鹽桶化鹽，蒸汽直接進(jìn)入化鹽桶分布器加熱鹽水，濃鹽水溢流入1#折流槽。在1#折流槽加入精制劑KOH、KClO，用KOH除去鹽水中的Mg2+。圖1 一次鹽水原工藝流程圖用KClO除去鹽水中的有機(jī)物及NH+4，NH+4在電解時(shí)與Cl2反應(yīng)生成NCl3，NCl3累積易引起爆炸。在1#折流槽中，用淡鹽水將鹽水中NaCl濃度調(diào)整至315~325 g/L。鹽水流入前反應(yīng)槽，經(jīng)過充分反應(yīng)后用加
中國氯堿 2010年6期2010-09-07
- 地震堰塞湖人工排泄斷面優(yōu)化初探＊
堰塞湖進(jìn)行開挖泄流槽導(dǎo)流的措施進(jìn)行排險(xiǎn)。經(jīng)過應(yīng)急搶險(xiǎn),開挖出一條橫斷面呈梯形形狀的泄流槽,圖1所示為施工中的唐家山堰塞湖泄流槽。泄流槽全長475 m,進(jìn)口引渠段槽底高程738.5 m,槽底寬度35 m,綜合邊坡1∶2;中間泄槽段槽底高程為739.0～740.0 m,槽底寬度7～12 m,綜合邊坡1∶1.5;出口泄槽段槽底高程為739.0 m,槽底寬10 m,邊坡為1∶1.35。按照“安全、科學(xué)、快速”的原則,施工人員從2008年5月26日開始施工,至6月1
災(zāi)害學(xué) 2010年2期2010-01-26
- 風(fēng)動(dòng)流槽實(shí)際問題的調(diào)研
輸送則是通過風(fēng)動(dòng)流槽輸送,在輸送氧化鋁等微細(xì)粉末時(shí)有很多優(yōu)勢,如自動(dòng)化程度高,密封運(yùn)輸不出現(xiàn)漏料等。風(fēng)動(dòng)流槽輸送主要存在輸送能力不足、清理速度慢、堵料、檢修勞動(dòng)強(qiáng)度大等諸多問題。貴州鋁廠2004年以來,發(fā)生了很多因風(fēng)動(dòng)流槽原因而停爐減產(chǎn)的現(xiàn)象。從而浪費(fèi)了大量的人力物力,給企業(yè)造成了大量的經(jīng)濟(jì)損失,使貴州鋁廠在現(xiàn)有的市場經(jīng)濟(jì)競爭環(huán)境中處于被動(dòng)位置,企業(yè)的生存經(jīng)受著嚴(yán)峻的考驗(yàn),為此引起了公司的高度重視。為了吸取貴鋁的經(jīng)驗(yàn)以防止以后在公司不發(fā)生類似的減產(chǎn)事故。在
新媒體研究 2009年13期2009-10-26