抽氣
- 真空泵吸魚過程氣液兩相流數(shù)值分析
界面演繹過程以及抽氣壓力變化對吸入速度的影響問題，使得優(yōu)化設(shè)計(jì)難以進(jìn)行。本研究以某深遠(yuǎn)海養(yǎng)殖平臺真空吸魚泵為研究對象，基于體積函數(shù)法(volume of fluid，VOF)兩相流模型，對真空吸魚泵集魚裝置內(nèi)部氣液兩相流動過程進(jìn)行數(shù)值模擬，探究真空吸魚泵吸魚過程氣液流動機(jī)理以及抽氣壓力變化對吸魚速度影響，以期為真空吸魚泵的抽氣壓力、閥門開啟時間控制等操作參數(shù)提供理論依據(jù)。1 計(jì)算模型及邊界條件1.1 物理模型以某深遠(yuǎn)海養(yǎng)殖工船的真空吸魚泵為研究對象，該真空
漁業(yè)現(xiàn)代化 2023年1期2023-02-25
- 丙烯制冷壓縮機(jī)防喘振和石墻控制的探討
出口均設(shè)置有側(cè)流抽氣。丙烯制冷壓縮機(jī)分別給裂解氣干燥、脫丙烷塔冷凝、甲烷冷卻以及乙烯冷凝提供冷量，同時為乙/丙烷汽化器、甲烷汽提塔再沸器和乙烯汽化器提供熱量。丙烯制冷壓縮機(jī)的主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表1所列。表1 丙烯制冷壓縮機(jī)主要設(shè)計(jì)參數(shù)丙烯制冷壓縮機(jī)的工藝流程如圖1所示。丙烯制冷壓縮機(jī)最終出口氣相介質(zhì)進(jìn)抽氣預(yù)冷器E-1601經(jīng)水冷卻后冷凝為丙烯液態(tài)冷劑，然后進(jìn)丙烯液相儲罐D(zhuǎn)-1600。儲罐出口液相丙烯進(jìn)冷箱E-1321換熱后，一部分進(jìn)壓縮機(jī)2段入口分離罐D(zhuǎn)-16
石油化工自動化 2022年6期2022-12-19
- 一種橡膠密煉機(jī)異味消除裝置
拴底部面相適配的抽氣件，抽氣件為上部開口的槽狀結(jié)構(gòu)，抽氣件與上頂拴之間形成空腔，空腔側(cè)壁設(shè)有抽氣口，橡膠密煉機(jī)上部設(shè)有出氣口，出氣口與抽氣管的一端固定連接，抽氣管另一端與氣泵的進(jìn)氣端相連接，氣泵的排氣端連接有用于對異味氣體進(jìn)行凈化除味的氣體凈化處理機(jī)構(gòu)；本實(shí)用新型利用順暢的氣流通路不僅可方便有效的對密煉腔內(nèi)異味氣體進(jìn)行抽吸并進(jìn)行高效的去味消毒處理，而且還能有效對氣體中的碳粉進(jìn)行篩分存儲，便于后續(xù)對碳粉的回收利用，極大的改善操作人員的工作環(huán)境(申請專利號：C
橡塑技術(shù)與裝備 2022年6期2022-12-13
- 抽氣對HL-2A裝置偏濾器靶板熱負(fù)載的影響研究
實(shí)驗(yàn)裝置需要通過抽氣控制等離子體密度、雜質(zhì)密度和減少再循環(huán)粒子［5-7］，但對于未來聚變裝置抽氣更重要的任務(wù)是排除聚變反應(yīng)產(chǎn)生的氦灰，因?yàn)楹せ覞舛冗^高將導(dǎo)致等離子體約束破裂，因此探究抽氣對偏濾器靶板熱負(fù)載的影響對將來聚變堆的設(shè)計(jì)和運(yùn)行有重要意義。實(shí)驗(yàn)上關(guān)于單獨(dú)抽氣條件對靶板熱負(fù)載影響的研究較少，Petrie等［8］在抽氣與充氣混合運(yùn)行的實(shí)驗(yàn)條件下，發(fā)現(xiàn)脫靶閾值附近的靶板熱負(fù)載最高。桑超峰等［9］針對不同抽氣速率和抽氣口位置對偏濾器功率的損耗以及粒子排放的影
核技術(shù) 2022年10期2022-11-19
- 基于Modelica/Mworks 的船用射汽抽氣器圖形化建模與仿真
冷凝器均需要配套抽氣器進(jìn)行抽汽以確保汽輪機(jī)介質(zhì)與外界的隔絕。汽封抽氣器運(yùn)行時涉及蒸汽、空氣和凝水等多種工作介質(zhì)。單個射汽抽氣器中包含了多個抽氣器、凝氣冷凝器和分流器等結(jié)構(gòu)。在各個部套中各工質(zhì)呈現(xiàn)出相互摻混的復(fù)雜狀態(tài)。汽封抽氣器內(nèi)部自身復(fù)雜度極高。在船用汽輪機(jī)運(yùn)行環(huán)境條件下，射汽抽氣器調(diào)節(jié)精度要求高、實(shí)際影響變量多和機(jī)動性及變工況速度快等運(yùn)行特征。前人對于射汽抽汽抽氣器的熱力設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)具有較為深入的研究[1-7]射汽抽氣器設(shè)計(jì)采用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行設(shè)計(jì)。隨后在設(shè)備
機(jī)電設(shè)備 2022年5期2022-10-26
- 余熱發(fā)電汽輪機(jī)真空抽氣系統(tǒng)節(jié)能改造
輪機(jī)采用射水真空抽氣系統(tǒng)抽真空，配備有1臺射水抽氣器、2臺射水泵（1用1備）、1個射水箱、1個回收水坑、1臺回收水泵，電機(jī)功率為30kW，抽氣真空度在-90kPa左右，該系統(tǒng)電耗高、耗水量大、效率較低。為降低射水真空抽氣系統(tǒng)能耗，提高發(fā)電機(jī)組運(yùn)行效率，該公司將射水真空抽氣系統(tǒng)改造為SXCQ-33-Y-11型高效真空抽氣系統(tǒng)。改造后，在同樣運(yùn)行工況下，SXCQ-33-Y-11型高效真空抽氣系統(tǒng)節(jié)電節(jié)水效果明顯。1 射水真空抽氣系統(tǒng)存在的問題（1）占用空間較大
水泥技術(shù) 2022年5期2022-09-28
- 壓氣機(jī)抽氣調(diào)控的燃?xì)廨啓C(jī)電站系統(tǒng)動態(tài)特性分析
機(jī)耦合壓氣機(jī)出口抽氣系統(tǒng)；其次，在較充分了解該系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)變工況性能的基礎(chǔ)上[13]，進(jìn)一步研究系統(tǒng)抽氣調(diào)控負(fù)荷下的動態(tài)特性，建立該系統(tǒng)動態(tài)模型；最后，以廣東某電廠實(shí)際運(yùn)行機(jī)組為例，驗(yàn)證所建模型的可靠性，并分析耦合系統(tǒng)相對于傳統(tǒng)調(diào)峰機(jī)組在負(fù)荷調(diào)節(jié)速率上的潛在優(yōu)勢。1 模型建立1.1 集總參數(shù)燃?xì)廨啓C(jī)模型若深入細(xì)致地研究燃?xì)廨啓C(jī)內(nèi)部動態(tài)特性，一般需要采用三維非定常流動計(jì)算模型[8]，但三維非定常流動模擬效率較低，且本文重點(diǎn)并非研究燃?xì)廨啓C(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)，故此，本文基于
熱力發(fā)電 2022年8期2022-08-31
- 汽輪發(fā)電機(jī)真空度低的故障檢修思路
循環(huán)水系統(tǒng)、軸封抽氣系統(tǒng)、凝結(jié)水系統(tǒng)、與凝汽器汽側(cè)相連結(jié)的管道和閥門均無異常。綜合分析認(rèn)為，該現(xiàn)象由冷凝器換熱效率下降導(dǎo)致。若凝汽器內(nèi)銅管在使用過程中出現(xiàn)結(jié)垢問題，會使得凝汽器的熱交換效率下降，引起更大的凝汽器端差，造成排氣溫度上升。造成真空下降的問題。且污垢堆積問題對真空影響是逐步累積的，與實(shí)際問題發(fā)生情況高度吻合。后經(jīng)工作人員對機(jī)組進(jìn)行停機(jī)檢測后發(fā)現(xiàn)，4號發(fā)電機(jī)組內(nèi)部冷凝器因長時間使用而生成了較為頑固的內(nèi)壁結(jié)垢現(xiàn)象，很難通過傳統(tǒng)方式進(jìn)行清潔，這才導(dǎo)致冷
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2022年4期2022-06-12
- 煤電廠汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)的優(yōu)化
主要因素包括回?zé)?span id="syggg00" class="hl">抽氣級數(shù)、加熱器的給水焓升的分配以及給水溫度等[2]。1.1.1 給水溫度通?？赏ㄟ^采用回?zé)嵫h(huán)的手段提升汽輪機(jī)的給水溫度，提升回?zé)嵯到y(tǒng)的機(jī)組效率。但是，在實(shí)際生產(chǎn)中，在給定抽氣級數(shù)一定的情況下，隨著給水溫度的增加，機(jī)組的效率并不是越來越大的。理論上存在一個最佳溫度，可保證在熱耗率最小的情況下使其絕對內(nèi)效率達(dá)到最大。1.1.2 回?zé)?span id="syggg00" class="hl">抽氣級數(shù)理論上講，當(dāng)汽輪機(jī)機(jī)組負(fù)荷不變的情況下，隨著回?zé)?span id="syggg00" class="hl">抽氣級數(shù)的增加，汽輪機(jī)組對通過低壓抽氣加熱方式給水的利
機(jī)械管理開發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 水泥余熱電站真空抽氣系統(tǒng)節(jié)能改造
汽輪機(jī)多采用射水抽氣器抽真空系統(tǒng)，射水抽汽器抽真空系統(tǒng)存在電耗高、耗水量大、效率低等缺點(diǎn)，因此為了降低能耗、提高效率、降低成本，需要對其進(jìn)行節(jié)能改造[1]。為此，廣西魚峰水泥股份有限公司對其4#線發(fā)電機(jī)組的真空抽氣系統(tǒng)進(jìn)行了節(jié)能技改。1 原機(jī)組系統(tǒng)情況1.1 運(yùn)行情況機(jī)組的設(shè)備配置及運(yùn)行情況見表1。表1 機(jī)組的設(shè)備配置參數(shù)1.2 原射水抽氣系統(tǒng)存在的問題（1）耗能高。射水抽汽器是依靠射水泵提供高流速的水在噴射器內(nèi)形成一定的真空狀態(tài)，從而將凝汽器內(nèi)的氣體抽出
企業(yè)科技與發(fā)展 2022年1期2022-03-28
- 具有排臭功能系統(tǒng)坐便器的應(yīng)用與說明*
是在衛(wèi)生間內(nèi)加裝抽氣扇或放置香水，但是無法從坐便器內(nèi)部解決臭氣臭味的問題，在這前提下，該專利產(chǎn)品提出了一個低成本的適用于普通坐便器的排臭功能的設(shè)計(jì)方案，能解決人們在大便時排泄物產(chǎn)生的臭氣臭味問題。圖1 俯視圖1 專利設(shè)計(jì)說明該專利設(shè)計(jì)通過在坐便器水箱中加裝一套抽氣系統(tǒng)(鼓風(fēng)機(jī)、止氣閥、導(dǎo)氣管、外界移動電源、感應(yīng)器)將在使用坐便器過程中的臭氣從坐便器沖水孔抽出通過與溢水管相連的抽氣系統(tǒng)將其排放到坐便器排污管道中，以此來到達(dá)除臭的效果。2 細(xì)節(jié)說明抽氣系統(tǒng)的安
陶瓷 2021年10期2021-12-10
- 梯度校正法燃?xì)鉄嶂禍y量裝置抽氣系統(tǒng)建模
溫度場優(yōu)化分析、抽氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)等方面取得較大進(jìn)展[6-10]。中國計(jì)量大學(xué)研制的氣體熱值測量系統(tǒng)是在Rossini法的基礎(chǔ)上改進(jìn)而來，目前該裝置已初步成型。但該系統(tǒng)在抽氣控制方面的研究還尚待完善，如只能實(shí)現(xiàn)恒速抽氣，沒有建立完善的數(shù)學(xué)模型，無法應(yīng)對諸如外界氣壓變化、管路內(nèi)部氣源不穩(wěn)、抽氣過快或過慢等不利因素引起的燃燒不穩(wěn)定情況。本文的研究內(nèi)容就是建立抽氣系統(tǒng)的準(zhǔn)確數(shù)學(xué)模型，并對模型進(jìn)行驗(yàn)證，為后期設(shè)計(jì)數(shù)字控制器從而實(shí)現(xiàn)抽氣系統(tǒng)變速抽氣控制做準(zhǔn)備。1 抽氣系統(tǒng)
中國測試 2021年10期2021-11-12
- 以生活為“石”，攻素養(yǎng)之“玉”
——由一道山東高考物理題引發(fā)的思考
，通過對比火罐和抽氣拔罐物理原理的差異性，不僅考查學(xué)生構(gòu)建“充氣、抽氣”氣體模型的能力，還考查了學(xué)生運(yùn)用氣體實(shí)驗(yàn)定律解決生活實(shí)際問題的能力，引導(dǎo)學(xué)生關(guān)注物理知識在生活生產(chǎn)中的運(yùn)用，學(xué)以致用，彰顯了高考評價(jià)的素養(yǎng)導(dǎo)向功能。在教學(xué)中，筆者對本題進(jìn)行了深入研究，探索關(guān)于變質(zhì)量氣體模型的多種求解方法，以拓寬學(xué)生的解題思路，提升其物理核心素養(yǎng)水平。一、原題再現(xiàn)二、命題方向2020年修訂2017版《普通高中物理課程標(biāo)準(zhǔn)》第35頁，關(guān)于理想氣體的學(xué)業(yè)要求和教學(xué)提示指出：
教學(xué)考試(高考物理) 2021年4期2021-07-14
- 抽氣通道性能理論研究
的優(yōu)化。以前對于抽氣通道的研究較少，但作為當(dāng)中的重要組成部分，抽氣通道也直接影響著的溫度場和流場，從而影響著整體試驗(yàn)系統(tǒng)的性能。因此，應(yīng)該對其性能及影響因素進(jìn)行研究。抽氣通道壓比是衡量抽氣通道性能的重要參數(shù)，要研究抽氣通道性能就一定要對不同情況下各種形式抽氣通道壓比進(jìn)行研究。抽氣通道對流場和壓力分布的影響比較復(fù)雜，在內(nèi)部氣體流量不同、壓力不同以及抽氣通道附近氣體工作介質(zhì)不同時各級抽氣通道壓比都有可能發(fā)生變化。本文選擇了合適的方法對抽氣通道進(jìn)出口壓力、壓比進(jìn)
科技視界 2021年4期2021-04-13
- 定壓工況下蓄熱式壓縮空氣儲能系統(tǒng)中射氣抽氣器最佳工作參數(shù)分析
氣機(jī)構(gòu)中增加射氣抽氣器，利用高壓流體對低壓流體的卷吸作用可以增加做功氣體量、減少節(jié)流降壓閥引起的壓力能損失，從而提高系統(tǒng)的能量轉(zhuǎn)換效率[13]。研究發(fā)現(xiàn)增加射氣抽氣器后，系統(tǒng)能量轉(zhuǎn)換效率從61.95%提升至65.36%[14]。當(dāng)不考慮射氣抽氣器數(shù)學(xué)模型(即射氣抽氣器的引射系數(shù)為給定值)時，研究發(fā)現(xiàn)不同低壓氣源會顯著影響釋能功率及其增量[15]。然而，對于耦合射氣抽氣器數(shù)學(xué)模型(即考慮射氣抽氣器自洽的引射系數(shù))的情形，定壓工況下射氣抽氣器工作參數(shù)如工作氣體
節(jié)能技術(shù) 2021年6期2021-02-25
- 基于DSMC方法的渦輪分子泵跨流態(tài)抽氣性能研究
819)在分子泵抽氣流場中，稀薄氣體可以根據(jù)Knudsen數(shù)(平均自由程λ與流場特征長度l的比值)將氣體流動劃分為:分子流領(lǐng)域(Kn>10)，過渡流領(lǐng)域(0.11 DSMC方法及應(yīng)用DSMC(direct simulation Monte Carlo)方法是用有限個模擬分子代替大量的真實(shí)氣體分子，通過隨機(jī)抽樣模擬分子狀態(tài)并跟蹤模擬分子的運(yùn)動軌跡來達(dá)到求解真實(shí)氣體流動問題[1].DSMC方法的關(guān)鍵在于將模擬分子的遷移運(yùn)動與碰撞作用解耦處理，程序流程圖如圖1所
- 對汽輪發(fā)電機(jī)真空度低故障檢修思路的探討
機(jī)、冷凝器、空氣抽氣器、冷卻水泵、水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)等組成。汽輪發(fā)電機(jī)排氣口與冷凝器集汽波紋管法蘭連接，冷卻水泵與冷凝器冷卻水腔進(jìn)水連接，冷卻水工作完直接排出舷外?？諝?span id="syggg00" class="hl">抽氣器與冷凝器喉部下部(一般在凝水水位之上)連接。要使汽輪發(fā)電機(jī)凝汽系統(tǒng)正常運(yùn)行，需要滿足以下條件：保持一定的真空度，凝水過冷度最小,凝水質(zhì)量符合要求。對汽輪發(fā)電機(jī)來說，增加負(fù)荷則首先要提高驅(qū)動能力，提升拖帶負(fù)荷能力。隨著負(fù)荷增加，工作后排入冷凝器的蒸汽量(通常稱為工作廢蒸汽，因其具有一定的剩余溫
中國修船 2020年5期2020-10-23
- 兩則普通過濾實(shí)驗(yàn)裝置的改進(jìn)
驗(yàn)者嘗試用注射器抽氣來加快過濾(見圖1)。但因?yàn)樽⑸淦鞑荒苓B續(xù)不斷地抽氣，所以此套裝置只能在過濾少量濾液的實(shí)驗(yàn)中才有很好的效果。1 實(shí)驗(yàn)裝置改進(jìn)一在前人研究的基礎(chǔ)上，通過引入T形管，形成一個三通的出氣口，利用輸液調(diào)速器作為開關(guān)控制出氣口和抽氣口，形成了一個可持續(xù)抽氣的裝置(見圖2)，其操作步驟如下。(1)準(zhǔn)備1個普通漏斗，1個50 mL注射器，1個單孔塞，1個250 mL的抽濾瓶，T形管，3根橡皮管，2個輸液調(diào)速器，濾紙，玻璃棒。(2)如圖2所示，組裝減壓
中小學(xué)實(shí)驗(yàn)與裝備 2020年3期2020-10-13
- 一次射水抽氣系統(tǒng)定期切換后真空異常下降的原因分析及處理
工作，啟動B射水抽氣系統(tǒng)后，真空持續(xù)下降至-83.3 kPa，機(jī)組手動打閘。1 事情經(jīng)過2020 年3 月18 日執(zhí)行射水泵定期切換工作。9：28 1#機(jī)組正常運(yùn)行，凝汽器真空-94.04 kPa，A射水抽氣系統(tǒng)運(yùn)行，B 射水抽氣系統(tǒng)正常備用。9：28啟動射水泵B，啟動后現(xiàn)場檢查B 泵振動、聲音正常。泵出口電動門聯(lián)動開，電流219 A，壓力0.27 MPa，空氣門聯(lián)動開。9：32 系統(tǒng)啟動完畢后，發(fā)現(xiàn)真空緩慢下降至-93.41 kPa，立即開始停運(yùn)B 射水
冶金動力 2020年8期2020-09-11
- 關(guān)于膜片式電子真空泵抽氣性能計(jì)算的研究
低、防水性能好及抽氣速率快的特性，受到很多新能源汽車廠家的青睞。1 膜片式電子真空泵工作原理膜片式電子真空泵的結(jié)構(gòu)如圖1所示，其工作原理為：進(jìn)氣孔與助力器的真空腔相通，排氣孔與泵體內(nèi)腔連通后，再與大氣相通；真空泵通過橡膠膜片的彈性變形，使膜片與外側(cè)板間的容積進(jìn)行變化，實(shí)現(xiàn)抽氣與排氣的過程。由此可見，電機(jī)旋轉(zhuǎn)1圈，真空泵完成1次抽氣與排氣。根據(jù)泵的結(jié)構(gòu)，通常設(shè)計(jì)為雙腔布置，即電機(jī)旋轉(zhuǎn)1圈，完成2次抽氣與排氣。當(dāng)高速連續(xù)運(yùn)行，膜片不停的抽排工作，最終達(dá)到動態(tài)平
汽車與駕駛維修(維修版) 2019年8期2019-11-21
- 細(xì)管留置延遲排氣治療穩(wěn)定型原發(fā)性自發(fā)性氣胸療效觀察
的傳統(tǒng)方法有胸腔抽氣、胸腔閉式引流、負(fù)壓吸引等[2]。近年來臨床上應(yīng)用細(xì)管留置排氣治療PSP 越發(fā)廣泛[3]，同時有研究發(fā)現(xiàn)延遲抽氣治療PSP 具有更好的臨床療效[4]。本研究采用細(xì)管留置聯(lián)合延遲排氣方法治療穩(wěn)定型PSP 與傳統(tǒng)治療方法進(jìn)行對比，觀察其臨床療效。1 臨床資料1.1 一般資料 選取2015 年1 月—2018 年12 月浙江省中西醫(yī)結(jié)合醫(yī)院呼吸科收治的穩(wěn)定型PSP 患者82 例，均符合英國胸科協(xié)會2010 版自發(fā)性氣胸診治指南診斷標(biāo)準(zhǔn)[1]。
浙江中西醫(yī)結(jié)合雜志 2019年8期2019-08-24
- 基于不同監(jiān)測方法的太湖地區(qū)水稻穗肥期氨排放研究*
氣象學(xué)法、密閉室抽氣法和被動吸收的通氣法，太湖地區(qū)已有一些研究對水稻穗肥氨揮發(fā)損失進(jìn)行了監(jiān)測，然而大多數(shù)研究采用的是密閉室抽氣法，測定的是土-水表面的氨排放[11-13］。微氣象學(xué)法是國際公認(rèn)的監(jiān)測大面積農(nóng)田氨排放的標(biāo)準(zhǔn)方法[14］，該方法可測定農(nóng)田生態(tài)系統(tǒng)冠層以上向大氣的實(shí)際氨排放量，我國在稻田上開展的微氣象學(xué)法多是基肥期氨排放研究[15-17］。目前缺少關(guān)于稻田穗肥施用后冠層上方氨排放的微氣象學(xué)法研究，更缺乏在同一地塊上同步采用不同監(jiān)測方法的相關(guān)監(jiān)測研
土壤學(xué)報(bào) 2019年3期2019-07-13
- Who gave me my ears
asped （倒抽氣）.The doctor turned quickly and looked out the tall hospital window.The baby had been born without ears.Time proved that the baby's hearing was perfect.It was only his appearance that was marred （破壞）.When he rushed home
瘋狂英語·新悅讀 2019年5期2019-05-15
- 汽輪機(jī)組潤滑油站含水分析及處理
漏的蒸汽通過汽封抽氣器抽走冷卻后排出，汽封泄漏的蒸汽分為兩部分，一是高壓端泄漏蒸汽，二是低壓端泄漏的蒸汽，高壓端泄漏蒸汽通過汽封抽氣口Φ89 mm管線進(jìn)入汽封抽氣器，低壓端泄漏蒸汽通過Φ46 mm管線并到高壓端管線上然后一起進(jìn)入抽氣器。由于汽封抽氣器抽氣量有限，不能把泄漏的蒸汽全部抽走，就會有一部分蒸汽從軸端泄漏到潤滑油中，特別是低壓端抽氣管線較細(xì)且拐彎多，從低壓端泄漏的蒸汽就不能被有效的抽走。汽封設(shè)計(jì)是梳齒式密封，高、低壓端各有2道，為防止機(jī)組在運(yùn)行中汽
設(shè)備管理與維修 2019年3期2019-05-15
- 重油催化裂化氣壓機(jī)組復(fù)水器真空度波動問題處理
化裝置富氣壓縮機(jī)抽氣器由美國GRAHAM MANUFACTURING CO.,INC 公司制作，設(shè)備型號：10.I/A。圖1 抽氣器現(xiàn)場圖片其抽氣系統(tǒng)分為二組，每組為二級運(yùn)行模式，正常工況下投用一組抽氣器工作[1]。如圖1所示，箭頭方向代表氣流方向。2017年全廠大檢修期間，對此臺設(shè)備進(jìn)行了計(jì)劃性的檢修，抽氣器配套水冷器內(nèi)部情況良好，較為干凈并采用高壓水沖洗，抽氣器本體噴嘴未進(jìn)行拆檢。2 真空度波動情況介紹2018年4月13日5:10，富氣壓縮機(jī)復(fù)水器真空
山東化工 2019年7期2019-04-27
- 凝汽器復(fù)合真空泵抽氣系統(tǒng)壓縮比分配研究
36)汽輪機(jī)真空抽氣系統(tǒng)性能是影響凝汽器真空度的重要因素，水環(huán)真空泵(簡稱水環(huán)泵)因抽氣速度大、結(jié)構(gòu)簡單等優(yōu)點(diǎn)，廣泛運(yùn)用于汽輪機(jī)真空抽氣系統(tǒng)。但水環(huán)泵以水為工作介質(zhì)，工作液達(dá)到飽和溫度時就會汽化，因而決定了其極限抽氣壓力。因此，一方面工作液對應(yīng)吸氣壓力的過冷度決定了水環(huán)泵的抽氣能力；另一方面，在低溫季(春季、冬季)時，凝汽器壓力不足3 kPa，在高溫季(夏季、秋季)時，凝汽器壓力維持在10 kPa左右，并要求真空泵的壓縮比在10～40，但水環(huán)泵近似容積泵，
發(fā)電設(shè)備 2019年2期2019-03-29
- 早期排氣與延遲排氣對原發(fā)性自發(fā)性穩(wěn)定型氣胸患者的治療效果
[2]。胸腔穿刺抽氣作為臨床上該病患者常用的一種治療方式，其在改善患者病情中可發(fā)揮積極作用，但同時存在復(fù)發(fā)率高等不足之處。因此，為有效提高治療效果，本研究對早期排氣與延遲排氣治療在該病患者中的應(yīng)用效果進(jìn)行了比較，現(xiàn)報(bào)道如下。1 資料與方法1.1 一般資料選取2016年6月至2017年6月我院收治的原發(fā)性自發(fā)性穩(wěn)定型氣胸患者40例進(jìn)行研究。按照隨機(jī)數(shù)字表法分為兩組，對照組男13例，女7例，年齡18～63歲，平均（21.6±2.6）歲；試驗(yàn)組男12例，女8例，
醫(yī)療裝備 2019年5期2019-03-27
- 凝汽器抽真空管道規(guī)格選型研究
，通過分析凝汽器抽氣管道混合氣體體積流量的確定方法以及流速的選取范圍，對凝汽器抽真空管道規(guī)格選型進(jìn)行以下研究。1 凝汽器抽氣管道混合氣體體積流量的計(jì)算方法根據(jù)HEI標(biāo)準(zhǔn)、道爾頓公式及理想氣體狀態(tài)方程等確定凝汽器抽氣管道混合氣體體積流量計(jì)算公式，并計(jì)算出各核電項(xiàng)目凝汽器抽氣管道混合氣體體積流量。計(jì)算原則如下：(1)凝汽器抽氣口的全壓可不計(jì)管束殼側(cè)的壓力損失，取凝汽器的性能背壓；(2)凝汽器抽氣口的水蒸汽分壓根據(jù)道爾頓分壓公式計(jì)算(見公式1)；(3)凝汽器抽汽
應(yīng)用能源技術(shù) 2019年1期2019-01-30
- 提高25 MW汽輪機(jī)組凝汽器真空度的方法研究
濟(jì)性差。1 射水抽氣器結(jié)構(gòu)對抽真空效果的影響射水抽氣器[2]是一種用于火力發(fā)電廠汽輪組抽吸凝汽器真空和其它需要抽真空的專用設(shè)備，根據(jù)抽氣器的喉部結(jié)構(gòu)的長度，可將其分為長喉型抽氣器和短喉型抽氣器。短喉型抽氣器在工作時，其通流截面上的流體的壓力分布如圖1所示。圖1 短喉型抽氣器內(nèi)通流截面上的壓力分布曲線圖中 ：Pw表示水泵在出口位置的流體壓力，Pm表示水泵水流出后經(jīng)過短喉管時造成的高真空的壓力，Pn表示從凝汽器抽出的氣液混合物在擴(kuò)散管內(nèi)的壓力。分析可知，當(dāng)水流
機(jī)械管理開發(fā) 2018年12期2019-01-17
- 磁浮式聲音傳播條件演示儀
質(zhì)的實(shí)驗(yàn)常選用帶抽氣盤的鐘罩來演示，只是聲源及其擺放的方式不同，由于聲音可以通過抽氣盤底座或鐘罩傳播，所以實(shí)驗(yàn)效果很不理想. 文獻(xiàn)[1]對上述方法進(jìn)行了改進(jìn)，把聲源等元件置于較大的注射器內(nèi)，利用注射器進(jìn)行抽氣. 文獻(xiàn)[2]利用磁鐵的相互排斥現(xiàn)象使聲源懸浮，并將接收聲音的裝置放在發(fā)聲系統(tǒng)外部，避免了容器本身傳遞聲音. 這種簡單利用2塊磁鐵排斥的懸浮方式并不穩(wěn)定，很難避免磁鐵與注射器的接觸[2]. 還有一種方法是用細(xì)繩把聲源懸掛起來進(jìn)行演示，實(shí)驗(yàn)效果也不理想.
物理實(shí)驗(yàn) 2018年4期2018-04-24
- K-320-23.5-4型機(jī)組大負(fù)荷區(qū)主抽氣器不同運(yùn)行方式的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析
要能保證出力，主抽氣器投用的臺數(shù)越少越好，因?yàn)槠渌牡膹S用汽減少。隨著大容量單元機(jī)組在我國的普及，這一觀點(diǎn)漸漸暴露出其片面性。以某電廠引進(jìn)的K-320-23.5-4型機(jī)組為例，經(jīng)過多次試驗(yàn)，在同樣滿足出力的前提下，投用2臺主抽工作比投用1臺主抽工作更有實(shí)際意義。前者的經(jīng)濟(jì)性、運(yùn)行可靠性、主輔機(jī)效率與設(shè)備壽命損耗均要好于后者。1 試驗(yàn)方式、數(shù)據(jù)及計(jì)算結(jié)果在相關(guān)人員的配合下，僅考察冬季一個季度，按如下2種方式對運(yùn)行中的1#機(jī)組做了多次試驗(yàn)，現(xiàn)象是一致的：1)
- 射汽抽氣器蒸汽的選擇對煤化工裝置運(yùn)行的影響
17418)射汽抽氣器蒸汽的選擇對煤化工裝置運(yùn)行的影響薛令光(鄂爾多斯市國泰化工有限公司 內(nèi)蒙古鄂爾多斯 017418)概述了汽輪機(jī)射汽抽氣器的作用及工作原理，簡要介紹了煤化工裝置中射汽抽氣器的蒸汽來源。通過實(shí)例剖析了當(dāng)前射汽抽氣器選擇汽源所存在的問題，提出了同一套裝置中的射汽抽氣器汽源應(yīng)統(tǒng)一且以2.0 MPa蒸汽為汽源的觀點(diǎn)。汽輪機(jī)；射汽抽氣器；煤化工射汽抽氣器是汽輪機(jī)的重要輔機(jī)，如何根據(jù)企業(yè)蒸汽管網(wǎng)的實(shí)際情況選擇合理壓力等級的蒸汽源是保障汽輪機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)
肥料與健康 2017年2期2017-07-01
- SC150-21-1型射水抽氣器節(jié)能改進(jìn)
-21-1型射水抽氣器節(jié)能改進(jìn)李慶剛1， 陳發(fā)斌2(1.中石化銷售有限公司華北分公司，天津 300384;2.中石化洛陽分公司，河南 洛陽 471012)針對1#汽輪發(fā)電機(jī)組兩臺SC150-21-1型射水抽氣器開工以來存在的夏季補(bǔ)水量大、溢流水量大、單臺射水泵運(yùn)行時抽真空效果不理想等問題原因分析，根據(jù)1#機(jī)的實(shí)際情況，確定了從改造射水抽氣器水循環(huán)回路方面來解決這些問題的技術(shù)措施，闡述了改造后的效果，為機(jī)組的技術(shù)改進(jìn)提供了有參考價(jià)值的資料。射水抽氣器 ； 節(jié)
山東化工 2016年8期2016-09-05
- 延遲抽氣對首次發(fā)作原發(fā)性自發(fā)性氣胸治療的影響
周林水 王真延遲抽氣對首次發(fā)作原發(fā)性自發(fā)性氣胸治療的影響洪輝華 陳瑜 呂昕 周林水 王真目的 探討不同時間抽氣對原發(fā)性自發(fā)性氣胸患者肺復(fù)張時間和抽氣次數(shù)的影響并探尋合適的抽氣治療的時機(jī)。方法 回顧性分析2007年1月至2013年12月原發(fā)性自發(fā)性氣胸患者112例。按發(fā)病至抽氣治療時間分為1d、2d、3d、＞3d 4組。比較各組的臨床特點(diǎn)，肺復(fù)張時間和抽氣次數(shù)。結(jié)果 1d治療組22例，2d治療組41例，3d治療組30例，＞3d組19例。1d組、2d組、3d組
浙江臨床醫(yī)學(xué) 2016年1期2016-08-08
- 螺桿膨脹機(jī)有機(jī)朗肯循環(huán)抽氣回?zé)嵫芯?/a>
脹機(jī)有機(jī)朗肯循環(huán)抽氣回?zé)嵫芯恐茉?，刁安娜，楊小?qiáng)，徐春成（上海齊耀螺桿機(jī)械有限公司，上海250072）對抽氣回?zé)崾铰輻U膨脹機(jī)有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)，提出了螺桿膨脹機(jī)抽氣孔口位置和大小的設(shè)計(jì)方法。以實(shí)際項(xiàng)目應(yīng)用為背景，建立了抽氣回?zé)嵫h(huán)的熱力學(xué)模型，探究了蒸發(fā)溫度、抽氣壓力對輸出功率等參數(shù)的影響。結(jié)果表明，系統(tǒng)熱效率隨著抽氣壓力的提高先升高后降低，抽氣壓力對抽氣流量的影響最大，當(dāng)抽氣壓力比為0.45，抽氣系數(shù)為0.23時，系統(tǒng)的輸出功率最大。抽氣回?zé)?；余熱回收；?/div>
壓縮機(jī)技術(shù) 2015年3期2015-08-16
- 原發(fā)性自發(fā)性氣胸首次抽氣時機(jī)選擇
＜5 d)經(jīng)針吸抽氣后氣胸量增多、癥狀加重，需再次置管引流，且多次穿刺置管引流易導(dǎo)致胸膜粘連[3-4]。本研究收集2012年7月至2013年7月在皖南醫(yī)學(xué)院弋磯山醫(yī)院呼吸內(nèi)科就診的氣胸量＞20%的PSP患者138例，分別進(jìn)行早期抽氣(早期組)和延遲抽氣(延遲組)治療，比較兩組患者住院時間、治愈率、隨訪1年后胸膜粘連例數(shù)等指標(biāo)，以了解胸腔穿刺抽氣治療時間距PSP發(fā)病的時長是否影響預(yù)后。現(xiàn)報(bào)告如下。1 資料與方法1.1 臨床資料 收集在我科住院的 PSP患者1創(chuàng)傷與急危重病醫(yī)學(xué) 2015年2期2015-06-14
- 某填埋場填埋氣收集率評估及高效收集建議
［5］。通過現(xiàn)場抽氣試驗(yàn)，可獲得較為準(zhǔn)確的計(jì)算參數(shù)和填埋氣總產(chǎn)量。筆者對某填埋場填埋氣收集現(xiàn)狀進(jìn)行了調(diào)查，并在該場地進(jìn)行抽氣實(shí)驗(yàn)，基于試驗(yàn)結(jié)果，對填埋氣總產(chǎn)量進(jìn)行了估算，評價(jià)了現(xiàn)場實(shí)際填埋氣收集率，提出了提高填埋氣收集率的技術(shù)措施，為填埋場填埋氣收集和配套發(fā)電的設(shè)施建設(shè)提供參考。1 填埋氣收集現(xiàn)狀調(diào)查該填埋場是西北地區(qū)某市的生活垃圾衛(wèi)生填埋場，占地約7.333×105m2，總?cè)莘e3.500×107m3，生活垃圾日處理量約6 000 t，屬于國內(nèi)填埋規(guī)模最大環(huán)境衛(wèi)生工程 2015年4期2015-03-18
- 引射抽氣技術(shù)在油氣回收系統(tǒng)中的應(yīng)用
高等?？茖W(xué)校引射抽氣技術(shù)在油氣回收系統(tǒng)中的應(yīng)用徐 進(jìn)承德石油高等?？茖W(xué)校引射抽氣技術(shù)是利用引射器抽取油罐烴蒸氣。在高壓油田或有高壓天然氣氣源的油田，利用已有高壓天然氣作為動力氣抽取大罐氣；在產(chǎn)氣量少的低壓油田，利用油田采出水抽取大罐氣。引射抽氣技術(shù)不僅能有效回收油罐烴蒸氣，而且與傳統(tǒng)壓縮機(jī)抽氣技術(shù)相比，具有結(jié)構(gòu)簡單、造價(jià)低、運(yùn)行費(fèi)用低、維護(hù)工作量少等優(yōu)點(diǎn)。原油儲罐；油氣回收；大罐抽氣；引射器1 油氣回收技術(shù)現(xiàn)狀目前，國內(nèi)油田油氣集輸系統(tǒng)普遍采用立式拱頂油罐油氣田地面工程 2015年10期2015-01-12
- 射水抽氣器和射汽抽氣器的能源消耗計(jì)算與分析
56003)射水抽氣器和射汽抽氣器的能源消耗計(jì)算與分析張少瑋 耿妍(邯鄲鋼鐵股份有限公司西區(qū)能源中心,河北邯鄲 056003)以C6-3.43-0.49型汽輪發(fā)電機(jī)組的實(shí)際工況為例,分別計(jì)算了采用射水抽氣器和射汽抽氣器的能源消耗量,為中小機(jī)組抽氣器選型和抽氣系統(tǒng)節(jié)能改造提供參考。射水抽氣器 射汽抽氣器 等效焓降1 抽氣器作用抽氣器是凝氣式汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的必須設(shè)備。目前在中小型熱電廠中,應(yīng)用最廣的抽氣器噴射式抽氣器。這類抽氣器根據(jù)工作介質(zhì)的不同,又可分為射水中國科技縱橫 2014年12期2014-12-10
- 某型燃機(jī)壓氣機(jī)級內(nèi)抽氣數(shù)值研究
型燃機(jī)壓氣機(jī)級內(nèi)抽氣段即為高溫部件透平盤提供冷卻空氣，該抽氣段的空氣流量直接影響其對透平盤的冷卻效果，通過CFD 軟件進(jìn)行冷卻空氣流量的計(jì)算，以滿足透平盤熱分析及空氣系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的需要。1 計(jì)算模型和計(jì)算方法圖1 抽氣段三維結(jié)構(gòu)圖圖1 所示為某型燃機(jī)壓氣機(jī)級內(nèi)抽氣段的三維結(jié)構(gòu)示意圖，圖中標(biāo)示了抽氣段的環(huán)形抽氣槽縫及透平段的進(jìn)口位置。由于結(jié)構(gòu)的軸對稱性，為減少計(jì)算時間，選取整個抽氣段的1/15 進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。采用UG 軟件進(jìn)行實(shí)體建模，使用GAMBIT軟件進(jìn)機(jī)械工程師 2014年1期2014-11-22
- 一種新型節(jié)能環(huán)保多通道射水抽氣器的研發(fā)
量、低能耗的射水抽氣器顯得尤為必要。1 射水抽氣器獲得最佳工作效果的條件射水抽氣器是一種典型的水、氣兩相流裝置，水束的能量是氣相運(yùn)動所需能量的全部來源，為了提高凝汽器的真空度，就要讓水質(zhì)點(diǎn)“裹挾”更多的氣體。想要更好地完成這一交換就必須滿足以下條件：（1）在吸入室中選取流速最佳以及截面最佳的單股水束，以便讓水束的分散度能夠達(dá)到最佳，同時分散后的水質(zhì)點(diǎn)又達(dá)到動量最佳，這個時候，才能以水的最少量“裹挾”氣體的最多量。這是實(shí)現(xiàn)低能耗、高功效的基本條件。（2）吸入機(jī)電信息 2014年18期2014-10-15
- 側(cè)縫抽氣對多管式分離器性能和流場的影響
266580）抽氣是一種依靠從排料口抽取少量氣體以達(dá)到優(yōu)化分離器性能的手段。催化裂化三旋用逆流反轉(zhuǎn)式分離器通過抽氣減小了錐體內(nèi)帶來返混夾帶的軸向速度，增加了錐體內(nèi)切向速度，減小了排氣芯管下的短路流，優(yōu)化了流場，提高了分離效率[1]。對蝸殼式分離器進(jìn)行抽氣可以減少分離器負(fù)壓區(qū)，負(fù)壓中心上移，減少壁面粒子夾帶，同時延長了氣流向下旋轉(zhuǎn)的距離，抑制了旋轉(zhuǎn)氣流向上的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度，降低了夾帶[2]。對于環(huán)隙排料的直流式分離器，抽氣可以減小排氣口的匯流，從而減少了已經(jīng)沉降化工進(jìn)展 2014年2期2014-10-13
- 早期排氣與延遲排氣對原發(fā)性自發(fā)性氣胸療效的差異比較
結(jié)果 早期排氣組抽氣1次成功率為11.11%(5/45), 抽氣2次為28.89%(13/45),轉(zhuǎn)手術(shù)率為13.33%(6/45), 而延遲排氣組分別為61.70%(29/47)、25.53%(12/47)、4.26%(4/47)；平均住院時間: 早期排氣組為(8.3±6.9)d, 延遲排氣組(3.5±5.7)d；隨訪1年后, 發(fā)現(xiàn)早期排氣組氣胸復(fù)發(fā)率為22.22%(10/45), 延遲排氣組為2.21%(1/47), 差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P＜0.05)。中國實(shí)用醫(yī)藥 2014年19期2014-09-04
- 射水抽氣器倒吸原因分析及處理
一、項(xiàng)目背景射水抽氣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、抽吸氣體能力大、不需另設(shè)啟動抽氣器、啟動運(yùn)行方便，廣泛應(yīng)用在小容量汽輪發(fā)電機(jī)組中。機(jī)組運(yùn)行時，用射水抽氣系統(tǒng)抽出凝汽器及真空系統(tǒng)中漏入的不凝結(jié)氣體，同時維持凝汽器的真空，對機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行起著重要作用。山東光明熱電股份有限公司3#汽輪發(fā)電機(jī)組為南汽生產(chǎn)的12 MW抽凝式機(jī)組，采用射水抽氣器來維持凝汽器真空。由于使用礦井水作為冷卻介質(zhì)，水質(zhì)為高堿高硬水。夏季運(yùn)行時，射水抽氣器系統(tǒng)補(bǔ)水溫度高，加之系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理，設(shè)備管理與維修 2014年5期2014-05-03
- 射水泵抽氣器改造的經(jīng)濟(jì)性評價(jià)
廠 楊黎斌射水泵抽氣器改造的經(jīng)濟(jì)性評價(jià)長興島電廠 楊黎斌介紹了TD-N12射水泵抽氣器的設(shè)備配置及工作原理.通過分析得出:將老式單通道射水凝汽器改為多通道射水凝汽器,在抽水總量下降的狀況下選用小功率射水泵電機(jī),可達(dá)到節(jié)水和節(jié)電效果.節(jié)能改造證實(shí)射水抽氣器實(shí)施改造后,配套電機(jī)實(shí)際功率由原來的28.8 kW降至20.4kW.以2013年機(jī)組運(yùn)行6700 h計(jì)算,節(jié)約用電量56.28 MWh,節(jié)約標(biāo)煤量28.4t,節(jié)省燃料成本2.3萬元,取得了較好的節(jié)能效果.射上海節(jié)能 2014年9期2014-02-07
- 提升透平發(fā)電機(jī)真空低下的有效措施
主蒸汽旁路系統(tǒng)、抽氣系統(tǒng)、復(fù)水系統(tǒng)，以滿足不同情況下主生產(chǎn)工藝生產(chǎn)的需要。機(jī)組由一個高壓端、一個低壓端和一個發(fā)電機(jī)組成，高壓或低壓既可單獨(dú)運(yùn)行，又可并列運(yùn)行。2 現(xiàn)狀、存在的問題及其主要影響2#透平發(fā)電機(jī)投產(chǎn)運(yùn)行一段時間后，透平發(fā)電機(jī)復(fù)水器真空值不能維持在較好的范圍，其中主要表現(xiàn)為透平發(fā)電機(jī)在低負(fù)荷時(3000kW以下)，若運(yùn)行一組主抽，復(fù)水器真空可保持在－65kpa左右，此時若進(jìn)一步增加負(fù)荷(4000kW以上)，復(fù)水器真空將降低到－52kpa至－30kp銅業(yè)工程 2013年4期2013-10-29
- 基于有限元的射水抽氣器動特性分析
3）0 引言射水抽氣器是一種用水射流來抽吸氣體的裝置，廣泛應(yīng)用于較大的汽輪機(jī)中，其將漏入凝汽器的空氣不斷地抽出，以維持凝汽器中的正常真空。文獻(xiàn)［1］通過對射水抽氣器最大抽吸氣量的計(jì)算發(fā)現(xiàn)喉管內(nèi)液氣兩相混合的位置和流動狀態(tài)是影響最大吸氣流量的重要因素；文獻(xiàn)［2，3］探討了長喉管射水抽氣器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法；文獻(xiàn)［4，5］則分別分析了喉管長度、喉管數(shù)量、噴嘴位置等因素對抽氣器工作效率的影響；文獻(xiàn)［6］分析研究了射水抽氣器發(fā)生蝕損的機(jī)理，并提供了一些防止蝕損的經(jīng)驗(yàn)和機(jī)械工程與自動化 2013年1期2013-09-04
- 三軸試件抽氣飽和方法及其對固結(jié)不排水剪強(qiáng)度試驗(yàn)的影響分析
、毛細(xì)管飽和法和抽氣飽和法。對于滲透系數(shù)小于、等于10-4cm/s的細(xì)粒土，推薦采用抽氣飽和法[1-3]。抽氣飽和方法的基本過程為：先對試樣進(jìn)行真空抽氣處理，使試樣孔隙中處于低壓。再對試樣浸水，使試樣孔隙以水充填而進(jìn)入飽和狀態(tài)。由于砂類土及粗粒土在勘察的鉆孔、取樣過程中極易受到擾動破壞，工程實(shí)踐中采取的原狀土絕大多數(shù)均為粉土和黏性土。這些土同時也正是“滲透系數(shù)小于、等于10-4cm/s的細(xì)粒土”。因此，抽氣飽和方法已經(jīng)成為土工試驗(yàn)中最為常用的一種飽和方法。實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2013年4期2013-05-14
- 新型大罐抽氣裝置在采油廠的應(yīng)用
采油廠）新型大罐抽氣裝置在采油廠的應(yīng)用李榮朵 李金宇 張林 趙福全（華北油田公司第四采油廠）根 據(jù) 2010年 節(jié) 能 監(jiān) 測 站 的 檢 測 ， 華 北 油 田 某 采 油 廠 4個 聯(lián) 合 站 油 罐 日 揮 發(fā) 天 然 氣 量達(dá) 6000m3以上，這 不 但 損 失 油 氣資源，而 且 污 染 環(huán) 境 ， 同時還存 在 很 大 安 全 隱 患。自 2010年 12月 起 ， 分 別 在 4個 聯(lián) 合 站 各 安 裝 1套 DZHA新 型 油 罐 揮石油石化節(jié)能 2013年12期2013-05-08
- 三軸試件抽氣飽和方法及其對固結(jié)不排水剪強(qiáng)度試驗(yàn)的影響分析
、毛細(xì)管飽和法和抽氣飽和法。對于滲透系數(shù)小于、等于10-4cm/s的細(xì)粒土，推薦采用抽氣飽和法[1-3]。抽氣飽和方法的基本過程為：先對試樣進(jìn)行真空抽氣處理，使試樣孔隙中處于低壓。再對試樣浸水，使試樣孔隙以水充填而進(jìn)入飽和狀態(tài)。由于砂類土及粗粒土在勘察的鉆孔、取樣過程中極易受到擾動破壞，工程實(shí)踐中采取的原狀土絕大多數(shù)均為粉土和黏性土。這些土同時也正是“滲透系數(shù)小于、等于10-4cm/s的細(xì)粒土”。因此，抽氣飽和方法已經(jīng)成為土工試驗(yàn)中最為常用的一種飽和方法。鐵道勘察 2013年4期2013-04-16
- 土壤氣抽提多井方案的數(shù)值模擬研究
2kPa的區(qū)域?yàn)?span id="syggg00" class="hl">抽氣影響區(qū)域.模擬結(jié)果顯示,單井的抽氣影響區(qū)域不能滿足要求;多井抽氣時,井間區(qū)域土壤氣體真空度受多井共同作用,擴(kuò)大了抽氣的影響區(qū)域.抽氣井不同布置情況下井間距大小對相互作用效果存在影響.研究發(fā)現(xiàn),井間相互作用隨著井間距的增大而減小,井間距存在臨界值.井間距臨界值與抽氣井的布置形式相關(guān).對于本研究中的2眼井、3眼井、4眼井情景,此臨界值分別在3～5m、5～8m、8～10m區(qū)間.超過此臨界值時井間相互作用將顯著減弱,并導(dǎo)致抽氣影響區(qū)域不能覆蓋整中國環(huán)境科學(xué) 2012年3期2012-12-20
- 大米的真空冷卻研究
波處理?xiàng)l件下真空抽氣冷卻時間對大米品質(zhì)的影響。結(jié)果表明:隨著真空抽氣時間的延長，大米的含水量、碘藍(lán)值、游離脂肪酸含量降低，但水溶性蛋白質(zhì)含量基本不變。微波處理?xiàng)l件會影響大米品質(zhì)及大米真空冷卻效果，以長時間低劑量微波處理對大米品質(zhì)影響較小。大米經(jīng)長時間低劑量微波處理后，真空抽氣45 s，溫度可降低到40℃以下，且爆腰率和碎米率較低，品質(zhì)較好。大米 真空冷卻 抽氣時間 品質(zhì)微波作為一種高效安全的防蟲技術(shù)在糧食儲藏中的應(yīng)用前景廣闊［1－3］。但大米等糧食采用微波中國糧油學(xué)報(bào) 2012年5期2012-11-28
- 有機(jī)工質(zhì)低溫余熱發(fā)電的模擬與優(yōu)化
：乏氣回?zé)嵫h(huán)和抽氣回?zé)嵫h(huán).3.2.1 乏氣回?zé)嵊袡C(jī)朗肯循環(huán)乏氣回?zé)嵫h(huán)是讓膨脹機(jī)出口的蒸氣在進(jìn)入冷凝器之前流經(jīng)回?zé)崞?，預(yù)熱進(jìn)入蒸發(fā)器的工質(zhì).圖3為乏氣回?zé)嵊袡C(jī)朗肯循環(huán)的模型圖.圖3 乏氣回?zé)嵊袡C(jī)朗肯循環(huán)的模型圖Fig.3 The model of regenerative exhaust ORC(1)回?zé)岫葘ο到y(tǒng)的影響.回?zé)岫鹊亩x：回?zé)崞髦泄べ|(zhì)的吸熱量與膨脹機(jī)內(nèi)乏氣溫度降至泵出口溫度時所釋放的理論熱量之比.公式(3)為回?zé)岫?的表達(dá)式式中：h1，蒸發(fā)鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2012年3期2012-09-07
- 大罐抽氣裝置在塔河油田三號聯(lián)合站的應(yīng)用
41600）大罐抽氣技術(shù)主要是將原油儲罐中揮發(fā)出的輕烴成分進(jìn)行收集、壓縮，再送到天然氣站處理，以達(dá)到節(jié)約能源、防止空氣污染、實(shí)現(xiàn)原油密閉集輸?shù)哪康腫1]。隨著塔河油田的開發(fā)，不斷有高含硫化氫井建產(chǎn)，尤其以塔河8區(qū)、10區(qū)、12區(qū)油井為主，三號聯(lián)合站進(jìn)站稠油主要來至塔河8區(qū)和10區(qū)，具有密度高、粘度大、油品性質(zhì)復(fù)雜、伴生氣硫化氫含量高等特點(diǎn)。根據(jù)2010年12月年檢測結(jié)果，三號聯(lián)合站大罐揮發(fā)氣H2S平均含量為12735.74mg／L，若不采取回收措施，對高含長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版) 2011年13期2011-04-15
- 雙背壓汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)的優(yōu)化
經(jīng)濟(jì)性。2.2 抽氣系統(tǒng)連接方式不盡合理在汽輪機(jī)組正常運(yùn)行過程中,為維持凝汽器內(nèi)已建立的真空,必須由抽氣系統(tǒng)連續(xù)不斷地把漏入真空系統(tǒng)的空氣和不凝結(jié)氣體(以下簡稱氣體)抽出,抽氣系統(tǒng)性能的好壞將直接影響到凝汽器的運(yùn)行狀況。在現(xiàn)役的大型汽輪機(jī)組中,與雙壓凝汽器配套的抽氣系統(tǒng)大多采用并聯(lián)或串聯(lián)的連接方式。采用并聯(lián)連接的抽氣系統(tǒng),由高、低壓兩凝汽器各自引出的抽氣管道分別接到抽氣母管上,再由抽氣母管連接到3臺抽氣設(shè)備(真空泵或抽氣器),如圖1(a)所示。這種連接方式電站輔機(jī) 2010年1期2010-06-23
- 原發(fā)性自發(fā)性氣胸首次抽氣時機(jī)選擇