鋼束
- 大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋跨中下?lián)显蚍治?/a>
224個，預(yù)應(yīng)力鋼束(僅考慮縱向預(yù)應(yīng)力)142根，采用兩端張拉方式。其中主梁離散為93個節(jié)點(diǎn)，92個單元；單個承臺、基礎(chǔ)及樁基共離散為74個節(jié)點(diǎn)，66個單元。采用一般支承在主梁的兩端模擬邊界，以此約束Y方向和Z方向的線位移；采用剛性的彈性連接在雙肢薄壁墩與主梁固結(jié)處進(jìn)行連接，橋墩與樁基的連接、橋墩系梁與墩的連接均采用剛性連接，樁基底部全約束。在模型中，施工階段的設(shè)置根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)定的施工步驟進(jìn)行，并設(shè)置其分析類型為線性累加模型。橋梁有限元模型如圖2所示，201
科技和產(chǎn)業(yè) 2023年4期2023-03-27
- 某連續(xù)梁橋預(yù)應(yīng)力損失識別方法探討
得的各項(xiàng)數(shù)據(jù)，對鋼束在其使用過程中的預(yù)應(yīng)力變化規(guī)律進(jìn)行了全面分析。通過運(yùn)用撓度影響矩陣，對主梁變形程度實(shí)施測量，提出具體方法用于反演鋼束預(yù)應(yīng)力損失。監(jiān)測主梁成橋一年內(nèi)的撓度值，對預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行反演，對比所得結(jié)果與實(shí)測的預(yù)應(yīng)力損失值，以驗(yàn)證方法的可行性。1 工程概況某公路大橋長度為1 434 m，屬于單聯(lián)15跨非對稱預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，其主梁截面為單箱雙室，橋型布置見圖1。上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)采用了全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，其預(yù)應(yīng)力體系分為縱、橫、豎三向。主梁共有左、
交通科技與管理 2023年4期2023-03-21
- 后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼束斷裂試驗(yàn)與數(shù)值研究
而結(jié)構(gòu)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束的銹蝕難以觀察，一旦鋼束發(fā)生斷裂則往往導(dǎo)致結(jié)構(gòu)突然坍塌的災(zāi)難性后果。國外已發(fā)生多起預(yù)應(yīng)力鋼束銹蝕斷裂引發(fā)的重大工程事故，如1985年英國Ynys-y-Gwas 橋坍塌、2000 年美國Lowes Speedway人行橋坍塌及2018 年意大利Morandi橋坍塌。2003年，我國某工廠酸洗車間四榀預(yù)應(yīng)力混凝土薄腹梁因預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)力腐蝕斷裂而坍塌［1］。2019年，我國沿海某水工結(jié)構(gòu)的七塊預(yù)應(yīng)力混凝土空心大板因鋼絞線銹蝕斷絲而突發(fā)斷裂［
特種結(jié)構(gòu) 2022年5期2022-11-07
- 2 種預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁鋼束梁端錨固方式對比分析
，需要設(shè)計(jì)人員對鋼束在梁端的布置方式進(jìn)行單獨(dú)設(shè)計(jì)。 本文結(jié)合工程實(shí)際，選取了腹板鋼束在梁端的2 種常見錨固方式進(jìn)行分析探討。1 2 種鋼束梁端錨固方式優(yōu)缺點(diǎn)分析目前預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁腹板鋼束在梁端的布置方式主要有以下2 種：第一種方案是梁端橫梁腹板位置開槽設(shè)置后澆帶，腹板鋼束在梁端開槽位置錨固（以下簡稱梁端錨固），第二種方案是鋼束在靠近橫梁位置上彎至頂板開槽錨固（以下簡稱頂板錨固），2 種布置方式如圖1 所示。在橋梁設(shè)計(jì)方面，僅追求滿足規(guī)范對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求是不
福建交通科技 2022年6期2022-09-15
- 預(yù)應(yīng)力鋼束線形對連續(xù)梁橋受力性能的影響分析
中[5]。預(yù)應(yīng)力鋼束是該結(jié)構(gòu)的重要部分，預(yù)應(yīng)力的施加對結(jié)構(gòu)的承載能力以及正常使用功能都會造成影響[6-7]。對于預(yù)應(yīng)力鋼束，其線形對連續(xù)梁橋受力性能的影響還需要進(jìn)一步探索。本文以重慶某高速公路連續(xù)梁橋作為工程實(shí)例，探究預(yù)應(yīng)力鋼束的布置形式對結(jié)構(gòu)性能的影響，以期為預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)中的預(yù)應(yīng)力布置提供參考。1 研究模型1.1 工程概況重慶某高速公路上的4×28m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，分左右幅（本文僅研究左幅），下部結(jié)構(gòu)采用圓柱式墩+樁基礎(chǔ)，單箱三室截面，橋?qū)?/div>
交通世界 2022年13期2022-07-12
- 高速鐵路剛構(gòu)矮塔斜拉橋徐變影響因素分析
。3.4 預(yù)應(yīng)力鋼束對徐變影響預(yù)應(yīng)力鋼束通過改變截面應(yīng)力分布影響徐變。預(yù)應(yīng)力鋼束分為腹板鋼束、邊跨底板鋼束、中跨底板鋼束、中支點(diǎn)頂板鋼束及邊跨頂板鋼束。3.4.1腹板預(yù)應(yīng)力鋼束對徐變影響保持張拉應(yīng)力不變，修改腹板預(yù)應(yīng)力鋼束的面積。對以下3種方案進(jìn)行比較。方案一：采用80%腹板預(yù)應(yīng)力鋼束面積。方案二：采用實(shí)際腹板預(yù)應(yīng)力鋼束面積。方案三：采用1.2倍腹板預(yù)應(yīng)力鋼束面積。計(jì)算結(jié)果見圖9。由圖9可知，腹板束的變化對跨中徐變影響不明顯，隨著腹板預(yù)應(yīng)力鋼束面積增加，梁交通科技 2022年3期2022-06-27
- 簡支轉(zhuǎn)連續(xù)橋梁支點(diǎn)截面應(yīng)力測試與研究
彎矩區(qū)設(shè)計(jì)負(fù)彎矩鋼束[4]。而這個區(qū)域以支點(diǎn)截面受力最大，測試和分析支點(diǎn)截面的應(yīng)力狀況能夠反映整個區(qū)域的受力是否安全、負(fù)彎矩鋼束設(shè)計(jì)是否合理、張拉是否完全，進(jìn)而為類似橋梁的設(shè)計(jì)、施工提供一個參考。本文以某高速公路連接線上3×40m簡支轉(zhuǎn)連續(xù)T梁橋?yàn)橐劳校鶕?jù)橋梁實(shí)際情況提出實(shí)橋試驗(yàn)方案并進(jìn)行跟蹤測試，運(yùn)用有限元軟件Midas Civil建立試驗(yàn)橋分析模型，將實(shí)測數(shù)據(jù)和有限元模型數(shù)據(jù)進(jìn)行對比分析，討論張拉負(fù)彎矩鋼束過程中的支點(diǎn)截面的應(yīng)力變化狀態(tài)。1 基本概況安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 基于恒載零彎矩理論的PC剛構(gòu)橋縱向預(yù)應(yīng)力配束設(shè)計(jì)
并從內(nèi)力、撓度、鋼束用量3個角度將原設(shè)計(jì)和新設(shè)計(jì)方案進(jìn)行分析，得出優(yōu)化鋼束用量可以減少恒載彎矩和預(yù)應(yīng)力彎矩之間的差值，進(jìn)而降低砼的長期徐變以及控制跨中下?lián)线^大的問題。梁鑫磊[4]從概念方面闡明傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法和利用零彎矩理論配束設(shè)計(jì)的特點(diǎn)，得出利用零彎矩理論進(jìn)行配束設(shè)計(jì)，可從根本上控制梁體撓度變形，并通過實(shí)例驗(yàn)證該方法在控制多跨PC連續(xù)剛構(gòu)橋的成橋撓度及運(yùn)營階段撓度方面效果明顯。現(xiàn)有研究側(cè)重于配束設(shè)計(jì)方法研究，很少分析不同配束思路所帶來配束特點(diǎn)的不同。基于此，湖南交通科技 2022年1期2022-04-14
- 縱向預(yù)應(yīng)力對連續(xù)箱梁橋中跨跨中變形的影響分析
變形隨縱向預(yù)應(yīng)力鋼束位置、張拉控制應(yīng)力、張拉方式和鋼束松弛類型變化的規(guī)律。1 工程概況某懸澆施工的公路大橋上部結(jié)構(gòu)為55m+90m+55m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，主梁采用C50混凝土，單箱雙室，橋?qū)?8.5m，梁底線型按1.8次拋物線變化，墩頂梁高5.5m，跨中及兩端梁高2.5m，下部結(jié)構(gòu)橋臺為肋板臺，橋墩為實(shí)體墩，墩臺基礎(chǔ)均為樁基礎(chǔ)。主梁按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計(jì)，采用三向預(yù)應(yīng)力體系，橫向預(yù)應(yīng)力鋼束為3Φs15.2mm普通鋼絞線，豎向預(yù)應(yīng)力鋼束為3Φs15.北方交通 2022年3期2022-03-20
- 預(yù)應(yīng)力鋼束調(diào)整對混凝土曲線梁橋的扭轉(zhuǎn)影響
梁橋，研究預(yù)應(yīng)力鋼束的調(diào)整對主梁扭轉(zhuǎn)性能的影響，以期為曲線梁橋設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力鋼束抵消部分恒載產(chǎn)生的扭矩提出合理的建議。1 工程概況與有限元模型的建立本工程實(shí)例選自某國道其匝道當(dāng)中的一個四跨小半徑曲線梁橋。 具體的縱向布置圖如圖1 所示。 該曲線梁橋的曲率半徑為70 m， 橋面寬度為7.50 m，跨度4×20 m。主梁為單箱單室截面，頂板厚度0.25 m， 底板厚度0.20 m， 中間的腹板厚度為0.45 m，箱梁梁高為1.30 m，具體的箱梁橫斷面如圖2 所福建交通科技 2021年8期2021-12-21
- 大挑臂復(fù)合截面節(jié)段梁后裝挑臂縱向預(yù)應(yīng)力效應(yīng)研究
梁體系，張拉部分鋼束，隨后在其基礎(chǔ)上添加兩側(cè)挑臂，再張拉剩余鋼束，即從張拉時(shí)間上來區(qū)分，其預(yù)應(yīng)力體系含有先張束與后張束兩種。核心縱梁的施工與常規(guī)節(jié)段梁類似，基于預(yù)制拼裝的施工效率、維養(yǎng)難度和工程造價(jià)，一般采用混合配束預(yù)應(yīng)力體系[1-2]。大挑臂復(fù)合截面節(jié)段梁的設(shè)計(jì)重點(diǎn)之一在于如何保證后裝挑臂的受力性能。由于后裝挑臂常為肋板式結(jié)構(gòu)，頂板厚度不大，且挑臂分段拼裝過程中，挑臂與核心梁段、挑臂與挑臂之間均有一定拼裝誤差，疊加橋梁路線自身的縱坡、平曲線、超高等影響，城市道橋與防洪 2021年10期2021-11-15
- 變寬小箱梁橫向分布系數(shù)與鋼束的適配性分析
通用圖邊梁預(yù)應(yīng)力鋼束N1～N4為φs15.2-6型；中梁預(yù)應(yīng)力鋼束N1～N4為φs15.2-5型，N2～N4為φs15.2-6型。通過鋼接板梁法，分別計(jì)算出第10～15孔邊梁和中梁的橫向分布系數(shù)，其中中梁取最不利片梁的橫向分布系數(shù)，具體參數(shù)如表2所示。表2 第10～15孔橋梁基本參數(shù)通用圖中邊梁橫向分布系數(shù)為0.65，采用6666鋼束配置；中梁橫向分布系數(shù)為0.62，采用5666鋼束配置。該匝道橋采用的原則為，橫向分布系數(shù)為0.49～0.6的采用5566設(shè)工程技術(shù)研究 2021年14期2021-10-26
- 基于改進(jìn)NSGA-Ⅱ 算法的某連續(xù)剛構(gòu)橋縱向鋼束設(shè)計(jì)優(yōu)化研究
前學(xué)者對于預(yù)應(yīng)力鋼束優(yōu)化已有所研究：董學(xué)申[1]依托馬過河特大橋提出了適應(yīng)底板預(yù)應(yīng)力束部分水平布置的最優(yōu)方案，并對底板預(yù)應(yīng)力束全部和部分水平布置兩種方案下，在長期撓度、內(nèi)力和應(yīng)力方面的影響規(guī)律進(jìn)行研究；陳久長[2]針對徐變系數(shù)、環(huán)境濕度等因素，分析了相關(guān)參數(shù)對于中跨下?lián)系挠绊懸?guī)律，同時(shí)結(jié)合預(yù)應(yīng)力度、體內(nèi)外混合配束法對筍子巖大橋預(yù)應(yīng)力束進(jìn)行優(yōu)化；許海哲[3]基于lingo軟件，以各單元彎曲能量之和最小為目標(biāo)函數(shù)，以合理截面應(yīng)力為約束條件，得出優(yōu)化后的預(yù)應(yīng)力鋼西部交通科技 2021年6期2021-09-13
- 雙懸臂L 型預(yù)應(yīng)力混凝土蓋梁受力特點(diǎn)及配束方法
分析闡述，如不同鋼束線型對于蓋梁結(jié)構(gòu)受力的影響[1]，蓋梁的施工過程分析[2]等，均為雙懸臂蓋梁的設(shè)計(jì)提供了較好的參考。然而，上述文獻(xiàn)中所提及的蓋梁大多是平頭蓋梁或截面橫向?qū)ΨQ的倒T 型蓋梁，對于工程中常會碰到的L 型截面蓋梁，探討分析較少。本文以上海市大葉公路奉賢段改建工程中的工程實(shí)例為背景，對雙懸臂L 型預(yù)應(yīng)力混凝土蓋梁的受力特點(diǎn)進(jìn)行深入分析，總結(jié)此類型蓋梁的鋼束配置方法及施工階段的鋼束張拉順序布置，以期為往后工程設(shè)計(jì)提供一些參考。1 工程概況上海市大城市道橋與防洪 2021年3期2021-04-08
- 后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁張拉伸長量計(jì)算與測試
應(yīng)力混凝土梁通過鋼束張拉提高其抗裂能力，減小其跨中撓度，所以鋼束張拉效果直接影響其正常使用，在鋼束張拉施工過程中通過檢測手段對判定鋼束張拉效果顯得尤為重要。1 工程概況某大學(xué)實(shí)訓(xùn)綜合大樓,采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,因大空間使用功能要求,在大樓頂層采用18 m單跨和15.2 m與18 m組合雙跨后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁,公稱面積Ap為140 mm2。混凝土強(qiáng)度等級為C40,預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用8φ15.2-1860級高強(qiáng)度低松弛鋼絞線[1],其基本線形均為四段資源環(huán)境與工程 2021年1期2021-04-01
- 中歐規(guī)范T梁上部結(jié)構(gòu)對比研究
0.91倍。5 鋼束用量主梁混凝土標(biāo)號為C50，鋼束中心距下緣的距離分別為0.12、0.18、0.25、0.25 m。中歐規(guī)范混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度分別為22.4、22.7 MPa，1860鋼絞線中歐規(guī)范設(shè)計(jì)強(qiáng)度分別為1 260、1 375 MPa。抗裂驗(yàn)算時(shí)，考慮收縮徐變影響鋼束永存應(yīng)力根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取1 100 MPa。中國規(guī)范頻遇值組合允許最大拉應(yīng)力為0.7ftk=1.855 MPa，準(zhǔn)永久值組合不出現(xiàn)拉應(yīng)力；歐洲規(guī)范要求受拉區(qū)鋼束波紋管外邊緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，此次研中外公路 2021年1期2021-03-17
- 連續(xù)剛構(gòu)橋底板鋼束布置不同時(shí)的徑向力比較
將跨中底板預(yù)應(yīng)力鋼束由曲線布置變成水平布置，從而改變跨中底板的外形結(jié)構(gòu)，該方法理論上消除了跨中預(yù)應(yīng)力束產(chǎn)生的徑向力，一方面可以讓預(yù)應(yīng)力束發(fā)揮作用，提高構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度；另一方面可以提高結(jié)構(gòu)底板的抗裂性能，優(yōu)化連續(xù)剛構(gòu)橋的下?lián)蠁栴}[1]。這種結(jié)構(gòu)的連續(xù)剛構(gòu)橋由于水平長度的不同，徑向力也隨之不同。1 工程概況以某大橋工程實(shí)例為依托，通過數(shù)據(jù)分析對比底板水平布置水平段長度的設(shè)計(jì)參數(shù)。工程大橋?yàn)樯絽^(qū)道路新建跨河橋梁，設(shè)計(jì)橋型為（95+162+95）m，預(yù)應(yīng)力混凝土山東交通科技 2021年6期2021-03-01
- 運(yùn)用HintCAD系統(tǒng)模擬鋼束布設(shè)且精算預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長量
體外預(yù)應(yīng)力體系，鋼束的安裝位置精度是預(yù)應(yīng)力體系質(zhì)量保證的重要環(huán)節(jié)，準(zhǔn)確的定位能減少混凝土的預(yù)應(yīng)力損失，預(yù)應(yīng)力受力路徑連續(xù)光滑。預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長量一般按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）附錄G-8表中的預(yù)應(yīng)力筋平均張拉力計(jì)算公式，普遍工程技術(shù)員通常采用公式（一）以直線與曲線合算的方法計(jì)算平均張拉力。筆者以為附錄中公式適用于曲線段，而小注中的PP=P的公式適用于直線段，且直線段與曲線段應(yīng)采用分段計(jì)算。并分段計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失推出每段的終點(diǎn)張拉力中國金屬通報(bào) 2020年9期2020-12-30
- 預(yù)制預(yù)應(yīng)力砼T梁側(cè)彎線形分析研究*
小，在張拉預(yù)應(yīng)力鋼束后，受多種因素的綜合作用，T梁產(chǎn)生一定程度側(cè)彎，預(yù)應(yīng)力鋼束的孔道定位偏差對側(cè)彎變形量的影響更明顯。過大的變形不僅影響后續(xù)施工的正常進(jìn)行，同時(shí)嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性。當(dāng)前，有關(guān)側(cè)彎變形的研究多集中在定性分析和側(cè)彎變形控制方面，對于定量計(jì)算的討論還較少，相關(guān)規(guī)范性文件對T梁側(cè)彎變形量的允許值也沒有具體規(guī)定，僅部分地區(qū)在地方標(biāo)準(zhǔn)中進(jìn)行了部分闡述。該文依托平益[平江(湘贛界)至益陽安化]高速公路矮洲汨水大橋，通過實(shí)地調(diào)研了解T梁側(cè)彎變形情公路與汽運(yùn) 2020年6期2020-12-07
- 懸臂澆筑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁設(shè)計(jì)研究
主要包含：預(yù)應(yīng)力鋼束合理配置、鋼束施工圖繪制、主梁節(jié)段鋼筋圖繪制等。對于大跨徑懸澆梁，合理的配置預(yù)應(yīng)力鋼束需要對上百根鋼束反復(fù)調(diào)整試算，計(jì)算工作量大；接下來的鋼束圖、鋼筋圖繪制要面對上百根呈空間曲線狀的鋼束、十幾個懸澆節(jié)段，也是一項(xiàng)繁重的勞動。如何能夠使設(shè)計(jì)人員從繁重的計(jì)算繪圖工作中解脫出來、提高工作效率、保證設(shè)計(jì)質(zhì)量，顯得尤為重要；本文以六枝至安龍高速公路上跨徑60 m+110 m+60 m的石糯尾大橋?yàn)槔榻B一套適用的懸澆梁計(jì)算及自動繪圖方法。1 預(yù)應(yīng)黑龍江交通科技 2020年10期2020-10-23
- 體外預(yù)應(yīng)力技術(shù)在橋梁工程中的應(yīng)用要點(diǎn)解析
泛開展，以及體外鋼束的防腐手段日趨成熟，體外預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)又得到了復(fù)興［1，2］。人們逐漸認(rèn)識到，其在施工便捷性、施工質(zhì)量控制、維修便利性、鋼束可替換等方面，具有體內(nèi)有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力無法比擬的優(yōu)勢。但是在實(shí)際應(yīng)用中，體外束受外部環(huán)境直接影響，對溫度變化較為敏感，對火災(zāi)類事故的抵抗能力有限；在極限狀態(tài)及破壞機(jī)理、鋼束應(yīng)力增量、二次效應(yīng)、轉(zhuǎn)向塊及梁端錨固塊設(shè)計(jì)等方面，體外預(yù)應(yīng)力與體內(nèi)預(yù)應(yīng)力具有多項(xiàng)截然不同的設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)及技術(shù)指標(biāo)。下文重點(diǎn)就以上幾個問題進(jìn)行分析歸納，以梳理廣東土木與建筑 2020年8期2020-08-17
- 某連續(xù)剛構(gòu)橋局部預(yù)應(yīng)力鋼束失效分析及修復(fù)
橋箱梁頂部預(yù)應(yīng)力鋼束圓曲線段下沉和頂板空鼓病害修復(fù)為背景，通過有限元分析該橋局部應(yīng)力和整體受力狀態(tài)，分析該病害對橋梁的影響程度，并提出病害修復(fù)方案。研究結(jié)論為類似工程修復(fù)提供參考。1 工程概況某大橋主橋上部結(jié)構(gòu)為60+110+60m變截面連續(xù)剛構(gòu)箱梁，主橋下部結(jié)構(gòu)橋墩采用薄壁墩，基礎(chǔ)采用挖孔灌注樁+承臺基礎(chǔ)。采用雙幅橋設(shè)計(jì)，橋梁平面位于曲線上?？⒐を?yàn)收前發(fā)現(xiàn)大橋左幅第六跨箱內(nèi)距離5#梁40m 頂板W4號齒塊處約有1.5m×2.0m范圍空鼓，且空鼓處W4號預(yù)福建建筑 2020年2期2020-03-13
- 現(xiàn)澆箱梁預(yù)應(yīng)力混凝土中橫梁設(shè)計(jì)與計(jì)算
梁的計(jì)算與預(yù)應(yīng)力鋼束的布置密切相關(guān)，而預(yù)應(yīng)力鋼束的布置受橫梁結(jié)構(gòu)尺寸影響。本文將對貴陽市雙龍航空港經(jīng)濟(jì)區(qū)二堡路貓洞河橋的支點(diǎn)中橫梁在支座布置受限時(shí)(僅能布置兩支座，且支座位置靠橫梁邊緣)，對中橫梁預(yù)應(yīng)力配束方式及中橫梁尺寸參數(shù)進(jìn)行計(jì)算分析，給出支點(diǎn)中橫梁合理的結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)及預(yù)應(yīng)力配束方式。2 橋梁基本參數(shù)2.1 中橫梁尺寸及支座布置本工程主梁跨徑為(30+35+30)m一聯(lián)，為單箱四室現(xiàn)澆箱梁，梁高2.0 m，箱梁頂寬23.7 m，底寬19.0 m，懸臂板黑龍江交通科技 2020年10期2020-01-11
- 卡拉奇核電站“華龍一號”預(yù)應(yīng)力摩擦試驗(yàn)
，用于水平預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉和錨固。預(yù)應(yīng)力鋼束布置在內(nèi)層安全殼的筒體和穹頂中，鋼束包括三種類型：即倒U型鋼束共94束，筒體環(huán)向鋼束共106束，穹頂環(huán)向鋼束共21 束，每束鋼束由55 股鋼絞線1×7-15.7-1860 組成；其中1×7表示鋼絞線由7根鋼絲組成一股鋼絞線；15.7表示一股鋼絞線的公稱直徑為15.7mm，1860表示一股鋼絞線的抗拉屈服強(qiáng)度不低于1860MPa。2 摩擦試驗(yàn)?zāi)康募霸?.1 摩擦試驗(yàn)?zāi)康念A(yù)應(yīng)力倒U 型鋼束長度為173m～195m門窗 2019年7期2019-12-17
- 后張法預(yù)應(yīng)力T梁鋼束理論伸長量計(jì)算方法的優(yōu)化
的預(yù)制環(huán)節(jié)，張拉鋼束預(yù)應(yīng)力是施工過程中的一個重要環(huán)節(jié)，如何控制鋼束張拉力是關(guān)鍵。目前，主要采用張拉力和伸長量控制誤差，用伸長量的實(shí)際測量值校核理論計(jì)算值，從而表征張拉力的施工質(zhì)量。JTG/T F50—2011《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》[1]提供了預(yù)應(yīng)力鋼束理論伸長量的計(jì)算方法，但該方法仍然存在較大的計(jì)算誤差，國內(nèi)外相關(guān)技術(shù)人員對此進(jìn)行了研究和總結(jié)，并細(xì)化了相關(guān)計(jì)算公式。魯華明[2]、萬利軍等[3]探討了對稱線形、非對稱線形及復(fù)合曲線預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長量；陳欣鐵道建筑 2019年8期2019-09-03
- 連續(xù)剛構(gòu)橋梁合龍段張拉順序調(diào)整設(shè)計(jì)
按設(shè)計(jì)要求對臨時(shí)鋼束進(jìn)行張拉，張拉力滿足設(shè)計(jì)要求，混凝土澆筑前已進(jìn)行外剛性支撐焊接鎖定，進(jìn)行中跨合龍段施工時(shí)，各合龍段外剛性支撐保持鎖定狀態(tài)，未拆除。根據(jù)2017年9月21日大偏坡橋合龍段施工情況召開專家論證會上的專家意見，將中跨已張拉500kN的臨時(shí)鋼束張拉至設(shè)計(jì)噸位，增強(qiáng)跨中合龍段抗拉能力，并檢測邊中跨砼有無裂縫，因此，需要根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整邊、中跨鋼束張拉順序。1.合龍張拉方案1.1 工程概況本橋主橋系預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，主橋上部結(jié)構(gòu)為40m+70中國勘察設(shè)計(jì) 2019年3期2019-04-03
- 裝配式先張工字梁模擬和分析
通過轉(zhuǎn)向器來實(shí)現(xiàn)鋼束彎折［9］，鋼束折點(diǎn)處容易出現(xiàn)應(yīng)力集中。先張梁主要通過鋼束放張來實(shí)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力施加［10］，但放張會引起梁體變形，進(jìn)而產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失，導(dǎo)致梁體有效預(yù)應(yīng)力降低。此外，已有關(guān)于先張梁的研究大多針對箱梁［11］、矩形梁［12］和 T梁［6］，而先張折線預(yù)應(yīng)力工字梁的受力性能有待進(jìn)一步深入研究。為全面了解裝配式先張法折線預(yù)應(yīng)力混凝土工字梁的受力性能，采用ABAQUS有限元軟件，建立了考慮普通鋼筋和轉(zhuǎn)向器拉桿影響的工字梁精細(xì)模型，進(jìn)而研究了普通鋼筋對武漢工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年1期2019-02-20
- 預(yù)應(yīng)力筋張拉與錨固分析的接觸-預(yù)緊單元模型
效應(yīng)，提出預(yù)應(yīng)力鋼束張拉和錨固模擬的接觸-預(yù)緊單元模型。建立孔道實(shí)體與混凝土梁體布爾運(yùn)算并控制劃分得到鋼束與孔道的一致網(wǎng)格后，調(diào)整節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)系，在鋼束節(jié)點(diǎn)與孔道節(jié)點(diǎn)之間建立法向點(diǎn)-點(diǎn)接觸單元模擬接觸、摩擦和滑移等相互作用，在鋼束張拉端與錨板之間建立預(yù)緊單元并采用多荷載步加載模擬張拉和錨固過程。以空間曲線鋼束算例分析表明，與傳統(tǒng)錨固損失估算的面積試算法相比，接觸-預(yù)緊單元模型計(jì)算得到的錨固損失最大相對差約5.0%，具有較高的精度；與傳統(tǒng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)分析的約束方程鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年10期2018-10-31
- 高鐵32 m簡支箱梁梁端局部應(yīng)力研究
用了大規(guī)格預(yù)應(yīng)力鋼束，梁體重量比我國常用高鐵簡支梁減輕約110 t。減小梁體尺寸并加大預(yù)應(yīng)力規(guī)格后，梁端錨固位置局部應(yīng)力集中問題較為突出，本文即以某境外項(xiàng)目高速鐵路32 m簡支梁設(shè)計(jì)為背景，對其梁端設(shè)計(jì)及優(yōu)化過程進(jìn)行分析。簡支梁梁體采用C50混凝土，梁長為32.6 m，計(jì)算跨度31.3 m，梁端位置頂板厚0.55 m，底板厚0.7 m，腹板厚0.8 m。在對32 m簡支梁優(yōu)化方案進(jìn)行初步設(shè)計(jì)時(shí)，由于減隔震支座尺寸較大，導(dǎo)致梁端部預(yù)應(yīng)力錨固體系布置較為困難，城市道橋與防洪 2018年9期2018-10-09
- 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁鋼束布置方案的探討
二次力的影響，其鋼束布置復(fù)雜多變，難以把握?，F(xiàn)結(jié)合工程實(shí)例，在不影響相鄰聯(lián)鋼束施工的前提下分別采用常見的配置腹板束和頂?shù)装迨皟H配置腹板束兩種方案，從技術(shù)經(jīng)濟(jì)、結(jié)構(gòu)受力性能和設(shè)計(jì)施工便利等角度進(jìn)行分析比較，推薦優(yōu)先采用僅配置腹板束方案，并就如何優(yōu)化鋼束幾何形狀進(jìn)行了說明，可為同行進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束布置提供借鑒[1,2]。1 實(shí)際工程的兩種配束方案城市立交橋梁要求其外觀優(yōu)美、線形流暢、跨越能力大且對曲線及變寬段適應(yīng)性強(qiáng)，同時(shí)考慮到經(jīng)濟(jì)性，根據(jù)近年來我國多條高架道城市道橋與防洪 2018年7期2018-09-10
- 沈陽市長青街快速路工程跨越地鐵車站橋墩承臺設(shè)計(jì)分析
關(guān)系圖承臺預(yù)應(yīng)力鋼束布置見圖2、圖3。圖2 承臺預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖（單位：cm）圖3 承臺預(yù)應(yīng)力鋼束橫斷面布置（單位：cm）2 計(jì)算條件2.1 加載方式選取上部結(jié)構(gòu)恒載、上部結(jié)構(gòu)活載、活載偏載、橋墩自重、地面道路車輛荷載、地面道路覆土等采用靜力加載，樁側(cè)土采用土彈簧模擬，樁基礎(chǔ)與承臺采用彈性連接中剛性連接。2.2 計(jì)算模型采用MIDAS CIVIL2016程序建立梁單元模型，進(jìn)行空間計(jì)算分析。承臺的空間有限元模型見圖4。圖4 承臺空間計(jì)算模型2.3 設(shè)計(jì)荷載城市道橋與防洪 2018年8期2018-08-18
- 現(xiàn)行鐵路橋規(guī)中預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固損失計(jì)算方法的改進(jìn)
置的預(yù)應(yīng)力鋼筋(鋼束)線型，推導(dǎo)了考慮反摩阻作用的錨固損失簡化計(jì)算公式，并討論了減小錨固損失和摩阻損失的途徑，提出在一定條件下采用單端張拉比兩端張拉更有利于減小預(yù)應(yīng)力損失。文獻(xiàn)[5]將預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力沿全長按分段線性分布考慮，導(dǎo)出計(jì)算錨固損失的分段線性化近似公式，有助于簡化復(fù)雜線型預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固損失計(jì)算。文獻(xiàn)[6]從張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)的摩阻損失計(jì)算公式出發(fā)，推導(dǎo)了考慮反摩阻作用的錨固損失計(jì)算公式和反摩阻影響長度計(jì)算公式，并給出了預(yù)應(yīng)力鋼筋按二次拋物線鐵道學(xué)報(bào) 2018年4期2018-05-07
- 后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼束錨固損失研究
張預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼束錨固損失研究張?jiān)?，張睿，王晨光，林麗?蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州，730070)從分析后張曲線預(yù)應(yīng)力鋼束微段的切向平衡條件出發(fā)，導(dǎo)出計(jì)算錨固損失的精確公式。通過比較在反摩阻影響長度范圍內(nèi)鋼束應(yīng)力相對于端部應(yīng)力的增量與摩阻損失之間的大小，揭示摩阻作用與反摩阻作用之間的差別。結(jié)合數(shù)值算例，評價(jià)我國現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范中錨固損失計(jì)算方法的近似程度。研究結(jié)果表明：反摩阻作用小于摩阻作用；我國現(xiàn)行鐵路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范中的錨固損失計(jì)算方法具- AutoCAD二次開發(fā)在Midas/civil建模中的應(yīng)用研究
通過輔助程序改進(jìn)鋼束形狀生成器的功能，對鋼束信息的讀取與輸出方法進(jìn)行優(yōu)化；其次，結(jié)合OpenDCL界面交互設(shè)計(jì)，進(jìn)行批量截面特性計(jì)算、拓展荷載自動施加等功能；最后，以工程實(shí)例對程序進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明，程序可實(shí)現(xiàn)快速化建立Midas/civil箱梁計(jì)算模型，明顯縮短建模周期，具有使用簡單、高效建模、分析準(zhǔn)確的優(yōu)點(diǎn)。二次開發(fā)；快速化；箱梁；模型在公路橋梁設(shè)計(jì)中，箱梁因具有良好的力學(xué)性能，如抗彎剛度大、抗扭能力強(qiáng)等優(yōu)勢[1-3]，被國內(nèi)外廣泛應(yīng)用于橋梁上部結(jié)構(gòu)。- 預(yù)應(yīng)力配束對連續(xù)箱梁內(nèi)力影響分析
跨跨中梁底預(yù)應(yīng)力鋼束重心位置變化采用等代作用效應(yīng)，即通過配重調(diào)整模擬。當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束重心下移，相當(dāng)于自重卸荷；預(yù)應(yīng)力鋼束重心上移動，相當(dāng)于自重加荷。4 計(jì)算結(jié)果分析4.1 恒載作用下內(nèi)力（彎矩）結(jié)果對比通過計(jì)算得出4種分跨結(jié)構(gòu)自重下（不考慮預(yù)應(yīng)力）的內(nèi)力結(jié)果，對其進(jìn)行匯總，比較每種分跨結(jié)構(gòu)對箱梁內(nèi)力的影響。結(jié)果見圖2和表1。圖2 2～5跨自重內(nèi)力結(jié)果表1 2～5跨自重內(nèi)力匯總表kN·m從表1可以看出，各分跨結(jié)構(gòu)支點(diǎn)負(fù)彎矩絕對值和跨中正彎矩值絕對值均為邊跨大于山西交通科技 2017年2期2017-11-09
- 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋應(yīng)力控制設(shè)計(jì)
狀態(tài)還要受預(yù)應(yīng)力鋼束配置情況的影響，即便是相同的鋼束根數(shù)，不同的鋼束線型也會引起截然不同的內(nèi)力狀態(tài)，由內(nèi)力決定的應(yīng)力狀態(tài)也就具有一定的不確定性。應(yīng)力控制設(shè)計(jì)作為預(yù)應(yīng)力橋梁設(shè)計(jì)的一個重要環(huán)節(jié)，是保證橋梁后期良好運(yùn)營的關(guān)鍵。本文以遼寧省新民至鐵嶺高速公路腰堡北立交A匝道橋?yàn)閷?shí)例，以鋼束調(diào)整作為貫穿全文的主線，介紹預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋應(yīng)力控制設(shè)計(jì)需注意的一些問題。1 工程簡介新民至鐵嶺高速公路路線全長75km，A匝道橋上跨國道G102，上部采用三跨預(yù)應(yīng)力混凝土遼寧省交通高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2017年2期2017-06-07
- 基于鋼束優(yōu)化配置的PC梁橋長期變形控制*
0168)?基于鋼束優(yōu)化配置的PC梁橋長期變形控制*薛興偉， 龐興， 孫聚陽(沈陽建筑大學(xué) 交通工程學(xué)院， 沈陽 110168)針對大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋普遍出現(xiàn)的長期變形過大的問題，通過對預(yù)應(yīng)力鋼束配置進(jìn)行優(yōu)化，降低最大懸臂施工階段的初始位移，進(jìn)而減小過大的長期變形，達(dá)到撓度控制的目的.構(gòu)建單位預(yù)應(yīng)力的撓度矩陣，以撓度為控制目標(biāo)，利用ANSYS進(jìn)行鋼束優(yōu)化求解得到鋼束最優(yōu)配置.結(jié)果表明，優(yōu)化設(shè)計(jì)后的撓度較恒載零彎矩法減小40%.利用ANSYS進(jìn)行鋼束優(yōu)沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-09-14
- 預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁底板錨固塊構(gòu)造及其受力性能
板錨固塊在預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)不同的情況下受力性能的揭示，本文針對幾種典型的大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁底板的錨固塊構(gòu)造進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)和分析，并通過有限元軟件的使用實(shí)現(xiàn)了對構(gòu)造不同的錨固塊的模擬，同時(shí)針對以下幾種情況展開了分析：①錨固塊受到預(yù)應(yīng)力筋作用時(shí)相應(yīng)區(qū)域混凝土的受力性能；②參數(shù)化分析了影響錨固塊受力性能的因素；③對不同預(yù)應(yīng)力束數(shù)對應(yīng)的箱梁底板上、下緣進(jìn)行配筋，并根據(jù)規(guī)范進(jìn)行驗(yàn)算。從而得到預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁底板錨固塊張拉預(yù)應(yīng)力鋼束時(shí)的受力特點(diǎn)，確定了影響錨固塊受力性能大科技 2016年23期2016-08-16
- 橋梁工程中現(xiàn)澆連續(xù)梁曲線段預(yù)應(yīng)力的施工技術(shù)
.1 計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼束的伸長值橋梁設(shè)計(jì)需要對張拉力和預(yù)應(yīng)力鋼束伸長值進(jìn)行設(shè)計(jì)，該橋梁設(shè)計(jì)的伸長量數(shù)據(jù)是各個預(yù)應(yīng)力鋼束的平均值。由于平彎半徑有所差異，則預(yù)應(yīng)力鋼束理論上的伸長量和設(shè)計(jì)給出的存在著很大的差異。因?yàn)闃蛄旱念A(yù)應(yīng)力有著平面與豎向的特點(diǎn)，因此會產(chǎn)生巨大摩阻力，在張拉端應(yīng)力抵達(dá)設(shè)計(jì)應(yīng)力的時(shí)候，橋梁中部復(fù)合曲線段的鋼束應(yīng)力可能由于曲率半徑的影響，無法達(dá)到設(shè)計(jì)應(yīng)力值，實(shí)施過程中應(yīng)該對各個部分的鋼束由于各種原因產(chǎn)生的影響進(jìn)行分析，減少對工程實(shí)施的損害。在工程實(shí)施江西建材 2015年11期2015-12-02
- 不同預(yù)應(yīng)力筋張拉順序?qū)B續(xù)梁橋撓度及現(xiàn)澆支架的影響*
了頂板橫向束橫梁鋼束，頂板橫向束配筋形式為3φs15.2 mm；全橋共設(shè)置5 根橫梁，端橫梁配筋形式為19φs15.2 mm，中橫梁配筋形式為15φs15.2 mm、17φs15.2 mm。2 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力原理預(yù)加應(yīng)力對構(gòu)件給予軸向的壓力、彎矩以及剪力等作用，因此構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力作用下要發(fā)生變形（圖1）。假如支撐對構(gòu)件的變形沒有約束，則在沒有荷載的時(shí)候，構(gòu)件就沒有任何附加支承反力，因?yàn)轭A(yù)加的力在構(gòu)件內(nèi)部相互平衡了。假如構(gòu)件不是簡支等靜定結(jié)構(gòu)，它的變形在支承處建筑施工 2015年2期2015-09-18
- 大跨徑橋梁體外預(yù)應(yīng)力加固工程施工方法
梁結(jié)構(gòu)本體之外的鋼束張拉而產(chǎn)生的應(yīng)力。對橋梁施加體外預(yù)應(yīng)力主要是指在橋梁結(jié)構(gòu)的受壓區(qū)施加體外預(yù)應(yīng)力，使其產(chǎn)生與原橋中的不利彎矩方向相反軸向壓力和彎矩,以抵消部分自重應(yīng)力并且減少活載應(yīng)力，從而提高橋梁的承載能力。由于橋梁施加體外預(yù)應(yīng)力具有結(jié)構(gòu)自重輕，預(yù)應(yīng)力損失和應(yīng)力變化幅度小，施工工期短，維修方便等優(yōu)點(diǎn)，已被廣泛應(yīng)用在新時(shí)期的橋梁建設(shè)及加固過程中。洛維大橋位于國家高速公路(G72)的柳州至南寧高速公路路段，起點(diǎn)樁號K1267+318.82，終點(diǎn)K1268+0西部交通科技 2015年6期2015-07-01
- 城市高架橋梁橫向預(yù)應(yīng)力鋼束布置研究
架橋梁橫向預(yù)應(yīng)力鋼束布置研究于微微1馮家駿2王漢席1王龍偉1吳宜鳳1(1.長春市海威市政工程設(shè)計(jì)有限公司，吉林 長春 130062； 2.長春建業(yè)集團(tuán)有限公司，吉林 長春 130000)結(jié)合工程實(shí)例，對高架橋橫向預(yù)應(yīng)力布置的方法開展了研究，分析了鋼束布置偏上、布置在截面中心以及布置偏下三種方式的合理性，提出在支點(diǎn)處采用下彎預(yù)應(yīng)力鋼束形式，達(dá)到降低鋼束正彎矩的目的，進(jìn)而滿足A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性要求，降低工程成本。高架橋梁，預(yù)應(yīng)力混凝土，鋼束布置，抗裂山西建筑 2015年22期2015-06-05
- 施工工況對T梁預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力的影響
分析了張拉負(fù)彎矩鋼束對主梁預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力的影響，得出了一些有意義的結(jié)論。簡支轉(zhuǎn)連續(xù)，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力，應(yīng)力增量，Midas近年來，由于簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋所具有的優(yōu)點(diǎn)，使該種橋型成為城市橋梁和高速公路橋梁建設(shè)中的業(yè)主第一選擇[1]。簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋中預(yù)應(yīng)力筋是關(guān)鍵受力構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力分布及其變化直接影響橋梁結(jié)構(gòu)承載力、剛度的變化[2]。因此，鑒于其重要性有必要對該種橋型在荷載作用下主梁預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力變化進(jìn)行研究。本文依托實(shí)際工程，對該工程主梁預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力進(jìn)行施工階段山西建筑 2015年4期2015-06-05
- 筒體預(yù)應(yīng)力鋼束張拉伸長值問題的分析與處理
當(dāng)豎向50#孔道鋼束在張拉完畢準(zhǔn)備按正常程序進(jìn)行卸壓錨固時(shí)，由于千斤頂油泵故障，壓力值瞬間從47．24Mpa 降至0Mpa(正常應(yīng)為2～3min)，經(jīng)測量錨固后標(biāo)記塊回縮了16mm，超過允許最大值2．5mm(允許值10．6～13．5mm)。此時(shí)施工單位在未上報(bào)設(shè)計(jì)的情況下，自行重新張拉(未退張)。油泵壓力仍控制在47．24Mpa，最終張拉后伸長值為487．3mm，錨固后標(biāo)記塊移動值為13．5mm，達(dá)到設(shè)計(jì)理論值的1．095 倍，不符合設(shè)計(jì)文件中“當(dāng)千斤頂壓產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2015年6期2015-03-18
- 連續(xù)剛構(gòu)橋鋼束張拉次序?qū)︻A(yù)應(yīng)力損失影響研究
的生命線，預(yù)應(yīng)力鋼束張拉是連續(xù)剛構(gòu)橋施工過程中非常重要的環(huán)節(jié)?，F(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/T F50－2011)規(guī)定:預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定，設(shè)計(jì)未規(guī)定時(shí)，可采取分批、分階段的方式對稱張拉［1］。對頂板束、腹板束同時(shí)存在的橋梁分批張拉次序并未作出規(guī)定，為數(shù)不少橋梁設(shè)計(jì)文件中也并沒有明確預(yù)應(yīng)力鋼束張拉次序，只是按經(jīng)驗(yàn)先張拉較長束。目前對預(yù)應(yīng)力分批張拉造成預(yù)應(yīng)力損失的研究，僅限于分批張拉空間理論計(jì)算［2］和有限元模型計(jì)算［3］，并未考慮不同- 配體外預(yù)應(yīng)力鋼束的曲線箱梁橋抗扭設(shè)計(jì)
2）配體外預(yù)應(yīng)力鋼束的曲線箱梁橋抗扭設(shè)計(jì)沈 殷，宋泰宇，李國平（同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院，上海200092）為了抵抗曲線箱梁橋的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)、改善結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，在不增加預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的前提下，提出一種利用體外預(yù)應(yīng)力鋼束形成空間抗扭作用的方法.基于空間解析幾何關(guān)系推導(dǎo)了體外預(yù)應(yīng)力扭矩計(jì)算公式，以此建立了以最小扭矩為目標(biāo)的體外預(yù)應(yīng)力鋼束的抗扭設(shè)計(jì)流程，并利用非線性規(guī)劃方法給出鋼束最優(yōu)平面線形參數(shù)的數(shù)值解法.分析結(jié)果表明，與體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束相比，通過合理的體外預(yù)應(yīng)力鋼束- 預(yù)制T梁翼緣板混凝土開裂數(shù)值模擬分析
，根據(jù)T梁預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖，N2、N3預(yù)應(yīng)力鋼束橫向上為非對稱布置，這就造成橫向受力不均衡，出現(xiàn)翼緣板產(chǎn)生翹曲現(xiàn)象?，F(xiàn)采用ANSYS分析軟件，建立三維彈塑性實(shí)體有限元模型，針對其預(yù)應(yīng)力鋼束偏位對翼緣板應(yīng)力狀態(tài)的影響進(jìn)行數(shù)值模擬分析，獲取不同工況下T梁翼緣板的變形、應(yīng)力、裂縫等結(jié)構(gòu)響應(yīng)的發(fā)展規(guī)律，以便有針對性地進(jìn)行設(shè)計(jì)和施工工藝的改進(jìn)［5］。1 有限元模型的建立1.1 材料性能及幾何尺寸本文以福建某30 m跨徑T梁橋?yàn)橐劳泄こ踢M(jìn)行建模分析，主梁立面圖及主要截- 三維預(yù)應(yīng)力鋼束輔助設(shè)計(jì)軟件的研究與開發(fā)
應(yīng)用·三維預(yù)應(yīng)力鋼束輔助設(shè)計(jì)軟件的研究與開發(fā)鄭 崗 戴 瑋 謝玉萌(安徽省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究總院股份有限公司，安徽 合肥 230088)對基于Microstation平臺的三維預(yù)應(yīng)力鋼束輔助設(shè)計(jì)軟件進(jìn)行了研究和開發(fā)，介紹了其功能設(shè)計(jì)與總體框架，并對其關(guān)鍵流程以及算法進(jìn)行了分析，指出該軟件解決了直觀呈現(xiàn)預(yù)應(yīng)力鋼束空間曲線形狀并自動計(jì)算理論伸長量的問題，具有一定的實(shí)用價(jià)值。Microstation，三維，預(yù)應(yīng)力鋼束，理論伸長量0 引言目前常規(guī)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁設(shè)計(jì)山西建筑 2014年28期2014-08-11
- 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁鋼束配置分析
，只要知道截面及鋼束相對形心的位置就可知道相應(yīng)的應(yīng)力。不確定的因數(shù)為次彎矩，以25 m+32 m+25 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁為例，分析各種不同配束對連續(xù)梁的作用，及規(guī)律性認(rèn)識。3 實(shí)例分析示例連續(xù)梁跨徑布置為25 m+32 m+25 m，橋?qū)?.5 m，梁高1.7 m，單箱單室，其鋼束布置如下：腹板束F1、F2、F3為2-12φs15.2，頂板束T1、T1′、T2、T2′為4-7φs15.2，底板束D1、D2、D3、D4、D5為2-7φs15.2，具體配束城市道橋與防洪 2014年6期2014-08-06
- 曲線連續(xù)剛構(gòu)梁橋預(yù)應(yīng)力鋼束的簡化計(jì)算方法
彎梁模型的預(yù)應(yīng)力鋼束布置相同。本文只考慮橋梁的縱向預(yù)應(yīng)力，直梁與彎梁縱向都布設(shè)了7組預(yù)應(yīng)力鋼束，分別為邊跨頂板合龍束N1、邊跨底板合龍束N2、邊跨頂板束N3、中跨底板合龍束N4、腹板靜定束N5，T構(gòu)靜定束N6、中跨頂板合龍束N7。全橋共布置了408根預(yù)應(yīng)力鋼筋。均采用φs15.2 mm低松弛鋼絞線。其中頂板束沿箱梁頂板布置在邊跨端部、邊跨合龍段及中跨合龍段;腹板下彎束全部布置在腹板上;底板后期束沿底板線形布置在邊跨合龍段及中跨合龍段。T構(gòu)靜定束布置在T構(gòu)梁鐵道建筑 2014年4期2014-05-04
- 鐵路曲線連續(xù)梁橋預(yù)應(yīng)力施工控制
圓曲線上，預(yù)應(yīng)力鋼束在豎向也呈S形曲線布置，彎曲形式復(fù)雜，具有明顯的空間曲線特征。2)線形復(fù)雜，腹板鋼束每根的線形都不同，施工定位較為困難。3)計(jì)算理論鋼束伸長量時(shí)局部偏差系數(shù)κ和摩擦系數(shù)μ的取值較為困難。鑒于以上特點(diǎn)，在施工過程中，需要綜合考慮各種情況，保證預(yù)應(yīng)力工程施工安全和質(zhì)量。2 預(yù)應(yīng)力工程主要工藝施工控制2.1 預(yù)應(yīng)力鋼束伸長值計(jì)算圖1 結(jié)構(gòu)橫斷面布置圖（單位：cm）本橋設(shè)計(jì)已給出設(shè)計(jì)張拉力及預(yù)應(yīng)力鋼束的伸長值，但設(shè)計(jì)給出的理論伸長量為各預(yù)應(yīng)力鋼山西建筑 2013年14期2013-08-23
- 基于橫張法有效預(yù)應(yīng)力測試儀的計(jì)算方法
4）為了檢測目標(biāo)鋼束有效預(yù)應(yīng)力值，采用自行研制的預(yù)應(yīng)力鋼索張力測試儀（LCZL－50）進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)，在預(yù)應(yīng)力鋼束單端安裝穿心式壓力傳感器，通過預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)分別張拉預(yù)應(yīng)力鋼束到不同力值，然后用橫張法進(jìn)行預(yù)應(yīng)力測試，基于傳統(tǒng)級差法和最小二乘擬合法對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析處理，并和錨下傳感器的理論值進(jìn)行對比，最后將此方法在工程實(shí)橋上進(jìn)行應(yīng)用。結(jié)果表明：目標(biāo)鋼束在較小橫向位移時(shí)，橫向力與橫張位移成線性變化；最小二乘擬合法比級差法的誤差??；實(shí)橋有效預(yù)應(yīng)力實(shí)測值與理論值相- 預(yù)應(yīng)力鋼-混凝土組合梁撓度計(jì)算
土組合梁和預(yù)應(yīng)力鋼束組合而成的結(jié)構(gòu)型式.它既發(fā)揮了鋼材抗拉強(qiáng)度高和混凝土抗壓強(qiáng)度高的優(yōu)點(diǎn)，彌補(bǔ)了單一材料的短處，具有施工簡便、承載能力高、延性好、剛度大等特點(diǎn)；又改善了普通鋼-混凝土組合梁變形大、負(fù)彎矩區(qū)域由于混凝土板受拉而易開裂等缺點(diǎn)，延緩和抑制了混凝土板的開裂，提高了截面的抗彎剛度和抗彎承載力.預(yù)應(yīng)力鋼-混凝土組合梁拓寬了普通鋼-混凝土組合梁和體外預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)用領(lǐng)域，兼有普通鋼-混凝土組合梁與預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)，是現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力技術(shù)在組合結(jié)構(gòu)領(lǐng)域的進(jìn)一步發(fā)- 預(yù)應(yīng)力鋼束空間干涉快速計(jì)算方法
雜，梁體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束的布置也隨之變得更加困難，出現(xiàn)了大量平縱彎重疊的情況；與此同時(shí)，斜腹板梁由于能夠有效減小橋墩頂帽寬度，得到了廣泛的應(yīng)用，在這種情況下，由于腹板傾斜，預(yù)應(yīng)力鋼束的形狀變得愈發(fā)復(fù)雜。因此，如何準(zhǔn)確、快速判斷鋼束之間、鋼束與普通鋼筋之間以及鋼束和梁體表面之間的距離是否滿足規(guī)范要求成為了一個需求。本文通過建立預(yù)應(yīng)力鋼束的空間參數(shù)方程，運(yùn)用數(shù)值計(jì)算方法求解鋼束之間、鋼束與梁體表面之間的最小間距，從而提高了設(shè)計(jì)效率，確保設(shè)計(jì)質(zhì)量。1 預(yù)應(yīng)力鋼束空間鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2013年8期2013-01-17
- 多聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋同期施工問題探討
設(shè)投資，設(shè)計(jì)者將鋼束錨固于梁端頂部，創(chuàng)造出梁頂開槽、集中張拉的施工方法，可以在一定條件下做到多聯(lián)同期施工，大大縮短了施工周期[1］。目前，鐵路設(shè)計(jì)院和南方沿海一部分設(shè)計(jì)院還在沿用此方式。但該方法的局限性也很明顯，主要表現(xiàn)在鋼束強(qiáng)大的壓力過于集中于梁頂，梁底成為薄弱點(diǎn)，極易受拉開裂，危及結(jié)構(gòu)安全。此外，錨頭在橋面下埋設(shè)較淺，汽車沖擊不僅對鋼束錨固不利，橋面鋪裝也容易在反射應(yīng)力下破壞;橋面滲水亦容易對錨具的耐久性產(chǎn)生影響。2)20世紀(jì)90年代末和21世紀(jì)初，隨山西建筑 2012年2期2012-11-05
- LNG 儲罐預(yù)應(yīng)力鋼絞線束伸長值計(jì)算方法探討
豎向和環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼束理論伸長值的精確計(jì)算方法。2 預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)條件2.1 預(yù)應(yīng)力材料特性預(yù)應(yīng)力鋼束及錨具均按德國DYWIDAG公司產(chǎn)品采用，標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度fpk=1 860 MPa，彈性模量Ep=195 GPa，考慮錨具及千斤頂2%的瞬時(shí)摩擦損失;單根鋼絞線截面積A=150 mm2，豎向鋼束每束12根As=1 800 mm2，張拉控制應(yīng)力δk=1 467 MPa;環(huán)向鋼束每束19根Ah=2 850 mm2，張拉控制應(yīng)力δk=1 488 MPa。2.2 預(yù)應(yīng)力張山西建筑 2012年21期2012-07-30
- 結(jié)構(gòu)優(yōu)化理論在預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋配束中的應(yīng)用
算中，確定預(yù)應(yīng)力鋼束(筋)的數(shù)量與位置，使結(jié)構(gòu)在施工與使用階段處于合理的受力狀態(tài)是一項(xiàng)重要的內(nèi)容。傳統(tǒng)的配束方法是:首先按照正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求以及按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求預(yù)估預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)量，然后根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼束的預(yù)估數(shù)量進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的布置。由于結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力與預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)量和布置有關(guān)，而且結(jié)構(gòu)施工方法轉(zhuǎn)換體系的順序?qū)Y(jié)構(gòu)次內(nèi)力的影響也很大，因此預(yù)估的預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)量是非常粗略的，而且配置的預(yù)應(yīng)力鋼束又導(dǎo)致內(nèi)力重分配，需再調(diào)整。有時(shí)結(jié)構(gòu)尺寸不符鐵道建筑 2010年6期2010-07-30
- 符汶大橋體外預(yù)應(yīng)力加固技術(shù)研究
梁體外布置預(yù)應(yīng)力鋼束，與被加固梁體錨固，然后通過張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，使原梁形成帶柔性鋼束的超靜定結(jié)構(gòu)，形成反拱，從而減小裂縫寬度甚至閉合裂縫，提高梁體承載力，起到加固橋梁的作用，它是后張法預(yù)應(yīng)力技術(shù)的延伸應(yīng)用。其優(yōu)點(diǎn)體現(xiàn)在:①施工工序簡單、養(yǎng)護(hù)維修方便、施工工期短，并且在施工中可以做到不影響交通;②加固費(fèi)用少，體外預(yù)應(yīng)力加固費(fèi)用僅為新建橋梁的10%～20%，但是卻可以使承載力提高30% ～40%;③與相對的體內(nèi)預(yù)應(yīng)力技術(shù)相比由于沒有與混凝土粘結(jié)，因此可認(rèn)為預(yù)應(yīng)鐵道建筑 2010年12期2010-05-08
- 高架車站大懸臂預(yù)應(yīng)力蓋梁設(shè)計(jì)探討
相同的結(jié)構(gòu)材料及鋼束線形布置形式下,比較兩類設(shè)計(jì)方法的理論承載能力以及極限點(diǎn)到設(shè)計(jì)點(diǎn)之間的安全儲備量。極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法的極限彎矩與設(shè)計(jì)彎矩及容許應(yīng)力法的實(shí)際強(qiáng)度安全系數(shù)與許用安全系數(shù)的比較見表1。由表1可見,當(dāng)上層蓋梁總鋼束為20束12φs15.2時(shí),下層蓋梁總鋼束為17束12φs15.2時(shí),容許應(yīng)力法的強(qiáng)度安全系數(shù)已不滿足限值要求,而極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法在強(qiáng)度安全儲備上仍有5%～13%的富余量。由此可見,在不同設(shè)計(jì)規(guī)范的理論計(jì)算中,建規(guī)的荷載組合方式及驗(yàn)算方法下鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2010年12期2010-01-29
- 高速鐵路剛構(gòu)矮塔斜拉橋徐變影響因素分析