噴口
- 某渦噴發(fā)動(dòng)機(jī)噴口對(duì)其工作穩(wěn)定性影響的研究
要部件，若發(fā)動(dòng)機(jī)噴口收放系統(tǒng)發(fā)生故障、調(diào)整不當(dāng)或維護(hù)不正確，會(huì)造成發(fā)動(dòng)機(jī)噴口尺寸與收放速度超差，影響發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪后壓力P4、落壓比πT、渦輪功PT、低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速N1、高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速N2、渦輪后燃?xì)鉁囟萒4和發(fā)動(dòng)機(jī)推力FN等參數(shù)，造成發(fā)動(dòng)機(jī)工作不穩(wěn)定，甚至導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)熄火，影響發(fā)動(dòng)機(jī)工作穩(wěn)定性、可靠性和安全性。1 發(fā)動(dòng)機(jī)尾噴管某型渦噴發(fā)動(dòng)機(jī)尾噴管是收斂式二元噴管，其調(diào)節(jié)系統(tǒng)由可變電阻傳感器、可變電阻盒、狀態(tài)操縱盒、轉(zhuǎn)速操縱盒、輔助繼電器盒、加力箱、加力電門、信號(hào)發(fā)
中國科技縱橫 2023年19期2023-11-23
- 某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)加力參數(shù)異常故障原因分析
發(fā)動(dòng)機(jī)[1]。受噴口喉道面積與加力供油量的匹配性影響，某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)接通加力控制規(guī)律復(fù)雜，燃燒條件惡劣，涉及因素較多，為準(zhǔn)確定位某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)加力參數(shù)異常故障誘因，以發(fā)動(dòng)機(jī)加力狀態(tài)控制計(jì)劃和調(diào)節(jié)規(guī)律為基礎(chǔ)，建立了以“發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)異?！睘轫斒录墓收蠘洹０凑展收蠘溥M(jìn)行性能試驗(yàn)、分解檢查與故障原因分析，準(zhǔn)確定位故障源。1 故障現(xiàn)象某型飛機(jī)飛行過程中，該機(jī)飛行后半程長時(shí)間有加力接通信號(hào)。機(jī)組檢查發(fā)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)停車時(shí)噴口噴出一團(tuán)火焰，停車后加II、III號(hào)輸油圈有燃油滴
機(jī)械工程師 2023年9期2023-09-15
- ◆消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭噴口直徑15mm 個(gè)15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦
建筑與預(yù)算 2022年12期2023-01-09
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0 側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東
建筑與預(yù)算 2022年11期2022-12-08
- 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭噴口直徑15mm 個(gè)15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦
建筑與預(yù)算 2022年10期2022-11-08
- 高水分、低熱值褐煤大功率等離子點(diǎn)火試驗(yàn)研究
法以離煤粉燃燒器噴口不同距離的煤粉燃燒火焰溫度為評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)，具體設(shè)置為以煤粉燃燒器噴口作為起始點(diǎn)，按照0.5 m長度為步進(jìn)間隔，一共設(shè)置10個(gè)溫度測(cè)量點(diǎn)，采用K型熱電偶作為溫度測(cè)量?jī)x器，記錄每個(gè)點(diǎn)的火焰溫度，同時(shí)采用視頻攝像機(jī)對(duì)燃燒火焰進(jìn)行拍照攝像，作為輔助評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)。2.2 試驗(yàn)測(cè)試儀器主要試驗(yàn)測(cè)試儀器見表2。表2 試驗(yàn)測(cè)試儀器3 試驗(yàn)運(yùn)行工況及結(jié)果分析3.1 煤粉濃度大小對(duì)點(diǎn)火的影響煤粉濃度大小對(duì)點(diǎn)火的影響試驗(yàn)共進(jìn)行了三組。（1）第一組試驗(yàn)時(shí)，實(shí)際煤粉水分
工業(yè)爐 2022年3期2022-09-27
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50images/BZ_139_180_2949_290_2995.pngimages/BZ_139_292_2949_837_2995.pngimages/BZ_139_839_2949_1580_2995.png images/BZ_139_1582_2949_1700_2995.pngima
建筑與預(yù)算 2022年6期2022-07-08
- 噴口形狀對(duì)噴水推進(jìn)器性能的影響
].噴水推進(jìn)器的噴口是一個(gè)阻力部件，通常放置在噴水推進(jìn)泵的尾部，負(fù)責(zé)輸送經(jīng)導(dǎo)葉整流的水，使得噴口射出的水流獲得更大的速度，從而獲得更大的推力.噴口的主要參數(shù)有噴口軸向長度、噴口口徑、噴口形狀[6-8].目前，隨著噴水推進(jìn)技術(shù)的快速發(fā)展，對(duì)提高噴水推進(jìn)器推進(jìn)性能的研究成果也越來越多.WILLEM等[9]將數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，證明了計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)研究混流式噴水推進(jìn)器的可靠性.HUANG等[10]采用CFD方法，分析了進(jìn)水流道參數(shù)(長徑比、入射角進(jìn)
排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào) 2022年6期2022-06-23
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0 側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 鞍 山 撫 順 本 溪 丹
建筑與預(yù)算 2022年5期2022-06-09
- 水幕隔塵用縫隙噴口的邊界流線構(gòu)造與出流速度分布*
煙降溫效果。縫隙噴口和箱式水幕可以形成寬薄水幕，常用于軋鋼冷卻和地下建筑防火隔煙[15-16]，但箱式水幕體積較大并且噴出的水幕不均勻，因此提出1種利用縫隙噴口直接形成連續(xù)液膜式水幕用于隔塵以及除塵的方法，其優(yōu)點(diǎn)在于不會(huì)對(duì)巷道或者隧道形成阻隔；水幕主體為連續(xù)液膜，對(duì)含塵氣流形成阻隔，液膜底部破碎形成的水滴和水霧，可以捕捉氣流中的塵粒，達(dá)到降塵效果。但目前常規(guī)錐形縫隙噴口形成的水幕存在出流速度不均、水膜破碎快的問題。因此，在前人研究基礎(chǔ)上，本文基于邊界流線構(gòu)
中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2022年4期2022-05-19
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭噴口直徑15mm 個(gè)15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦
建筑與預(yù)算 2022年4期2022-05-09
- 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭噴口直徑15mm 個(gè)15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦
建筑與預(yù)算 2022年3期2022-04-22
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.69 11.50 2 002 0 側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 23.27 22.00鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東
建筑與預(yù)算 2022年1期2022-02-17
- 飛參數(shù)據(jù)在某型飛機(jī)噴口工作監(jiān)控中的應(yīng)用
開加力時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)噴口移動(dòng)至指定位置并鎖定在固定狀態(tài)，為飛行提供持續(xù)的動(dòng)力輸出，保證飛機(jī)的瞬間加速。該發(fā)動(dòng)機(jī)的噴口狀態(tài)有預(yù)開、慢車、軍用、小加力和大加力5個(gè)狀態(tài)，噴口位置在這5個(gè)狀態(tài)時(shí)應(yīng)有穩(wěn)定的噴口指示；當(dāng)噴口性能不可靠時(shí)，可能出現(xiàn)噴口抖動(dòng)、噴口不穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)可能出現(xiàn)加力爆燃和空中停車現(xiàn)象。發(fā)動(dòng)機(jī)噴口系統(tǒng)工作的可靠性關(guān)系到飛行安全，因而在飛機(jī)大修、定檢和日常機(jī)務(wù)準(zhǔn)備中，需要對(duì)噴口工作情況進(jìn)行精細(xì)檢查。1 噴口工作常見故障從地面試車和空中飛行兩個(gè)狀態(tài)可獲取該型
航空維修與工程 2022年12期2022-02-04
- 某型發(fā)動(dòng)機(jī)噴口臨界界面面積控制系統(tǒng)故障模式研究
作狀態(tài)的變化，由噴口控制系統(tǒng)全狀態(tài)自動(dòng)調(diào)節(jié)發(fā)動(dòng)機(jī)不同工作狀態(tài)下的噴口位置。該型航空發(fā)動(dòng)機(jī)噴口控制系統(tǒng)采用的是帶液壓機(jī)械備份的全權(quán)限數(shù)字式電子控制系統(tǒng)，涉及輸入輸出參數(shù)多，包含電子電器元件、液壓執(zhí)行元件，噴口過程控制復(fù)雜，發(fā)動(dòng)機(jī)使用過程中噴口控制系統(tǒng)故障頻發(fā)。噴口控制異常將導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降、推力不穩(wěn)定，影響飛行安全。1 噴口臨界界面面積控制原理數(shù)控系統(tǒng)正常工作時(shí)，由全權(quán)限數(shù)字電子控制系統(tǒng)完成噴口臨界界面面積控制（見圖1）；數(shù)控系統(tǒng)故障時(shí)，由液壓機(jī)械備份控制
航空維修與工程 2022年12期2022-02-04
- 噴口尺寸對(duì)高溫升燃燒室副噴嘴性能影響
在公開文獻(xiàn)中針對(duì)噴口長徑比和旋流室直徑與噴口直徑比對(duì)離心噴嘴性能的影響研究較少，本文針對(duì)三旋流高溫升燃燒室的副油路離心噴嘴，在不同供油壓力條件下，試驗(yàn)研究了噴口長徑比和旋流室直徑與噴口直徑比對(duì)噴嘴流量、錐角和霧化性能的影響。1 研究方案三旋流燃燒室副油路噴嘴的2維幾何模型如圖1所示.該離心噴嘴由旋流器、噴口、轉(zhuǎn)接段組成。當(dāng)離心噴嘴工作時(shí)，高壓燃油通過噴嘴內(nèi)的旋流器后在旋流室內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)，當(dāng)燃油噴出時(shí)，在離心力作用下將燃油霧化散開成為許多微小的液珠。該噴嘴在低
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2021年3期2021-07-21
- 旋流對(duì)沖鍋爐側(cè)墻貼壁風(fēng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化及布置數(shù)值模擬
取風(fēng)方式、風(fēng)率和噴口風(fēng)速等運(yùn)行參數(shù)對(duì)一臺(tái)600 MW超臨界旋流對(duì)沖爐水冷壁近壁區(qū)氧體積分?jǐn)?shù)、爐膛出口煙氣中NOx質(zhì)量濃度和未燃盡碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響，結(jié)果顯示從燃盡風(fēng)中取4%的風(fēng)量作為貼壁風(fēng)能夠滿足機(jī)組運(yùn)行的安全性和環(huán)保性要求。Hu等[12]針對(duì)一臺(tái)1 000 MW旋流對(duì)沖爐，對(duì)比了貼壁風(fēng)位置對(duì)該鍋爐高溫腐蝕的影響。結(jié)果表明：對(duì)于前后墻貼壁風(fēng)系統(tǒng)，1%的風(fēng)率可使側(cè)墻H2S濃度降低至0.01%以下，而對(duì)于側(cè)墻貼壁風(fēng)系統(tǒng)僅需0.5%的風(fēng)率即可達(dá)到同樣的效果。目前針
潔凈煤技術(shù) 2021年3期2021-07-03
- 基于CFD的直噴噴嘴瓶體沖洗效果研究
分析。研究發(fā)現(xiàn)，噴口氣壓對(duì)瓶體沖洗效果影響最大。通過優(yōu)化輸氣管道，并增加沖洗氣流流量，可實(shí)現(xiàn)瓶體沖洗效率的提升。計(jì)算流體力學(xué)；葡萄酒瓶；沖洗；噴嘴1 引言新生產(chǎn)的葡萄酒瓶?jī)?nèi)部需進(jìn)行沖洗，瓶體內(nèi)部的沖洗效果和其表面的壁面切應(yīng)力有直接關(guān)系[1]。通過獲取壁面切應(yīng)力數(shù)值，瓶體沖洗效率可用數(shù)值體現(xiàn)。計(jì)算流體力學(xué)Computational Fluid Dynamic（CFD）在工程領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用于計(jì)算壁面切應(yīng)力數(shù)值[2]。研究應(yīng)用CFD對(duì)不同沖洗變量 下的葡萄酒瓶進(jìn)
科技與創(chuàng)新 2021年6期2021-04-13
- 八角切圓塔式鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)研究
用八角布置、五層噴口，對(duì)燃燒器重新設(shè)計(jì)尺寸；增加一組SOFA(燃盡風(fēng))噴口；除渣裝置整體下移2 m，并對(duì)空氣預(yù)熱器及水冷壁進(jìn)行了改造等。改造前后主要結(jié)構(gòu)參數(shù)變化見表3，改造后噴口型式如圖1所示。表3 改造前后主要參數(shù)變化Table 3 Changes of main parameters before and after ttransformation圖1 改造后強(qiáng)化著火型煤粉噴嘴Fig.1 Enhanced ignition pulverized coa
黑龍江電力 2021年6期2021-02-28
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.36 10.67 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.50 12.36 10.60 20020側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭噴口直徑15mm 個(gè)15.60 14.94 12.49 20021 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 22.66 18.71 20022 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 20.51 22.66 21.37鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦 州 營
建筑與預(yù)算 2020年11期2021-01-13
- 外形結(jié)構(gòu)對(duì)聚四氟乙烯噴口表面應(yīng)力及性能的影響
0）0 引言滅弧噴口是高壓開關(guān)滅弧裝置中控制電弧，創(chuàng)造高速氣吹條件的核心部件[1]。噴口制品是將聚四氟乙烯與無機(jī)填料經(jīng)過混合及壓制成預(yù)制品，然后加熱到晶體熔點(diǎn)327℃以上，最高至370℃，并在此溫度下保持一定時(shí)間，使聚合物分子由結(jié)晶型逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)闊o定型，分散的單個(gè)樹脂顆粒通過互相擴(kuò)散熔融粘結(jié)成一個(gè)連續(xù)的整體，再經(jīng)冷卻，使聚合物分子又從無定型逐漸轉(zhuǎn)為結(jié)晶型，從而制得的堅(jiān)固乳白色不透明制品[2]。聚四氟乙烯噴口制品的燒結(jié)性能隨其形狀、燒結(jié)時(shí)間、燒結(jié)速度的不同而有
絕緣材料 2020年12期2020-12-30
- 安全型強(qiáng)光爆震彈的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)
構(gòu)、外殼、內(nèi)殼和噴口等組成，如圖1所示。該彈藥采用內(nèi)、外殼雙層腔體結(jié)構(gòu)，內(nèi)殼裝藥爆炸，外殼上開噴口，保證聲光效果的同時(shí)，擊發(fā)和保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)與彈體不分離，破片滯留在外殼內(nèi)部。外殼體使用上蓋、中殼、下蓋三段式螺紋連接而成，擊發(fā)和保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)使用現(xiàn)役通用部件。所設(shè)計(jì)的新型強(qiáng)光爆震彈爆炸時(shí)不產(chǎn)生殺傷性破片，距離炸點(diǎn)1.5 m處，聲強(qiáng)需達(dá)到140～160 dB，光強(qiáng)需達(dá)到3.0×106～5×107cd。圖1 新型爆震彈彈體結(jié)構(gòu)示意圖1) 內(nèi)殼設(shè)計(jì)內(nèi)殼是新型強(qiáng)光爆震彈的裝藥殼
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年9期2020-10-12
- 強(qiáng)光爆震彈安全性優(yōu)化設(shè)計(jì)
構(gòu)、外殼、內(nèi)殼和噴口等組成，外殼體使用上蓋、中殼、下蓋三段式螺紋連接而成，如圖1所示。擊發(fā)和保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)使用現(xiàn)役通用部件，因此本文主要對(duì)內(nèi)殼、外殼和噴口進(jìn)行設(shè)計(jì)。圖1 新型爆震彈彈體結(jié)構(gòu)示意圖1) 內(nèi)殼設(shè)計(jì)。內(nèi)殼是新型強(qiáng)光爆震彈的裝藥殼體，其大小決定了裝藥量多少，其殼體材料和厚度決定了內(nèi)殼的強(qiáng)度。內(nèi)殼需要一定強(qiáng)度集聚能量，并在爆開瞬間泄光泄壓。內(nèi)殼可采用塑料材料，目前主要有聚氯乙烯(PVC)、聚酰胺(如PA66)、ABS等，其中ABS還有多種改性材料[4]。通
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年8期2020-09-07
- 某渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)噴口收放特性研究
節(jié)流工作狀態(tài)下，噴口位置按給定程序進(jìn)行控制。為了便于啟動(dòng)，要求在啟動(dòng)時(shí)噴口面積最大，在慢車狀態(tài)以上(未接通加力之前)，為了獲得較高的推力，要求噴口開度最小。發(fā)動(dòng)機(jī)在節(jié)流狀態(tài)控制噴口收放的同時(shí)，為了避免收放噴口轉(zhuǎn)速相互干擾造成噴口位置擺動(dòng)，要求收放噴口具有一定的轉(zhuǎn)速差[1-2]，其核心實(shí)現(xiàn)裝置為慢車域噴口控制活門(以下簡(jiǎn)稱“慢車域活門”)組件。周燕等[3]利用故障樹分析方法，以指令壓力為頂事件，判明了某型發(fā)動(dòng)機(jī)噴口收放異常故障的原因是燃油增壓泵失效引起的指令
液壓與氣動(dòng) 2020年7期2020-07-14
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.67 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.60images/BZ_135_180_2901_290_2947.pngimages/BZ_135_292_2901_900_2947.pngimages/BZ_135_902_2901_1580_2947.png images/BZ_135_1582_2901_1700_2947.pngima
建筑與預(yù)算 2020年6期2020-07-03
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)異常收噴口故障分析
附件外觀無異常，噴口加力調(diào)節(jié)器外觀，噴口刻度指示正常，反饋鋼索良好，噴口加力調(diào)節(jié)器與其他機(jī)件連接的導(dǎo)管無滲漏。噴口控制油濾檢查，內(nèi)部油液清潔，無金屬屑末，油濾無多余附著物。油門刻度值與噴口加力調(diào)節(jié)器刻度盤數(shù)值對(duì)應(yīng)關(guān)系正常。檢查發(fā)動(dòng)機(jī)氣流通道，左發(fā)整流支板，低、高壓壓氣機(jī)，低、高壓渦輪葉片、噴口未見損傷；有發(fā)動(dòng)機(jī)低壓壓氣機(jī)一級(jí)葉片1片進(jìn)氣邊有凹坑，另有6片輕微擦傷，損傷葉片可修復(fù)。圖1 航空發(fā)動(dòng)機(jī)噴口收放功能示意圖2 噴口控制系統(tǒng)組成及原理航空發(fā)動(dòng)機(jī)噴口控制
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2020年6期2020-06-19
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.67 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.60images/BZ_132_180_2901_291_2947.pngimages/BZ_132_293_2901_901_2947.pngimages/BZ_132_903_2901_1581_2947.png images/BZ_132_1583_2901_1701_2947.pngima
建筑與預(yù)算 2020年5期2020-06-15
- 中等推力航空發(fā)動(dòng)機(jī)噴口控制方法對(duì)比研究
力。尾噴管喉道（噴口）面積控制系統(tǒng)同樣是發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的重要組成部分，通過改變尾噴管喉道面積，調(diào)節(jié)氣流在尾噴管和渦輪中膨脹比的分配，從而達(dá)到控制發(fā)動(dòng)機(jī)工作狀態(tài)的目的[1-9]。隨著飛機(jī)和發(fā)動(dòng)機(jī)性能的不斷提升，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)噴口喉道面積的控制要求日趨提高。由控制簡(jiǎn)單的收斂噴口到控制收擴(kuò)噴口的喉道面積和擴(kuò)散段面積。隨著推力矢量噴口的發(fā)展，控制策略又由控制噴口面積發(fā)展到同時(shí)控制噴口面積和噴口轉(zhuǎn)向[10-11]。發(fā)動(dòng)機(jī)噴口面積控制一般采用閉環(huán)控制。有的發(fā)動(dòng)機(jī)采用低壓渦輪
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2020年2期2020-06-13
- 某型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)噴口控制系統(tǒng)數(shù)控改造方案設(shè)計(jì)
控制系統(tǒng)，其中的噴口控制系統(tǒng)不僅質(zhì)量大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、控制性能有限，而且隨著使用時(shí)間的增加，其關(guān)鍵計(jì)算部件——壓比調(diào)節(jié)器會(huì)發(fā)生空氣活塞漏氣、型針積碳和連桿變形等問題，造成性能退化，導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)生加力爆燃和低壓轉(zhuǎn)差漂移等故障[1-3]。多年以來，發(fā)動(dòng)機(jī)噴口控制系統(tǒng)正朝著數(shù)字電子化、小型化和一體化的方向發(fā)展，有效減輕了質(zhì)量并改善了噴口控制效果，大大提高了軍用航空發(fā)動(dòng)機(jī)的性能[4]。因此有必要在分析機(jī)械液壓式噴口控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，對(duì)原系統(tǒng)進(jìn)行一定的數(shù)控改造，以規(guī)避機(jī)
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2020年1期2020-06-13
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.67 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.60images/BZ_113_180_2901_290_2947.pngimages/BZ_113_292_2901_900_2947.pngimages/BZ_113_902_2901_1580_2947.png images/BZ_113_1582_2901_1700_2947.pngima
建筑與預(yù)算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.67 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.60images/BZ_126_178_2901_288_2947.pngimages/BZ_126_290_2901_898_2947.pngimages/BZ_126_900_2901_1578_2947.png images/BZ_126_1581_2901_1698_2947.pngima
建筑與預(yù)算 2020年3期2020-05-22
- 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑1 5 m m 個(gè) 1 0.2 6 1 2.3 6 1 0.6 7 2 0 0 1 9 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑1 5 m m 個(gè) 1 0.2 6 1 2.3 6 1 0.6 0 2 0 0 2 0側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭噴口直徑1 5 m m 個(gè)1 2.8 2 1 4.9 4 1 2.4 9 2 0 0 2 1 雨淋式噴頭 噴口直徑1 5 m m 個(gè) 2 0.5 1 2 2.6 6 1 8.7 1 2 0 0 2 2 雨霧式噴
建筑與預(yù)算 2020年2期2020-04-16
- ◆ 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.67 20019 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 10.26 12.36 10.60images/BZ_120_178_2901_288_2947.pngimages/BZ_120_290_2901_898_2947.pngimages/BZ_120_900_2901_1578_2947.png images/BZ_120_1581_2901_1698_2947.pngima
建筑與預(yù)算 2020年1期2020-03-14
- 通道式空氣循環(huán)系統(tǒng)的數(shù)值模擬及試驗(yàn)驗(yàn)證
風(fēng)口→導(dǎo)流箱體→噴口→風(fēng)機(jī)吸風(fēng)口。導(dǎo)流箱體的結(jié)構(gòu)對(duì)噴口速度及速度分布均勻性有很大影響。噴口速度及速度分布均勻性決定了退火爐所處理產(chǎn)品的加熱時(shí)間及產(chǎn)品性能，從而決定了鋁卷退火爐的生產(chǎn)效率及能源消耗。通過對(duì)空氣循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)值模擬，獲得空氣循環(huán)流場(chǎng)的壓力分布及速度分布，可對(duì)循環(huán)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化提供參考。本文利用ANSYS Workbench 軟件，對(duì)通道式及靜壓箱空氣循環(huán)系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)值模擬，獲得空氣循環(huán)流場(chǎng)的壓力分布及速度分布，并與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，得出結(jié)論，為空氣循
工業(yè)爐 2020年1期2020-02-20
- 瞬態(tài)泄壓條件下不同噴口結(jié)構(gòu)的底部排氣彈尾部流場(chǎng)特性
等相關(guān)，也與底排噴口結(jié)構(gòu)有關(guān)。通過優(yōu)化底排噴口結(jié)構(gòu)可以提高底排彈的減阻性能。丁則勝等[2]和陳少松等[3]對(duì)不同尺寸圓孔噴口的底排裝置進(jìn)行了試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)在實(shí)用排氣參數(shù)范圍內(nèi)，熱排氣時(shí)噴口尺寸對(duì)底壓無明顯影響。由于底排彈底部產(chǎn)生的二次回流區(qū)會(huì)降低底壓，Mathur等[4]提出可通過采用多孔噴口或環(huán)型噴口的結(jié)構(gòu)來削弱二次回流區(qū)，使底排彈達(dá)到更好的減阻效果。卓長飛等[5]建立了底排彈底部流動(dòng)與二次燃燒模型，發(fā)現(xiàn)當(dāng)排氣參數(shù)較大時(shí)，噴口面積越大，底壓比越大。余文杰
兵工學(xué)報(bào) 2020年12期2020-02-06
- 阻塞比對(duì)開口式風(fēng)洞噴口風(fēng)速測(cè)量方法的影響
需要以獲得準(zhǔn)確的噴口風(fēng)速為前提，因此噴口風(fēng)速測(cè)量的準(zhǔn)確性對(duì)于風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)的精度十分重要.開口式風(fēng)洞的風(fēng)速測(cè)量方法主要有噴口法和駐室法，兩種方法均是基于壓差計(jì)算得到噴口風(fēng)速.關(guān)于風(fēng)洞駐室對(duì)汽車風(fēng)洞流動(dòng)特性的影響很多學(xué)者進(jìn)行了研究[2-4].駐室法與噴口法由于選擇的測(cè)點(diǎn)位置的不同，受到噴口阻塞效應(yīng)的影響也就不同.關(guān)于如何消除這些干擾以及怎樣對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行修正國內(nèi)外專家學(xué)者展開了一系列研究，提出很多有效的修正方法，在風(fēng)洞的研究方法方面積累了很多經(jīng)驗(yàn).同濟(jì)大學(xué)楊志
- 反向噴口密封技術(shù)助力環(huán)保
袋。公司說，反向噴口密封技術(shù)使轉(zhuǎn)換器能夠滿足軟包裝的回收標(biāo)準(zhǔn)，并能幫助品牌達(dá)到其可持續(xù)包裝目標(biāo)。陶氏包裝與特種塑料業(yè)務(wù)全球應(yīng)用技術(shù)主管Peter Sandkuehler博士解釋說：“我們基本上改變了在噴口密封過程中隨時(shí)隨地需要應(yīng)用熱量的想法。通過將預(yù)熔噴口底部的熱量直接傳遞到薄膜的密封層，我們同時(shí)解決了兩個(gè)難題：如何方便地將噴口密封到單一材料薄膜上，以及如何防止硬噴口切入薄膜?！毙鹿に嚨哪康氖歉鼰崦粢苑奖忝芊?span id="syggg00" class="hl">噴口。傳統(tǒng)上，將形成薄膜的袋外的熱量用于熔化密封
綠色包裝 2019年6期2019-09-10
- 小孔噴注消聲器在宇航設(shè)備上的應(yīng)用
和空氣通過較小的噴口排出。在有限的空間中達(dá)到足夠的供氧排氣要求，此時(shí)氣體的壓力和氣流速度都很高，致使其噴口處產(chǎn)生很高的流噪聲。流噪聲是典型的空氣動(dòng)力性噪聲，由運(yùn)動(dòng)著的流體介質(zhì)與固體邊界之間的相互作用以及流體介質(zhì)內(nèi)部的湍流作用所引起。流噪聲的產(chǎn)生機(jī)理主要是固體壁面和流體介質(zhì)之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)以及流體介質(zhì)自身的不規(guī)則湍流運(yùn)動(dòng)所激發(fā)的介質(zhì)內(nèi)部的應(yīng)力及壓力擾動(dòng)的傳遞?；诹髟肼晢栴}的復(fù)雜性，即使各國專家學(xué)者進(jìn)行了不懈的努力研究，依舊無法確定各種流噪聲計(jì)算方法的精確性，
應(yīng)用聲學(xué) 2019年3期2019-07-25
- 某機(jī)場(chǎng)航站樓大空間空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)
李提取大廳，采用噴口側(cè)送方式；高大空間區(qū)域，如旅客候機(jī)大廳和值機(jī)大廳，采用噴口側(cè)送分層空調(diào)方式；而對(duì)于機(jī)械化行李分揀區(qū)，人員密度很小，設(shè)置排風(fēng)機(jī)，通過負(fù)壓從值機(jī)大廳引入溫度較低的室內(nèi)空氣，起到了一定的降溫效果，同時(shí)對(duì)維持值機(jī)大廳一定正壓有作用。一次回風(fēng)噴口送風(fēng)系統(tǒng)采用同側(cè)上送下回方式，以值機(jī)大廳為例，氣流組織如圖2所示。如圖2所示，值機(jī)大廳為高大空間，采用分層空調(diào)，送風(fēng)噴口設(shè)置于首層夾層內(nèi)，噴口中心標(biāo)高為5.5 m，回風(fēng)百葉設(shè)置于同側(cè)標(biāo)高1.3 m處，人員
山西建筑 2019年8期2019-03-22
- 噴口間距對(duì)雙矩形平行射流流場(chǎng)的影響
100084）噴口間距對(duì)雙矩形平行射流流場(chǎng)的影響劉鵬遠(yuǎn)，張海，吳玉新，張縵，呂俊復(fù)（清華大學(xué)熱能工程系，熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084）用激光粒子測(cè)試儀(PIV)測(cè)量了雙矩形噴口平行射流的流場(chǎng)特性，研究了不同噴口速度、不同噴口間距下雙射流的混合特性。結(jié)果表明，噴口速度增大，雙射流對(duì)稱線上速度絕對(duì)值增大，但速度最大值出現(xiàn)的位置基本不變。噴口間距增大后，雙射流的混合推遲，合并點(diǎn)后移，傳遞到對(duì)稱線上的動(dòng)量減弱，在合并點(diǎn)上的最大速度值減小。
化工學(xué)報(bào) 2017年10期2017-10-16
- 異距貼壁風(fēng)噴口布置方案的數(shù)值模擬
96）異距貼壁風(fēng)噴口布置方案的數(shù)值模擬孟凡冉，高暢，金保昇，張勇（東南大學(xué)能源熱轉(zhuǎn)換及其過程測(cè)控教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210096）為了消除某600MW前后墻旋流對(duì)沖鍋爐側(cè)墻水冷壁出現(xiàn)的高溫腐蝕現(xiàn)象，在前后墻開3層對(duì)沖貼壁風(fēng)噴口，借助Fluent軟件模擬計(jì)算了原始運(yùn)行工況以及不同貼壁風(fēng)工況下的爐內(nèi)燃燒，并著重分析了側(cè)墻近壁區(qū)內(nèi)還原性氣體（CO）濃度的分布情況；結(jié)果表明，數(shù)值模擬的結(jié)果比較符合爐膛實(shí)際的運(yùn)行情況，不同貼壁風(fēng)噴口類型的防腐效果并沒有顯示
化工進(jìn)展 2017年9期2017-09-06
- 噴口前饋線對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)加力接通結(jié)果的影響
安710089)噴口前饋線對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)加力接通結(jié)果的影響郝曉樂，申世才，高莎莎(中國飛行試驗(yàn)研究院發(fā)動(dòng)機(jī)所，西安710089)為防止加力接通過程中因噴口過小導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)喘振，某型發(fā)動(dòng)機(jī)借鑒國外經(jīng)驗(yàn)設(shè)置了噴口前饋線。分析了噴口前饋線的控制原理及設(shè)計(jì)特點(diǎn)，并結(jié)合實(shí)際試飛數(shù)據(jù)對(duì)同一加力接通邏輯下不同噴口前饋線對(duì)加力接通結(jié)果的影響進(jìn)行了對(duì)比研究。結(jié)果表明：當(dāng)控制系統(tǒng)正常工作時(shí)，噴口前饋線不參與噴口的實(shí)際控制過程，且不會(huì)對(duì)加力接通結(jié)果產(chǎn)生較大影響；但當(dāng)噴口給定故障時(shí)，
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2017年3期2017-07-25
- 滅弧噴口致密度的超聲檢測(cè)
67001)滅弧噴口致密度的超聲檢測(cè)李繼承，田 浩，林生軍，袁端鵬，郝留成(平高集團(tuán)有限公司 國家電網(wǎng)高壓開關(guān)設(shè)備絕緣材料實(shí)驗(yàn)室，平頂山 467001)采用超聲波聲速和幅度譜峰值作為特征參量，對(duì)致密度在93.84%～94.63%范圍內(nèi)的5種滅弧噴口進(jìn)行定量表征。結(jié)果表明，聲速和幅度譜峰值均隨滅弧噴口致密度的增大而增大，兩者與滅弧噴口致密度變化趨勢(shì)具有非常好的一致性。證明了滅弧噴口致密度超聲檢測(cè)的可行性，為噴口質(zhì)量控制提供了一種切實(shí)可行的技術(shù)手段。超聲檢測(cè)；
無損檢測(cè) 2017年3期2017-04-10
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)噴口收放異常故障診斷與分析
77)航空發(fā)動(dòng)機(jī)噴口收放異常故障診斷與分析周燕1，王曦2，姜曉峰1，徐剛剛1(1.西安航空動(dòng)力控制科技有限公司，西安710077；2.中國人民解放軍駐一一三廠軍事代表室，西安710077)航空發(fā)動(dòng)機(jī)使用過程中出現(xiàn)噴口收放異常故障現(xiàn)象，通過現(xiàn)場(chǎng)排故及測(cè)得數(shù)據(jù)分析，得出噴口收放異常是由于指令壓力低所致。為此，建立以指令壓力低為頂事件的故障樹，從頂事件出發(fā)找出直接導(dǎo)致頂事件發(fā)生的各種可能因素。然后再找出這些因素的直接原因，并逐級(jí)向下深入，一直追溯到引起系統(tǒng)發(fā)生故
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2016年6期2017-01-18
- 高壓SF6斷路器湍動(dòng)冷氣流混沌性行為
0136）摘要對(duì)噴口區(qū)域跨音速、可壓縮氣流在變邊界流路的湍動(dòng)氣流運(yùn)動(dòng)行為的調(diào)控目的是提高氣吹效率，實(shí)現(xiàn)SF6斷路器在開斷進(jìn)程中絕緣與滅弧介質(zhì)的快速恢復(fù)。由于噴口氣流運(yùn)動(dòng)并非單純層流，呈現(xiàn)層流與湍流并存的特點(diǎn)，且湍動(dòng)過程中存在連續(xù)變化的渦旋態(tài)，導(dǎo)致氣流運(yùn)動(dòng)的不確定性。對(duì)冷氣流湍動(dòng)產(chǎn)生機(jī)制的發(fā)展變化研究，找尋湍流內(nèi)在特性是研究高壓SF6斷路器短路大電流開斷對(duì)吹弧氣流調(diào)控的基礎(chǔ)。以550kV單斷口高壓SF6斷路器為研究對(duì)象，采用有限體積方法對(duì)湍動(dòng)冷氣流進(jìn)行數(shù)值仿
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-05-06
- 便攜式水上游玩裝置
2是軟管，93是噴口，931是前噴口，932是后噴口，10是固定板，101是轉(zhuǎn)動(dòng)板，102是水流測(cè)速儀器，103是電源，104是控制裝置。便攜式水上游玩裝置，包括氣囊層、空氣管道和固定板，所述空氣管道安裝在所述固定板上方并穿過所述氣囊層，所述氣囊層固定在所述固定板上，所述空氣管道包括管道開口、進(jìn)氣管道和排水管道，所述進(jìn)氣管道和排水管道相連接并貫通，所述氣囊層上表面設(shè)置有腳蹬擋塊、腰帶和背帶，所述氣囊層設(shè)置有氣囊穿孔，所述固定板上面安裝有拱形架和轉(zhuǎn)向裝置，所
時(shí)代汽車 2015年9期2015-12-02
- 氣流流路對(duì)高壓SF6斷路器介質(zhì)強(qiáng)度混沌影響
斷路器滅弧室內(nèi)部噴口結(jié)構(gòu)是開斷過程中吹弧氣體流動(dòng)行為的主要影響因素，對(duì)氣流參數(shù)起著調(diào)控作用，直接影響開斷過程中斷口區(qū)域內(nèi)介質(zhì)強(qiáng)度的恢復(fù)。滅弧室內(nèi)噴口結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)是 SF6斷路器整機(jī)設(shè)計(jì)中的核心內(nèi)容之一[2,3]。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)斷路器噴口結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與性能分析開展進(jìn)行了諸多研究，如以壓氣式斷路器和自能式斷路器為研究對(duì)象采用不同噴口材料進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)噴口材料影響 SF6斷路器的開斷特性，電弧燒蝕使噴口燒蝕，且噴口材料與 SF6氣體相互作用[4]。改變噴口喉部直徑、
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年6期2015-11-15
- 成型工藝對(duì)高壓斷路器用噴口性能的影響研究
藝對(duì)高壓斷路器用噴口性能的影響研究羅軍 袁端鵬 韓麗娟（平高集團(tuán)有限公司，河南 平頂山 467001）為了提高高壓斷路器用滅弧噴口性能，試驗(yàn)對(duì)噴口模壓成型工藝進(jìn)行了研究。研究結(jié)果表明，隨著壓力的增大，噴口材料綜合性能先上升后下降；在相同壓力下，隨著保壓時(shí)間的延長，噴口材料性能先上升后趨于不變；噴口材料微觀結(jié)構(gòu)分析為其性能變化提供了合理的解釋。滅弧噴口；成型工藝；拉伸強(qiáng)度；電氣強(qiáng)度1 引言滅弧噴口是高壓斷路器核心絕緣部件，在斷路器開斷過程中起著關(guān)鍵作用，嚴(yán)格
河南科技 2015年21期2015-10-19
- 噴口間距對(duì)蓄熱式燒嘴燃燒性能的影響
沈陽 089）噴口間距對(duì)蓄熱式燒嘴燃燒性能的影響李 鵬1王 超2 （1.大連昌榮爐業(yè)股份有限公司，遼寧 大連 116021；2.東北大學(xué)國家環(huán)境保護(hù)生態(tài)工業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧 沈陽 110819）利用fluent流體軟件分析噴口間距對(duì)空氣分級(jí)燃燒方式的蓄熱式燒嘴燃燒性能的影響。研究結(jié)果表明，噴口間距對(duì)燒嘴的性能很大，改變二次空氣噴口與煤氣噴口的中心間距，可以明顯改變爐內(nèi)的溫度場(chǎng)和流場(chǎng)。蓄熱式燒嘴；噴口間距；溫度場(chǎng)；流場(chǎng)高溫空氣燃燒技術(shù)在近幾年得到了高速發(fā)展
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2015年8期2015-07-19
- 特型燃?xì)?span id="syggg00" class="hl">噴口對(duì)補(bǔ)燃室摻混燃燒的影響*
009)特型燃?xì)?span id="syggg00" class="hl">噴口對(duì)補(bǔ)燃室摻混燃燒的影響*王同輝,白濤濤,莫 展,單睿子,曹軍偉(中國空空導(dǎo)彈研究院, 河南洛陽 471009)采用N-S方程、k-ε雙方程和非預(yù)混燃燒簡(jiǎn)化PDF模型,對(duì)3種特型燃?xì)?span id="syggg00" class="hl">噴口結(jié)構(gòu)的固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室摻混燃燒流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值研究。分析3種特型燃?xì)?span id="syggg00" class="hl">噴口對(duì)補(bǔ)燃室中摻混燃燒的影響,并與常規(guī)型燃?xì)?span id="syggg00" class="hl">噴口的仿真結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明:特型燃?xì)?span id="syggg00" class="hl">噴口可以有效增強(qiáng)補(bǔ)燃室中燃?xì)馀c空氣的摻混效果,提高燃?xì)獾耐耆紵潭?提升固沖發(fā)動(dòng)機(jī)補(bǔ)燃室的特征速
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-05-08
- 噴口軸向長度對(duì)噴水推進(jìn)器性能影響的研究
流后，高速水流從噴口噴出，從而獲得推力的一種新型船舶推進(jìn)方式。它具有高航速時(shí)推進(jìn)效率高、不易空化、水下輻射噪聲低、船舶操縱性優(yōu)和機(jī)動(dòng)性能好等諸多常規(guī)螺旋槳所不能比擬的特點(diǎn)，并依托這些優(yōu)良特性在高速高性能船舶領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[1-3]。對(duì)于船舶來說，最適合的噴水推進(jìn)器都是單獨(dú)設(shè)計(jì)的，但為了降低設(shè)計(jì)和制造成本,噴水推進(jìn)供應(yīng)商普遍采用了產(chǎn)品系列化的技術(shù)進(jìn)行了批量生產(chǎn)。世界著名的噴水推進(jìn)裝置生產(chǎn)商KaMeWa、Lips、MJP和Hamilton等的共同點(diǎn)是:噴水推
船海工程 2014年6期2014-06-27
- u 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.00 13.00 12.00 20017 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.00 13.00 12.00 20018 側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 15.00 16.00 14.00 20019 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 24.00 27.00 17.00 20020 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 24.00 27.00 25.00 20021 離子感煙火災(zāi)探測(cè)器 JT
建筑與預(yù)算 2014年5期2014-04-11
- u 消防器材
玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.00 13.00 12.00 20017 不吊頂型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 12.00 13.00 12.00 20018 側(cè)噴型玻璃球閉式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 15.00 16.00 14.00 20019 雨淋式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 24.00 27.00 17.00 20020 雨霧式噴頭 噴口直徑15mm 個(gè) 24.00 27.00 25.00 20021 離子感煙火災(zāi)探測(cè)器 JT
建筑與預(yù)算 2014年3期2014-04-11
- W爐旋風(fēng)微油煤粉燃燒器的數(shù)值模擬研究與應(yīng)用
溫區(qū)域。從燃燒器噴口下射的主煤粉氣流由于風(fēng)量的減少，風(fēng)粉比降低，提高了燃燒器主噴口煤粉濃度［1］。燃燒器主噴口裝有消旋葉片，可以使燃燒器煤粉氣流旋流減小，增大其剛性。燃燒器的主噴口和乏氣噴口均設(shè)有環(huán)形二次風(fēng)。拱上每只燃燒器還設(shè)有兩個(gè)二次風(fēng)開口，其中一個(gè)插入大油槍和點(diǎn)火槍。下爐膛水冷壁區(qū)域有D擋板控制的一層二次風(fēng)和F擋板分別控制的兩層二次風(fēng)。2 旋風(fēng)微油煤粉燃燒器的技術(shù)原理旋風(fēng)微油煤粉燃燒器將旋風(fēng)分離技術(shù)和微油點(diǎn)火技術(shù)結(jié)合，保持了原有的旋風(fēng)分離，在煤粉主噴口
四川電力技術(shù) 2013年1期2013-09-05
- 南極深處發(fā)現(xiàn)“失落的世界”
集中在南極洲熱液噴口，這里環(huán)境惡劣但卻蘊(yùn)含某些豐富的化學(xué)物質(zhì)。這一發(fā)現(xiàn)由牛津大學(xué)、南安普頓大學(xué)、美國國家海洋學(xué)中心以及英國南極調(diào)查團(tuán)隊(duì)等聯(lián)合發(fā)布。研究員使用一個(gè)可遙控的潛水器，深入南極洲的熱液噴口處，在這個(gè)被稱為“黑煙囪”的地方，熱水孔噴出的黑煙溫度高達(dá)382℃，這里富有大量的化學(xué)物質(zhì)。從遙控潛水器所拍攝的圖像中可以發(fā)現(xiàn)，在此次發(fā)現(xiàn)的20多種新物種中數(shù)量最多的是一種“雪人蟹”，長約16厘米，多達(dá)600只的聚集在海底火山孔附近。這種蟹的胸腔長有濃密的茸毛，在
海洋世界 2012年1期2012-11-07
- 局部蒸汽系統(tǒng)抑制熄滅油池火的實(shí)驗(yàn)研究
。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:噴口直徑是影響蒸汽滅火的關(guān)鍵因素,中等直徑的噴口具有較好的滅火效率;噴口方位和燃料濃度也會(huì)影響滅火有效性;局部蒸汽系統(tǒng)的有效保護(hù)面積大于直接覆蓋面積,對(duì)可燃?xì)夂脱鯕獾南♂屩脫Q作用應(yīng)是蒸汽滅火的主導(dǎo)機(jī)理。局部蒸汽系統(tǒng);油池火;滅火有效性0 引言蒸汽滅火系統(tǒng)是一種較為古老的滅火系統(tǒng),能夠廣泛應(yīng)用于蒸汽源充足的各類場(chǎng)所,特別是工礦生產(chǎn)企業(yè)。蒸汽滅火系統(tǒng)的顯著優(yōu)點(diǎn)是其經(jīng)濟(jì)性,它可以利用工業(yè)生產(chǎn)或日常生活用的蒸汽鍋爐作為蒸汽源,通過設(shè)置簡(jiǎn)單的管道、控
火災(zāi)科學(xué) 2011年1期2011-12-22
- HG1025t/h鍋爐四角噴燃器水冷壁磨損的原因分析及防磨措施
爐，一般情況下，噴口附近的水冷壁管子容易發(fā)生局部磨損。其特性是：局部磨損面積比其他受熱面（過熱器、省煤器等）管子磨損面積大；磨損面減薄后，在管內(nèi)高壓爐水作用下翻開，呈開窗狀泄漏點(diǎn)，造成爐水大量噴入爐膛。如果泄漏發(fā)生在一次風(fēng)噴口附近，則爐膛火焰馬上被水澆滅；如果泄漏發(fā)生在下二次風(fēng)噴口附近，也會(huì)因?yàn)殄仩t保持不了水位而被迫緊急停爐。所以，對(duì)于單元制機(jī)組來說，噴口附近的水冷壁磨損會(huì)造成停爐停機(jī)事故，給企業(yè)帶來巨大的經(jīng)濟(jì)損失，給電網(wǎng)的安全穩(wěn)定帶來威脅。華電能源牡丹江
科學(xué)之友 2011年12期2011-10-18
- 水下湍射流噪聲試驗(yàn)研究
其二研究多種形狀噴口對(duì)輻射噪聲的影響等。2 試驗(yàn)原理水聲試驗(yàn)一般在消聲水池測(cè)量，由于條件限制，本實(shí)驗(yàn)采用混響水池進(jìn)行測(cè)量。混響水池測(cè)量噪聲原理如下[1]?；祉懯覂?nèi)任意一點(diǎn)聲能密度可以分為直達(dá)聲和混響聲兩部分，直達(dá)聲聲能密度可表示為：其中W表示聲源平均輻射聲功率；混響室內(nèi)達(dá)到平衡后的平均聲能密度：其中R是房間常數(shù)，α是壁面吸聲常數(shù)?？臻g中該點(diǎn)總的能量平均密度為：Pe為聲場(chǎng)中等效聲壓，因此，參考聲壓為p0=1×10-6Pa，參考聲功率為W0=1×10-12W，
船舶力學(xué) 2010年1期2010-12-13