集箱
- 環(huán)形集箱壁厚計算的研究分析
管區(qū)域，其中環(huán)形集箱相較于一般彎頭因其360°彎曲且起到分配流量和匯流的核心作用，從而對其受力安全性要求更為苛刻。彎管是通過直管冷彎或熱彎[2]制成，彎制過程中外弧側受拉導致厚度減薄，內弧側受壓導致增厚[3]，目前制造廠彎管過程中主要控制彎管外弧壁厚減薄率和彎管圓度來保證彎管質量。另外DL/T 438《火力發(fā)電廠金屬技術監(jiān)督規(guī)程》還要求：“彎管內、外弧側最小壁厚應不小于GB/T16507.4計算的最小需要厚度”。為了保證環(huán)形集箱受壓運行安全性，應合理確定彎
廣州化工 2023年8期2023-07-27
- 深度調峰下的鍋爐水冷壁上集箱裂紋解決方案
]。鍋爐水冷壁上集箱在負荷變化快、壁溫偏差大時本就易出現(xiàn)管接頭裂紋，該文主要針對低負荷下此情況做一些分析討論，為深度調峰時容易出現(xiàn)的水冷壁上集箱管接頭裂紋提供改造思路。1 裂紋狀況分析裂紋主要出現(xiàn)在前、側水冷壁上集箱管接頭焊縫區(qū)域，一般為橫向裂紋，詳見圖1，暫無后水冷壁上集箱出現(xiàn)裂紋的報告。圖1 管接頭裂紋現(xiàn)場照片F(xiàn)ig.1 Scene photo of nozzle cracks裂紋的總體分布具有一定的規(guī)律性，一般集中在爐膛的四個角，具體為前水冷壁靠爐兩
黑龍江電力 2022年4期2022-10-10
- 鍋爐集箱筒體與密排管座焊接技術的優(yōu)化與改進
008）1 鍋爐集箱筒體與密排管座的連接特征集箱是鍋爐工質混合、保證工質均勻加熱的管件。典型集箱結構包括集箱筒體和適配的鋼管組成。集箱筒體通常采用直徑為Ф89～Ф914 mm 的無縫鋼管，并鉆制連接通孔；而與之連接貫通的鋼管則往往選擇不同的直徑規(guī)格、管子數量及布置方式。為了降低制造難度，多采用集箱短管管座結構設計，實現(xiàn)集箱筒體和短管管座的預制連接。集箱筒體和短管管座結構具有連接管排規(guī)格數量多、間隔空間狹小、分布位置復雜和非標結構設計等技術特點，成為鍋爐集箱
現(xiàn)代工業(yè)經濟和信息化 2022年6期2022-08-02
- 過熱器分配集箱三通區(qū)域靜壓分布試驗研究
用徑向引入、引出集箱的導汽管可簡化爐頂導汽管布置，減小阻力[1]，但分配集箱三通區(qū)域渦流會使部分管子流量減小而超溫爆管[2]。為此，王孟浩等[3-4]通過無支管三通試驗研究，揭示了三通區(qū)域渦流的影響范圍以及三通兩側分流比為1∶1，0∶1 時三通區(qū)域周向特定部位和兩側集箱軸向靜壓分布規(guī)律；分析了三通兩側集箱及三通區(qū)域支管分流對三通區(qū)域和兩側集箱靜壓分布的影響，但文中未給出三通區(qū)域有支管時的相關試驗結果。羅永浩等[5]通過無支管三通試驗獲得了兩側分流比1∶1
上海理工大學學報 2022年3期2022-07-13
- 動力鍋爐省煤器集箱泄漏原因分析
，上級省煤器出口集箱管接頭經常出現(xiàn)漏點，泄漏影響鍋爐負荷和安全運行，必須停爐后進行處理，鍋爐切換不僅造成經濟損失，可能還會影響環(huán)保指標。對設計、安裝、運行等方面進行檢查和分析，根據分析結果制定整改計劃并逐步實施，同時，根據分析和檢查結果，重新設計上級省煤器，徹底解決泄漏問題。1 名詞解釋（1）省煤器：安裝于鍋爐尾部煙道下部用于回收排煙余熱的一種裝置。將鍋爐給水加熱成汽包壓力下的飽和水的受熱面，由于它吸收高溫煙氣的熱量，降低了煙氣的排煙溫度，節(jié)省能源、提高效
設備管理與維修 2022年5期2022-07-11
- 蒸汽鍋爐面式減溫器改造
后匯入過熱器出口集箱引出，過熱器布置結構如圖1所示。由于過熱器管溫度較高，爐內參與換熱和爐外不受熱管壁溫不同，因此，設置過熱器管換材點，爐內管材采用12Cr1MoVG，爐外管材采用15CrMoG。2 面式減溫器面式減溫器換熱方式為間壁式換熱，通過對流換熱達到冷卻過熱蒸汽的目的。兩種換熱介質并不接觸，對冷卻介質沒有特殊要求。在工業(yè)鍋爐中，通常用回水作為冷卻水，不需對水質進行再處理，經濟性好。面式減溫器減溫幅度受限，一般情況下，減溫幅度隨水量的增加而增大[1]
現(xiàn)代工業(yè)經濟和信息化 2022年4期2022-06-12
- 5 MW 級超臨界二氧化碳鍋爐啟動過程中氣冷壁堵塞原因分析與對策
在進入氣冷壁進口集箱前與主路流量混合?；旌虾蟮墓べ|從氣冷壁進口集箱引入垂直管圈氣冷壁，從氣冷壁出口集箱引出的工質進入過熱器加熱。過熱器位于水平煙道右側煙道內，再熱器位于水平煙道左側煙道內，均為蛇形管繞制而成，采用2 級布置，將工質加熱至額定參數。2 機組概況2.1 鍋爐首次點火氣冷壁溫升異常2020 年12 月31 日21:30，鍋爐首次點火，準備開展烘爐及吹管工作。系統(tǒng)工質充裝完畢時，高壓回熱器去氣冷壁管的供氣參數為：8.33 MPa/29.72 ℃。供
熱力發(fā)電 2022年5期2022-06-09
- 活動煙罩集箱流量分配數值模擬
其它設備，如鍋爐集箱系統(tǒng)[1]、換熱器[2]、冷凝器、太陽能集熱器[3]等，水分配不均會嚴重影響其換熱效率，更嚴重的甚至會損壞設備，因此研究并聯(lián)管組流量分配具有重要意義。朱玉琴等[4,5]綜述了國內外關于單相流在并連管組內流量分布的研究情況，并歸納了流量分布的理論基礎和計算方法。國內學者[6,7]采用數值模擬的方法對集箱幾何特性和流量分布的關系進行了深入研究，并各自提出了優(yōu)化流量均勻分布的方案。劉巍等[8]對比了多種流量分配不均勻性的評價指標，研究發(fā)現(xiàn)相對
華北理工大學學報(自然科學版) 2022年3期2022-05-10
- 基建階段過熱器管屏強拉對接口的危害性分析
全運行至關重要，集箱結構是火電廠鍋爐系統(tǒng)的一個重要組成部分，主要起到匯集和分配汽水介質的作用，一般將管屏中的汽水介質進行匯集或重新分配，從而保證汽水介質均勻分配、均勻加熱，避免局部過熱。由于集箱的固有結構決定了其焊口密集、焊接難度大、不連續(xù)變化區(qū)域多，因而也是結構應力復雜區(qū)域[2]，且無法運用理論公式分析其局部受力狀態(tài)。本文將對基建階段的過熱器管屏強拉對口情況進行詳細的受力分析，重點研究對接管座焊縫的影響[3]，以定量的準確評判強拉對口的危害。1 現(xiàn)場情況
科技創(chuàng)新與應用 2022年7期2022-03-29
- 基于集箱效應控制CFB鍋爐汽冷屏熱偏差研究
內蒸汽流量分配與集箱效應有關，并建議在分配集箱和匯集集箱之間使用Z形連接，以提高出口蒸汽溫度和管壁溫度的均勻性。國內部分CFB鍋爐機組的運行結果表明，汽冷屏的熱偏差問題仍較突出，常導致屏明顯變形，發(fā)生爆管事故的風險較高，針對汽冷屏的改造工作不時被報道。胡志宏等[7]分析了CFB 鍋爐屏式再熱器的超溫現(xiàn)象，認為蒸汽流量不均是導致屏式再熱器熱偏差較大的主因，提出將分配集箱進汽口由一端改為兩端并適度降低屏式再熱器蒸汽焓增的改造方案。段寶[8]對某330 MW C
中南大學學報（自然科學版） 2021年12期2022-01-26
- 電站鍋爐過熱器出口集箱評估
對鍋爐過熱器出口集箱進行安全評估，為設備的安全運行提供有力的技術支撐，避免事故發(fā)生，節(jié)約企業(yè)成本，提高企業(yè)經濟效益。1 基本情況某發(fā)電廠電站鍋爐（以下簡稱該鍋爐），型號為YG-35/3.82-Q，為燃氣承壓蒸汽鍋爐。該鍋爐于2000年9月投產運行，至今已運行20年，累計運行時間約17.9萬小時。根據DL/T438-2016《火力發(fā)電廠金屬技術監(jiān)督規(guī)程》、GB/T30580-2014《電站鍋爐主要承壓部件壽命評估技術導則》、DL/T654-2009《火電機組
商品與質量 2021年34期2021-11-23
- 1025 t/h 鍋爐集箱接管開裂和預防
中，發(fā)現(xiàn)屏再出口集箱爐左第8排管②角焊縫管側開裂，裂紋長度約為1/3周長。2005年1月，巡檢人員發(fā)現(xiàn)2號爐大罩內有異常蒸汽泄漏聲響。在隨后2號爐檢修期間，檢查發(fā)現(xiàn)屏式再熱器出口集箱爐左第8排管②角焊縫管側開裂,見圖1。受其蒸汽噴出影響，相鄰管子的管壁被吹穿，見圖2。由于及時停爐，未造成更大的損壞和影響。圖1 角焊縫管側熔合線處開裂情況圖2 相鄰管子的管壁有2處被吹穿2005年5月，在3號鍋爐檢修中，檢查發(fā)現(xiàn)屏式再熱器出口集箱爐右數第8排管②角焊縫管側疑似
上海節(jié)能 2021年10期2021-11-05
- 某爐右包墻下集箱管座泄漏分析及處理措施
不同程度的損傷。集箱管座作為鍋爐的重要部件，在鍋爐運行中起著重要作用。一般來說，管座焊縫的工作條件惡劣，長期處于高溫高壓的工作環(huán)境中，很容易發(fā)生焊縫開裂的事故，嚴重時會發(fā)生泄漏事故和停爐，甚至造成人身傷亡。因此及時發(fā)現(xiàn)集箱管座裂紋和妥善處理管座泄漏尤為必要，研究集箱管座焊縫開裂的產生原因和機理、過程及發(fā)現(xiàn)方法，提出預防措施，對于鍋爐安全運行有非常重要的意義。本文中筆者以某廠2#鍋爐右包墻下集箱管座泄漏案例進行失效分析，同時做出了相應的處理措施，以期避免此類
中國設備工程 2021年16期2021-09-10
- 鍋爐集箱小口徑成排管接頭內脹式水壓堵頭裝置結構研究
員反饋，目前鍋爐集箱水壓試驗時管接頭封堵以及水壓后拆除，工作時間長、勞動強度大。本文為解決以上問題提高鍋爐集箱工廠水壓試驗時效率，減少工人勞動強度，提出一種新型水壓試驗工裝。鍋爐產品中集箱最為主要部件，制作時數量較多，結構為Φ32～60 mm的小口徑成排單管接頭，根據《鍋爐安全技術規(guī)程》（TSG 11—2020）和《水管鍋爐》（GB/T 16507—2013）中相關規(guī)定散件出廠鍋爐的集箱類部件需要在工廠內水壓試驗合格后方可發(fā)運出廠。對于承接的項目較多、交貨
智能城市 2021年15期2021-08-27
- 1 025 t/h鍋爐集箱接管開裂和預防
中，發(fā)現(xiàn)屏再出口集箱爐左起數第8排管②角焊縫管側開裂，裂紋長度約1/3周長。2005年1月，檢修人員巡檢發(fā)現(xiàn)2號爐大罩內有異常蒸汽泄漏聲響。在隨后2號爐檢修期間，檢查發(fā)現(xiàn)屏再出口集箱爐左起數第8排管②角焊縫管側開裂（見圖1）。受其蒸汽噴出影響，相鄰管子的管壁被吹穿（見圖2），由于及時停爐，幸未造成更大的損壞和影響。圖1 角焊縫管側熔合線處開裂情況圖2 相鄰管子的管壁有2處被吹穿2005年5月，檢修人員在3號爐檢修中，檢查發(fā)現(xiàn)屏再出口集箱爐右起數第8排管②角
上海節(jié)能 2021年6期2021-07-02
- 電站鍋爐內部檢驗常見缺陷分析
蝕效果加強。二、集箱(一)集箱硬度偏低。集裝箱的硬度偏硬會導致加熱的過程中分布不合理,鍋爐的工作人員需要加強對集箱的設計的,保證集箱的工作正常運營,保證集箱的局部溫度高于標準的溫度,因為表面的溫度很可能會造成箱子的腐爛,不能進行正常導熱,馬氏體位相性特征不明顯,不能及時更換母體的腳本,對于組織的合成共享焊接縫隙的有所影響,工作人員對待工作的態(tài)度需要進行嚴加監(jiān)督管控,在溶度的偏低的鍋爐房,無法對硬度偏低的物品進行相對應檢測,沒辦法實施有效的高溫過熱器,需要時
探索科學(學術版) 2021年5期2021-06-10
- 不同布置形式并聯(lián)管組流動特性實驗研究
備中。并聯(lián)管組中集箱的靜壓因流動過程中各種阻力損失和并聯(lián)支管的分流、匯流引起的動量交換而分布不均勻，而集箱靜壓的不均勻又會導致并聯(lián)管支路間流量分配的不均勻[1-4]。并聯(lián)支管間流量分配不均勻直接影響設備運行經濟性及可靠性，如鍋爐過熱器與再熱器集箱并聯(lián)管中流量分配不均是造成過熱器與再熱器傳熱性能下降及超溫爆管事故的重要原因之一[5-7]；發(fā)電機定子和轉子冷卻系統(tǒng)中并聯(lián)管流量分配不均是定、轉子軸向溫升不均勻的主要原因[8-9]；太陽能集熱器因并聯(lián)支管流量分布不
化工設備與管道 2021年6期2021-05-28
- 某1 000 MW超臨界鍋爐省煤器集箱排氣管泄漏原因分析
后檢查發(fā)現(xiàn)省煤器集箱排氣管發(fā)生爆口，爆口管段材質為20G，規(guī)格?34×7 mm，截止泄漏時該機組累計運行時間71 528.2 h。本文結合該排氣管的具體失效情況對失效原因及實際存在問題進行分析。1 原因分析1.1 現(xiàn)場檢查現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)泄漏位于排氣管高溫再熱器集箱上部，爆破管段90 °彎折，具體形貌見圖1。觀察發(fā)現(xiàn)省煤器集箱排氣管由省煤器引出，穿過低溫再熱器集箱、低溫過熱器集箱、高溫再熱器集箱上方后拐出大包，本次泄漏位于高溫再熱器集箱上部，排氣管走向分布見圖
青海電力 2021年1期2021-05-06
- 氣氣換熱器進出口集箱與鍋爐耦合布置結構
程需要設置進出口集箱，集箱的布置方式會影響換熱管系的布置，進而對管系的膨脹應力產生影響。氣氣換熱器集箱設置有兩種型式：圓形集箱式結構布置、風室式結構布置。通過管系應力計算軟件對比分析兩種集箱型式管系的應力情況，為采用更為合理的對鍋爐本體影響更小的結構提供理論依據。1 氣氣換熱器整體設計由于鍋爐爐型眾多，所述結構設計選取應用較為廣泛的∏型鍋爐為例。根據尿素熱解溫度需求，爐內氣氣管式換熱器設置位置通常選在鍋爐后豎井轉向室內，受熱面布置于低溫過熱器或低溫再熱器上
山東電力技術 2021年3期2021-04-13
- 600 MW 機組高溫集箱鑄造三通焊縫裂紋分析及處理
內多個過熱器高溫集箱三通焊縫出現(xiàn)表面環(huán)向裂紋。本文對上述裂紋缺陷產生的原因進行分析,并提出合理的焊接及熱處理工藝進行修復的方法。1 高溫集箱三通焊縫裂紋缺陷情況鑒于近期有報導鍋爐熱箱(大包)內集箱鑄造三通焊縫三通側熔合線出現(xiàn)表面環(huán)向裂紋[1],某火電廠對鍋爐對應鑄造三通部件進行擴大性檢驗。經過對鍋爐熱箱內包括省煤器懸吊管出口集箱、低溫過熱器出口集箱、分隔屏過熱器出入口集箱、后屏過熱器出入口集箱、末級過熱器出入口集箱、屏式再熱器出入口集箱、末級再熱器出入口集
河北電力技術 2021年1期2021-03-31
- 某電廠高溫再熱器入口集箱筒身環(huán)縫裂紋分析及處理
6]，然而，對于集箱筒身、鍋筒等厚壁復雜結構取樣會對部件產生較大損傷，因此在進行此類結構缺陷分析時應兼顧修復難度，最小化對原始結構的破壞。1 鍋爐機組簡介某電廠1 000 MW機組已投運近5年時間，其鍋爐為超超臨界變壓直流鍋爐，采用π型布置、單爐膛、反向雙切圓燃燒方式。再熱器入口蒸汽壓力為5.11 MPa、蒸汽溫度為353 ℃。高溫再熱器入口集箱筒身材料為SA-335 P22大口徑鋼管，直徑為711 mm，壁厚為72 mm，其化學成分見表1。圖1為缺陷位置
機械制造文摘(焊接分冊) 2020年5期2021-01-27
- 集箱小徑管管座角焊縫超聲相控陣檢測研究
周振興摘? 要：集箱是電站鍋爐的重要部件，其管座角焊縫質量關系著鍋爐的正常運行。因為傳統(tǒng)超聲檢測技術的局限性，在集箱制造過程中缺乏對小徑管管座角焊縫內部缺陷的檢驗手段。近年來隨著超聲相控陣技術的發(fā)展，其在鍋爐和壓力容器等特種設備制造中應用愈加廣泛。該文通過對超聲相控陣檢測技術在集箱小徑管管座角焊縫上的應用研究，為其在同類型產品上的應用提供參考與借鑒。關鍵詞：電站鍋爐;集箱;超聲相控陣檢測;管座角焊縫中圖分類號：TB559/TG115.28? ? 文獻標志碼
中國新技術新產品 2020年17期2020-11-30
- 660 MW 超超臨界機組鍋爐集箱管座大面積裂紋分析
-7], 但大量集箱尤其是SA-106C、 12Cr1MoVG材質集箱大面積短接管座制造角焊縫裂紋的情況未見報道。 本文通過對某660 MW 超超臨界機組鍋爐SA-106C、 12Cr1MoVG 材質集箱大面積管座裂紋取樣, 研究其裂紋形態(tài)及其產生原因, 并提出處理措施, 保證集箱返修及后續(xù)集箱制造質量, 確保了機組投產后的安全穩(wěn)定運行。1 試驗方法與分析1.1 宏觀檢查某660 MW 超超臨界機組鍋爐為超超臨界參數變壓直流本生型鍋爐, 一次再熱, 單爐膛
湖南電力 2020年5期2020-11-13
- 基于流量分配均勻性的集箱設計探究
李奎 蔣超摘要：集箱是熱軋帶鋼冷卻系統(tǒng)的重要裝置，其流量分配均勻性是影響鋼板性能的重要因素。為了提高集箱支管流量分布均勻性，本文結合理論分析對集箱內的阻力系數、壓力分布規(guī)律、支管流量分布均勻性系數進行了研究，采用分段設計方式對不同段支管內的節(jié)流孔板進行了設計，并通過數值模擬對各支管分配流量進行了分析。結果表明，采用不等直徑節(jié)流孔板能更好的提高集箱分配流量均勻性，有利于提高軋線冷卻系統(tǒng)性能。關鍵詞：集箱;壓力分布規(guī)律;流量分布均勻性;節(jié)流孔板0? 引言熱軋帶
內燃機與配件 2020年4期2020-09-10
- 某電廠高溫再熱器入口集箱筒身環(huán)縫裂紋分析及處理
組高溫再熱器入口集箱筒身裂紋，對裂紋宏觀形貌進行了觀察，對裂紋區(qū)域焊縫和母材的金相、硬度進行了檢測，以及對集箱制造過程進行了研究。以最小程度破壞集箱的方式，分析了集箱筒身環(huán)縫橫向裂紋的產生原因，并提出了裂紋處理方案。結果表明，制造過程中集箱筒身表面劃傷，補焊操作不當導致冷裂紋產生，并在鍋爐運行中擴展，形成宏觀裂紋。關鍵詞：鍋爐; 集箱; 裂紋; 補焊中圖分類號：TG 441.7Abstract：Based on the macroscopic morpho
機械制造文摘·焊接分冊 2020年5期2020-02-21
- 超超臨界機組鍋爐省煤器出口集箱排氣管泄漏原因分析及處置
Pa。省煤器出口集箱規(guī)格型號為Φ406×65,材質：SA-106C。省煤器出口集箱排氣管規(guī)格型號：Φ34×7,材質：SA210-C。2 泄漏情況描述2016年9月22日,該電廠3號爐后墻水冷壁懸吊管第1-9管壁溫測點溫度異常降低,由430℃突降至370℃,未見其他異常。點檢就地檢查發(fā)現(xiàn),大包穿墻管有連續(xù)滴水現(xiàn)象,大包內有異音,判斷大包內發(fā)生泄漏,向網調申請停機。9月26日,檢修人員進入3號爐爐頂大包廂內進行檢查。發(fā)現(xiàn)后墻水冷壁出口集箱A 側數第1-9管懸吊
探索科學(學術版) 2019年2期2020-01-17
- 高溫過熱器管超溫原因分析及處理措施
;氧化皮;異物;集箱;原因分析;處理措施1 設備概述華電新鄉(xiāng)發(fā)電有限公司（以下簡稱新鄉(xiāng)公司）一期工程建設2臺660MW燃煤汽輪發(fā)電機組，鍋爐受熱面安裝由東方鍋爐股份有限公司生產的高溫過熱器。高溫過熱器布置于折焰角上部，蛇形管屏共31片，每片管屏由20根管子并聯(lián)繞成U形，最外圈管子規(guī)格Φ50.8×6.8/50.8×9.6，其余管45×6.2/45×8.5，橫向節(jié)距609.6，縱向節(jié)距57，爐內受熱面管子均為SA-213TP347H 材料，管屏出入口段采用SA
科技風 2019年34期2019-12-19
- 直流鍋爐側墻水冷壁出口集箱裂紋原因分析
，前墻水冷壁出口集箱標高為66.1m，側墻水冷壁出口集箱為單根，長度為14.49m，管子外徑為273mm，壁厚65mm，材質為15 CrMoG，頂棚標高為65.8m，單側入口管子布置265根，管子外徑為32mm，壁厚6.2mm，材質為12 Cr1MoVG，管間節(jié)距為55mm。左、右側墻水冷壁出口集箱出口聯(lián)接管各5根，聯(lián)接管外徑為168mm，壁厚為35mm，材質為15CrMoG，兩側集箱各由19件剛性吊桿懸掛在鍋爐鋼結構支吊梁上。機組運行期間發(fā)生鍋爐受熱面泄
電力科技與環(huán)保 2018年4期2018-10-19
- 清洗接管在真空加熱爐上的應用
結構如下：進出口集箱全部在爐體外側，在集箱和盤管的中間加裝集箱接管，集箱接管一端與盤管末端焊接，另一端與集箱焊接；接箍一端與集箱焊接，另一端利用集箱絲堵密封；集箱一側密封采用加裝法蘭和盲板。圖1 集箱示意圖圖2 集箱安裝示意圖傳統(tǒng)的清洗接管結構，僅出口集箱處使用清洗接管，清洗設備的投放與接收裝置難以進入盤管內進行清洗工作，并且集箱接管內徑空間窄，不利于清洗液順利進出盤管，并且在集箱接箍處設置的結構不利于密封；同時集箱的密封處使用封頭，在清洗盤管的過程中污垢
中國設備工程 2018年7期2018-04-21
- 超臨界鍋爐P91鋼集箱局部硬度和金相組織異常原因分析
機組高溫高壓蒸汽集箱和管道，如果制造或安裝過程工藝參數控制不當，就會出現(xiàn)各種質量問題。結合具體實例，介紹SA-335P91鋼高溫再熱器出口集箱問題的發(fā)現(xiàn)與處理過程。某電廠一期工程為4×350 MW超臨界發(fā)電機組，其鍋爐為DG-1130／25.4-Ⅱ2型超臨界變壓運行螺旋管圈直流爐，該鍋爐為單爐膛、一次再熱、前后墻對沖燃燒方式、平衡通風、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼懸吊結構Π型鍋爐。鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量最終與汽輪機的VWO工況相匹配，鍋爐主要參數如下。最大連續(xù)蒸
山東電力技術 2018年2期2018-03-14
- 三通集箱內靜壓分布的數值模擬
驗技術研究院三通集箱內靜壓分布的數值模擬曾憲鈺 陳功 龐永敏 / 上海市質量監(jiān)督檢驗技術研究院為了解決大容量電站鍋爐過熱器、再熱器的超溫爆管事故，采用數值模擬的方法來分析過熱器進口三通集箱的靜壓分布，并針對三通集箱結構提出具體的改進方案。研究結果表明：在進口集箱三通附近存在渦流區(qū)，集箱正對引入管的區(qū)域靜壓最高，遠離三通的區(qū)域，靜壓分布與軸向引入、引出方式規(guī)律基本一致。倒圓角三通集箱模型與直角三通集箱模型相比，集箱內靜壓明顯升高并且分布更為均勻。三通集箱；
上海計量測試 2017年6期2018-01-08
- 鍋爐集箱孔橋裂紋的檢驗與分析
3）特檢之苑鍋爐集箱孔橋裂紋的檢驗與分析韋谞深（河南省鍋爐壓力容器安全檢測研究院新鄉(xiāng)分院 新鄉(xiāng) 453003）本文通過對電站鍋爐的內部檢驗，采用超聲檢測方法發(fā)現(xiàn)高溫過熱器出口集箱孔橋部位存在超標缺陷，經射線探傷驗證，孔橋處發(fā)現(xiàn)多道裂紋。對集箱更換后進行了解剖，實際狀況與探傷結果一致，經過對集箱蠕脹測量、金相檢驗、機械性能試驗等，對裂紋產生的原因進行了認真分析，認為集箱過熱器管孔周圍發(fā)射狀裂紋屬于蠕變裂紋，高溫和局部應力集中是造成管孔周圍蠕變裂紋的主要原因，
中國特種設備安全 2017年9期2017-10-25
- 機械設計制造中的現(xiàn)代檢測方法之應用
聲波檢測；試塊；集箱；電子檢測技術1.機械小徑管座角焊縫超聲波檢測方法1.1小徑管座角焊縫超聲波檢測的技術要求在焊縫產生的各種缺陷中，面積型缺陷的應力集中程度要遠大于體積型缺陷。因此要首先將裂紋、未焊透、未熔合等危險性的面積型缺陷檢出并及時消除。這些面積型缺陷利用超聲波探傷時靈敏度比較高。角焊縫超聲波探傷技術的要求是所采用的工藝能使超聲波主聲束掃查到整個管座角焊縫截面，并能明顯區(qū)分缺陷波與結構波，同時要求操作簡便，易于現(xiàn)場使用。1.2小徑接管座角焊縫超聲波
大陸橋視野·下 2017年4期2017-06-05
- 鍋爐過熱器進口集箱三通區(qū)域靜壓分布的數值模擬及三通的結構改進
鍋爐過熱器帶三通集箱的結構特點，采用數值模擬方法對采用徑向引入方式的過熱器進口集箱三通區(qū)域的靜壓分布和流動規(guī)律進行了研究，并在此基礎上對三通區(qū)域結構進行了改進.結果表明：三通區(qū)域集箱中存在渦流區(qū)，使該區(qū)域的靜壓變低，導致布置在該區(qū)域的支管蒸汽流量減少；適當增大三通區(qū)域集箱內徑可提高集箱渦流區(qū)的靜壓，但當三通區(qū)域集箱內徑增大到一定程度后，繼續(xù)增大三通區(qū)域集箱內徑，集箱渦流區(qū)的靜壓已不再有明顯升高.關鍵詞：帶三通集箱； 數值模擬； 靜壓分布； 渦流區(qū)； 改進中
能源研究與信息 2016年4期2017-03-31
- 焊接技術在電站鍋爐集箱制造中的應用
接技術在電站鍋爐集箱制造中的應用徐祥久，黃 超（哈爾濱鍋爐廠有限責任公司高效清潔燃煤電站鍋爐國家重點實驗室，黑龍江哈爾濱150046）根據電站鍋爐集箱常用的材料和結構特點，闡述焊接技術在電站鍋爐集箱制造中的應用現(xiàn)狀。結合集箱不同焊縫的焊接生產過程，分析GTAW、SMAW、SAW、FCAW等方法在集箱焊接中應用的特點，并指出焊接技術在電站鍋爐集箱制造中的發(fā)展方向。電站鍋爐；集箱；焊接0 前言電站鍋爐集箱一般由筒體、三通、彎頭、端蓋、大管接頭、小管接頭以及附件
電焊機 2016年9期2016-12-07
- 集箱、管屏工地組合降低生產制造及運輸成本
析和闡述如何通過集箱、管屏工地組合實現(xiàn)降低生產制造及運輸成本，希望能夠給相關人員一定的借鑒作用。關鍵詞：生產制造；運輸成本；集箱；管屏1 問題的提出由于企業(yè)固定資產投入并沒有與產品的承接成比例配增，出現(xiàn)了無論在設備、生產場地、專業(yè)工序人員及配套管理等級等與以產定銷的產品任務有著較大的匹配差，結果是產品交貨不能全面滿足用戶交貨期，在不同程度上影響部分工地安裝進度，盡管這種影響是微量但客觀存在，特別是在鍋爐安裝順序最先需要的水冷壁及包墻部套尤為明顯一些。公司6
科技創(chuàng)新與應用 2016年7期2016-10-21
- 蛇形管高壓加熱器發(fā)展趨勢及技術介紹
關鍵詞：蛇形管；集箱；三段；自密封1 前言2007年7月5日，我國首臺國產百萬千瓦發(fā)電機組—華電國際山東鄒縣發(fā)電廠8號機組，順利通過168h滿負荷試運行，正式投產發(fā)電，標志著我國的火電機組單臺裝機容量達到了國際先進水平，國內首臺百萬機組的高壓加熱器采用U型管高壓加熱器，是由國內自主設計及制造的。相對于U形管高壓加熱器厚重的管板和球形封頭而言，蛇形管高壓加熱器獨特的連接手段則避免了熱應力過于集中的問題。蛇形管高壓加熱器采用在母管上開孔來代替U形管高壓加熱器上
化工設計通訊 2016年3期2016-09-07
- 火力發(fā)電廠660MW鍋爐焊縫開裂原因及分析
工程中出現(xiàn)的鍋爐集箱大面積裂紋缺陷進行分析，分析裂紋產生的原因，并針對這些缺陷提出具體的返廠返修技術工藝?！娟P鍵詞】火力發(fā)電廠;660MW鍋爐;焊縫開裂;開裂原因1、概述某火力發(fā)電廠二期工程為2×660MW超臨界發(fā)電機組，超超臨界參數下的變壓運行螺旋管圈直流鍋爐，燃燒方式為四角切圓燃燒，最大連續(xù)蒸發(fā)量是1955th-1，過熱蒸汽的出口壓力為28.25MPa，出口溫度是605℃;再熱蒸汽的最大連續(xù)蒸發(fā)量是1645th-1，進口壓力5.62MPa，出口壓力為5
水能經濟 2016年11期2016-05-30
- 某鍋爐側墻下集箱管座失效分析
6)某鍋爐側墻下集箱管座失效分析謝航云(國電科學技術研究院，江蘇南京210046)結合集箱管座角焊縫的受力特征，分析鍋爐異常工況和管子泄漏后振動對集箱系統(tǒng)受力狀態(tài)的影響，認為本次集箱管座的失效的主要原因是機組負荷波動較大，建議調整集箱系統(tǒng)受力狀態(tài)，控制負荷波動并加強相關部位的檢測。鍋爐集箱;管座;失效分析;異常工況1 概況某2號爐為SG－1913/25.4－M966型超臨界參數、變壓運行、螺旋管圈、單爐膛、一次中間再熱、四角切圓燃燒、平衡通風、固態(tài)排渣、全
電力科技與環(huán)保 2016年6期2016-04-14
- 廈門港同時靠泊兩艘20萬噸級集箱船
泊兩艘20萬噸級集箱船12月3日凌晨，“地中海紐約”輪和“阿拉伯德娜”輪同時靠泊廈門港嵩嶼集裝箱碼頭作業(yè)。首次同時靠泊兩艘20萬噸級集裝箱船舶，這標志著廈門港成功躋身可安全靠泊世界最大型集裝箱船舶的少數港口之列，進一步增強了廈門港在國際航運市場的競爭力與影響力，也從側面反映出“一帶一路”對亞歐沿線國家經貿合作方面的推動作用，此次并靠的“地中海紐約”輪和“阿拉伯德娜”輪均在2M聯(lián)盟和O3聯(lián)盟的亞歐線投入使用，船舶長度分別為399米、400米，載重噸分別為18
港口經濟 2016年12期2016-03-17
- 制造過程中鍋爐省煤器集箱接管角焊縫泄漏問題
過程中鍋爐省煤器集箱接管角焊縫泄漏問題曾榴1康建強2尤靖輝2(1．化學工業(yè)設備質量監(jiān)督檢驗中心，江蘇 南京 210036；2．南京三方化工設備監(jiān)理有限公司，江蘇 南京 210036)在某公司鍋爐改造項目中，6#爐省煤器集箱在點火試車時發(fā)現(xiàn)排管管接頭的角焊縫出現(xiàn)泄漏。通過停車檢測發(fā)現(xiàn)泄漏處缺陷為氣孔。通過對氣孔缺陷進行處理和事故原因分析，用戶對后續(xù)供貨的集箱提出了新的驗收要求，通過合理有效的過程控制，避免了更多問題產品流入施工現(xiàn)場，保證了項目的順利進行。本文
化工管理 2016年34期2016-03-14
- 燃煤發(fā)電鍋爐疏水管座泄漏原因及優(yōu)化布置
5B02一級熱器集箱上疏水管角焊縫進行檢查，前側集箱A→B第1根疏水管角焊縫處外漏（環(huán)向、1／3圈，爐前看3點位置，見圖1），擴大檢查發(fā)現(xiàn)后側集箱A→B第1、3根疏水管角焊縫裂紋（環(huán)向、1／3圈，均位于爐前看3點位置），挖補處理。其余疏水管樁頭管座角焊縫MT檢查（3個）無異常情況。圖1 疏水管角焊縫裂紋12014年1月，由于一級過熱器疏水管角焊縫泄漏，造成5號爐5T1401調停檢修。經檢查發(fā)現(xiàn)，前側集箱A→B第3根疏水管角焊縫處外漏（環(huán)向，1／3圈，爐前看
電力與能源 2015年3期2015-12-02
- 700MW 電站鍋爐過熱器集箱騎座式角焊縫缺陷的處理
一、二次汽水系統(tǒng)集箱的騎座式角焊縫存在超標的缺陷（裂紋或氣孔），必須對其進行修復，以保證鍋爐安全運行。由于缺陷位置特殊且深、受力大，使處理產生了一定困難。后通過研究其受力情況，選擇了合理的專用機工具，采取了特殊措施，最終完成了缺陷處理，滿足了規(guī)程規(guī)范的要求。1 設備結構特點鍋爐為三菱MB－FRR 型2 290t/h亞臨界強制循環(huán)汽包爐，單爐膛倒U 型布置、平衡通風、全鋼架懸吊式結構。其高溫（末級）過熱器集箱中心線標高62.6 m，布置在頂棚過熱器上方，通過
機電信息 2015年36期2015-04-13
- 集箱短管接頭內孔氬弧焊工藝及接頭性能
046)0 前言集箱是電站鍋爐中重要的受壓元件，通常與水冷壁、過熱器、再熱器、省煤器以及連接管道相連，起著工作介質的匯集和分配的作用。電站鍋爐集箱一般由筒體、三通、彎頭、端蓋、大管接頭、小管接頭及附件等部分組成。其中以小管接頭的數量為最多，且制造過程中與集箱筒身焊接難度大，大部分仍只能采用手工操作的方法進行焊接，工人勞動強度大，生產效率低，焊接質量不穩(wěn)定，已成為目前制約電站鍋爐集箱機械化和自動化制造的一個瓶頸環(huán)節(jié)［1－4］。一些塔式結構的電站鍋爐中，集箱多
機械制造文摘(焊接分冊) 2015年4期2015-03-27
- 鍋爐“四管”防爆措施
時封閉。1.4 集箱及連通管（1）大直徑集箱，對黏附在集箱、管壁上的氧化鐵用磨光機或鑿子進行打磨。（2）對集箱小口徑管接頭，垂直管用手電進行檢查，彎管用符合通球直徑的鋼絲繩進行疏通。（3）集箱小管接頭通球清理完畢后用吸塵器對集箱筒體進行清理，清理完畢后用內窺鏡進行復查。（4）集箱清理完畢吊裝前由監(jiān)理進行檢查，檢查合格后辦理四級簽證。（5）集箱臨拋后及時對掉落的管口進行封口，施工時嚴禁將機械工具、焊絲等物件放置在集箱內部。2 其他保證措施2.1 運輸和保管（
橡塑技術與裝備 2015年24期2015-02-24
- 鍋爐集箱環(huán)縫裂紋原因分析及預防措施
種設備專欄】鍋爐集箱環(huán)縫裂紋原因分析及預防措施文/溫吉利 馮冰瀟 符棟良裂紋會對鍋爐運行安全造成極大威脅，在鍋爐制造過程中必須予以重點預防。本文通過對鍋爐集箱環(huán)縫裂紋產生的原因進行分析，針對性地提出了幾點預防措施。鍋爐集箱裂紋原因分析預防措施上海某廠制造的一臺600 MW超臨界電站鍋爐，額定蒸發(fā)量2 141 t/h，額定工作壓力25.4 Mpa，額定蒸汽溫度571℃。在對此臺鍋爐進行制造監(jiān)督檢驗過程中，發(fā)現(xiàn)后煙井左側墻上集箱（材料牌號為SA335—P12）
質量與標準化 2014年12期2014-06-01
- 鍋爐集箱焊后熱處理撓度超差問題的解決方法
界電站鍋爐過渡。集箱作為電站鍋爐的重要組成部件，其結構復雜，制造難度較大。在集箱的制造中，筒身撓度超差是比較常見的問題，通常采用火焰校直或外力冷校直來解決撓度超差問題。新型馬氏體耐熱鋼SA335P91、SA-335P92材料具有高的許用應力、高的持久強度、高的疲勞強度、高的熱導率、高溫蠕變性能、較好的抗腐蝕性，目前被廣泛用于高溫高壓的集箱部件上。出于對電廠安全運行的考慮，在新頒布的《火力發(fā)電廠金屬技術監(jiān)督規(guī)程》（DL/T438-2009）中對9%～12%C
哈爾濱軸承 2014年2期2014-03-16
- 集箱焊瘤打磨機器人的結構設計與位姿分析
72）0 引 言集箱是鍋爐工質混合、保證工質均勻加熱的管件。在各種型號或等級的鍋爐中，集箱的結構基本相似，大多是由筒體、端蓋、大小管接頭、三通、彎頭和附件等零件組成。集箱筒體全部采用大直徑無縫鋼管焊接而成，電站鍋爐中集箱的筒體直徑范圍一般為Φ89 mm～Φ914 mm，壁厚范圍為7 mm～150 mm，最大長度約23 m。在集箱制造過程中，集箱內壁環(huán)焊縫處焊瘤打磨采用人工作業(yè)，存在著勞動強度大、工作環(huán)境惡劣和打磨質量控制困難等問題。本研究擬采用先進的機器人
機電工程 2014年4期2014-01-24
- 小圓集箱鉆孔用工裝設計
面的磨損。上下圓集箱是水冷套的重要組成部分，形狀為一環(huán)形（如下圖所示），其加工制作是水冷套加工制作中的一個難點。1 小圓集箱制作工藝流程介紹小圓集箱材料必須按JB3375中規(guī)定入廠檢驗合格后方可用于生產。筒體材料在切割下料后按JB4308的相關規(guī)定進行標記移植，打上材料入廠檢驗編號，然后進行彎制、放樣、拼接、劃線、鉆孔等工序。圓集箱主要制作工藝流程如下：材料驗收—集箱劃線—下料—彎制—放樣—校正—氣割毛料—管端坡口加工—兩段圓集箱點固焊—焊接 （相應焊接工
科技視界 2014年27期2014-01-08
- 9FA燃機余熱鍋爐高壓過熱器的技術改造與監(jiān)督
片管與高過2中間集箱采用拉拔管對接焊接結構。集箱材質為P91，規(guī)格為Φ219.1mm×20.62mm。高壓過熱器蒸汽流程為全回流式。來自高壓汽包的飽和蒸汽通過連通管進入高過1進口集箱，依次流經4排鰭片管后進入高過1出口集箱，再由連通管引入噴水減溫器，根據高壓主蒸汽集箱出口溫度進行噴水減溫調節(jié)后進入高過2進口集箱，再依次流經2排鰭片管進入高過2出口集箱，由連通管引至高壓主蒸汽集箱。2 爐管運行中的失效1號機組于2005年8月1日正式移交生產，投入商業(yè)運行。2
浙江電力 2013年4期2013-11-28
- 三通集箱過熱器壓力分布與流量分配的數值模擬
全性.近年來三通集箱的過熱器和再熱器在大容量電站中得到廣泛運用，然而在運行中爆管事故時常發(fā)生.因此，研究三通系統(tǒng)流量的分配規(guī)律對鍋爐的設計和運行有著重要意義，找到合理的方法來解決這個問題對電站鍋爐的經濟性和安全性非常重要.雖然美國和前蘇聯(lián)的學者對三通結構集箱的研究比較早，但是仍然存在不足的地方［1］.國內，陸方［1］和衛(wèi)飛飛等［2］對三通集箱進行了冷態(tài)?；囼?，研究了“三通效應”對三通集箱靜壓分布及流量分配的影響.隨著CFD軟件的發(fā)展及廣泛應用，匡江紅［3
動力工程學報 2013年1期2013-10-17
- 天然氣加熱方式的綜合改進與工藝優(yōu)化措施
生產的需求。2 集箱車間天然氣加熱現(xiàn)狀集箱是電站鍋爐中各級管路系統(tǒng)蒸汽匯集的部件，其主要結構為直徑Φ219～Φ826mm的大口徑本體管上搭接數百甚至上千個小口徑管接頭。集箱的本體由幾段大口徑管通過埋弧自動焊拼接而成。在本體拼接過程中，需要對環(huán)縫進行準確均勻的預熱。而針對某些高等級材料，如SA335-P91、P92材料，在環(huán)縫焊接完成后需要立即加熱去氫處理，且去氫處理時的加熱溫度要求控制精確，加熱均勻。目前上鍋公司集箱車間仍然通過使用煤氣噴射（俗稱“大炮筒”
上海節(jié)能 2012年11期2012-09-25
- 吹風氣過熱器爆管的原因分析及整改措施
蒸汽過熱器的高溫集箱上，而出系統(tǒng)的蒸汽管道卻接在了蒸汽過熱器的低溫集箱上。按照設計要求，高溫煙氣是從過熱器的高溫集箱向低溫集箱方向流動的，也就是說，從上鍋筒出來的飽和蒸汽應先進入過熱器的低溫集箱，再經換熱管后流入高溫集箱，變成過熱蒸汽，從而達到提高蒸汽溫度的目的。如果把管道接反，則勢必會造成蒸汽先進入高溫集箱，再經換熱管流入低溫集箱后送出系統(tǒng)，那么，蒸汽在由高溫集箱流入低溫集箱后溫度必然會降低，導致蒸汽中的水滴積附在換熱管的管壁上，形成鹽垢，運行時間愈長，
化工設計通訊 2012年5期2012-04-11