冷卻空氣
- 考慮透平冷卻的再熱燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)熱力性能參數(shù)影響
所需的燃料和冷卻空氣量更大,但能夠使得比功增加36%。Gamannossi等[6]以GT-26燃?xì)廨啓C(jī)為基礎(chǔ),針對(duì)不同的主燃燒室燃料量、再熱燃燒室燃料量進(jìn)行了參數(shù)敏感性分析。Kayadelen等[7]分析了再熱壓力對(duì)循環(huán)所需熱量、凈功、熱效率的影響。也有學(xué)者將再熱循環(huán)與其他循環(huán)或者系統(tǒng)相結(jié)合,Tyagi等[8]建立了不可逆間冷-再熱-回?zé)嵫h(huán)的模型,研究了再熱壓力、部件效率、換熱器效率等參數(shù)對(duì)輸出功率和熱效率的影響。Huang等[9]提出將再熱燃?xì)廨啓C(jī)和超
燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù) 2023年4期2024-01-09
- 風(fēng)冷汽油機(jī)熱載荷分析及喇叭型導(dǎo)流罩的影響研究
體域及其外部冷卻空氣的流體域,采用四面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格分別對(duì)兩個(gè)區(qū)域進(jìn)行劃分。網(wǎng)格尺寸的選擇從發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體到風(fēng)洞壁面按照網(wǎng)格增長(zhǎng)率120%增大,考慮到散熱翅片間距較小,為更好分析發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體附近冷卻氣流的流動(dòng)狀態(tài),對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體散熱翅片進(jìn)行了適當(dāng)?shù)木W(wǎng)格加密,計(jì)算域網(wǎng)格模型如圖2所示。(a)發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體網(wǎng)格模型(b)流體域網(wǎng)格模型在滿足計(jì)算精度的前提下盡量減少網(wǎng)格數(shù)量,對(duì)9.553×107、1.1×108和1.199 3×108這3種網(wǎng)格數(shù)量進(jìn)行了網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證,截面
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年4期2023-05-05
- 車(chē)用鋰離子動(dòng)力電池風(fēng)冷散熱系統(tǒng)研究進(jìn)展
進(jìn)出口結(jié)構(gòu)、冷卻空氣流體參數(shù)等因素對(duì)電池組整體溫度值高低及溫度均勻性的影響規(guī)律，采用優(yōu)化策略對(duì)風(fēng)冷散熱系統(tǒng)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，以期望獲得更好的系統(tǒng)散熱效率，改善電池組溫度場(chǎng)分布。2.1 內(nèi)部流道在電池內(nèi)部，單體或模組因排布形式不同而形成不同的流道結(jié)構(gòu)。根據(jù)空氣在流道內(nèi)的流通方式，電池內(nèi)部的冷卻模式主要分為串行風(fēng)冷和并行風(fēng)冷。如圖1所示，串行風(fēng)冷時(shí)冷卻空氣從電池一側(cè)通入，依次流經(jīng)各個(gè)單體。如圖2 所示，并行風(fēng)冷時(shí)冷卻空氣均勻流經(jīng)并列排布的單體間隙。相比于并行風(fēng)
電源技術(shù) 2023年1期2023-02-17
- 某工業(yè)型燃?xì)廨啓C(jī)箱裝體超溫試驗(yàn)研究
較高，若引射冷卻空氣較少將造成箱裝體內(nèi)環(huán)境溫度過(guò)高。根據(jù)燃?xì)廨啓C(jī)箱裝體通用技術(shù)要求[7]，對(duì)冷卻空氣量進(jìn)行計(jì)算。沿發(fā)動(dòng)機(jī)軸向長(zhǎng)度各表面進(jìn)行對(duì)流換熱計(jì)算：(1)沿發(fā)動(dòng)機(jī)軸向長(zhǎng)度各表面進(jìn)行輻射散熱計(jì)算：(2)式中：q21為輻射換熱量，W；C為輻射系數(shù)，取5.67 W/(m2·K4)；TE為沿發(fā)動(dòng)機(jī)軸向長(zhǎng)度各部位表面絕對(duì)溫度，TE=tE+273，K；TC為箱裝體允許空氣的極限絕對(duì)溫度，TC=tC+273，K。總散熱量為對(duì)流換熱量與輻射換熱量之和：Q=q11+q2
燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù) 2022年3期2022-09-28
- 大功率防爆高速同步電機(jī)無(wú)刷勵(lì)磁機(jī)冷卻系統(tǒng)改進(jìn)
熱器冷卻后的冷卻空氣進(jìn)入勵(lì)磁機(jī)后,一部分冷卻空氣對(duì)勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子和定子進(jìn)行冷卻,然后進(jìn)入勵(lì)磁機(jī)出風(fēng)風(fēng)道。一部分冷卻空氣通過(guò)勵(lì)磁機(jī)機(jī)座和外罩之間的空間后對(duì)旋轉(zhuǎn)整流盤(pán)進(jìn)行冷卻,然后經(jīng)過(guò)勵(lì)磁機(jī)定子進(jìn)入勵(lì)磁機(jī)出風(fēng)風(fēng)道,勵(lì)磁機(jī)正壓通風(fēng)補(bǔ)充的空氣分別經(jīng)勵(lì)磁機(jī)兩端進(jìn)入勵(lì)磁機(jī)出風(fēng)風(fēng)道,最終勵(lì)磁機(jī)出風(fēng)風(fēng)道內(nèi)空氣流回主電機(jī)。圖2 勵(lì)磁機(jī)冷卻通風(fēng)示意圖Fig.2 Schematic diagram of exciter cooling and ventilation由于勵(lì)磁機(jī)旋轉(zhuǎn)整
天然氣與石油 2022年4期2022-09-21
- M701F 燃?xì)廨啓C(jī)透平轉(zhuǎn)子輪盤(pán)間隙溫度優(yōu)化方案
燃機(jī)透平靜葉冷卻空氣流程以高壓抽氣為例，壓氣機(jī)14 級(jí)高壓抽氣經(jīng)過(guò)一個(gè)節(jié)流孔，該抽氣節(jié)流孔的設(shè)計(jì)直徑是118 mm，節(jié)流孔的大小影響進(jìn)入透平輪盤(pán)冷卻空氣的壓力及流量。冷卻空氣經(jīng)過(guò)節(jié)流孔節(jié)流后，先從透平二級(jí)靜葉頂部進(jìn)入，再?gòu)母苛鞒龊罄鋮s透平靜葉。從透平靜葉流出的冷卻空氣進(jìn)入靜葉保持環(huán)，然后冷卻空氣進(jìn)入透平一級(jí)和二級(jí)輪盤(pán)腔室，該腔室內(nèi)充滿了冷卻空氣，該冷卻空氣最后通過(guò)透平動(dòng)靜葉之間的間隙流入熱通道與主流道氣體，起到密封輪盤(pán)腔室的作用，防止主流道高溫氣體進(jìn)入輪
設(shè)備管理與維修 2022年11期2022-09-11
- 大型水環(huán)真空泵的低氣壓穩(wěn)定及調(diào)節(jié)的方法
入大流量輔助冷卻空氣時(shí)能有較大的抽真空能力來(lái)穩(wěn)定箱內(nèi)的壓力變化， 因此研制大型、 大抽真空能力的綜合低氣壓試驗(yàn)箱尤為重要， 而其中最為關(guān)鍵的就是大型真空泵。 本文以大型水環(huán)真空泵在低氣壓試驗(yàn)設(shè)備中的使用為研究方向， 如何控制和調(diào)節(jié)大型水環(huán)真空泵的抽真空能力使其在降壓過(guò)程中不過(guò)沖， 注入大流量輔助冷卻空氣時(shí)能保持期間的壓力值穩(wěn)定， 滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的試驗(yàn)要求。1 水環(huán)式真空系統(tǒng)的低氣壓值不可控問(wèn)題分析1.1 試驗(yàn)條件剪裁目前國(guó)內(nèi)模擬機(jī)載設(shè)備在其工作中遇到的溫
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2022年4期2022-09-01
- 水泥窯余熱發(fā)電系統(tǒng)余風(fēng)再循環(huán)技術(shù)分析
技術(shù)通過(guò)提高冷卻空氣溫度，提高AQC鍋爐取風(fēng)溫度及余熱發(fā)電功率，優(yōu)化篦冷機(jī)的余熱資源。本文通過(guò)對(duì)水泥窯余熱發(fā)電系統(tǒng)余風(fēng)再循環(huán)技術(shù)進(jìn)行分析，為后續(xù)余熱發(fā)電技術(shù)發(fā)展提供參考。1 余風(fēng)再循環(huán)工藝流程所謂余風(fēng)再循環(huán)就是將窯頭風(fēng)機(jī)所排90～110 ℃熱廢氣通過(guò)管道引入篦冷機(jī)中部進(jìn)行二次利用，一是可以減少窯頭熱風(fēng)外排形成的熱污染，二是提高進(jìn)入篦冷中部的冷卻空氣溫度，可以提高AQC鍋爐入口廢氣溫度及余熱發(fā)電量，工藝流程見(jiàn)圖1。圖1 余風(fēng)再循環(huán)工藝流程圖2 篦冷機(jī)換熱及阻
水泥工程 2022年2期2022-08-22
- M701F4燃機(jī)TCA控制介紹及冷卻水流量低分析
分空氣，透平冷卻空氣（TCA）冷卻器利用冷卻水流量控制閥以降低空氣出口溫度。然后用該部分已被冷卻的空氣經(jīng)過(guò)過(guò)濾，通過(guò)4根進(jìn)氣管傳送到環(huán)壓氣機(jī)內(nèi)擴(kuò)壓段與中間密封體間的環(huán)形通道，一部分冷卻空氣被扭力管密封系統(tǒng)利用，以隔離壓氣機(jī)和透平段的環(huán)境，其余的冷卻空氣通過(guò)噴嘴送到透平轉(zhuǎn)子，用于冷卻旋轉(zhuǎn)葉片的根部、盤(pán)齒和轉(zhuǎn)子周?chē)膮^(qū)域。冷卻器能使冷卻空氣維持在符合運(yùn)行要求的溫度范圍內(nèi)。當(dāng)轉(zhuǎn)子冷卻空氣溫度大于295℃，燃機(jī)觸發(fā)溫度高，報(bào)警并延時(shí)300s后以正常速率20MW/分
電力設(shè)備管理 2022年14期2022-08-16
- 西門(mén)子H級(jí)重型燃?xì)廨啓C(jī)冷卻空氣推測(cè)及建模
度大，國(guó)外對(duì)冷卻空氣分配及計(jì)算方法嚴(yán)格保密。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)整體性能模型、冷卻空氣估算做了很多研究。Young、Wilcock和于海等[1-3]考慮空氣冷卻建立燃?xì)廨啓C(jī)理想簡(jiǎn)單循環(huán)熱力性能模型，但模型中燃料和空氣按理想配比考慮，偏離實(shí)際情況；Carcasci等[4]使用流體網(wǎng)絡(luò)法計(jì)算冷卻空氣量，但因技術(shù)涉密未公開(kāi)部件的相關(guān)特性方程；李政等[5]建立透平熱力計(jì)算模型，該模型根據(jù)同類機(jī)型數(shù)據(jù)來(lái)修正模型的參考數(shù)值，相對(duì)誤差較小，但燃?xì)廨啓C(jī)廠家通常不提供抽氣
燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù) 2022年2期2022-06-24
- 空冷凝汽器橢圓翅片管管內(nèi)傳熱與流動(dòng) 特性分析
3]，蒸汽和冷卻空氣間的換熱量也一般通過(guò)經(jīng)驗(yàn)方法如效能-傳熱單元數(shù)（effectiveness- number of transmission units，ε-NTU）法[14-15]和對(duì)數(shù)平均溫差（logarithmic mean temperature difference，LMTD）法[16]估算。也即，管壁溫度以及關(guān)聯(lián)公式相關(guān)系數(shù)，被視為輸入條件而不是輸出結(jié)果，這就忽略了凝汽器基管的散熱；同時(shí)取決于蒸汽和冷卻空氣傳熱與流動(dòng)的物理現(xiàn)實(shí)，即翅片管內(nèi)外工
熱力發(fā)電 2022年3期2022-03-25
- 氣燒并流蓄熱式雙膛豎窯溫度自動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
過(guò)各窯膛底座冷卻空氣5上吹以冷卻石灰。在窯膛1內(nèi)的冷卻空氣5連同來(lái)自鍛燒的廢氣8通過(guò)加熱氣體環(huán)形通道6和交叉通道7大約以1000℃的溫度流進(jìn)窯膛2。在窯膛2內(nèi)，來(lái)自窯膛1的廢氣8與冷卻空氣5混合由窯底部上吹。這些氣體在回?zé)岣G膛2的預(yù)熱區(qū)C加熱石灰石。廢氣通過(guò)窯膛2的頂部排出。2）第二階段將在10～15 min后開(kāi)始。燃料和空氣停止進(jìn)入窯膛1，換向啟動(dòng)。在窯膛1裝入石灰石后，相同量的燃料和助燃空氣3噴入窯膛2。在煅燒期間產(chǎn)生的廢氣8以及冷卻空氣5向上流過(guò)窯膛
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 三元鋰電池模塊熱仿真風(fēng)冷優(yōu)化設(shè)計(jì)
2)外界環(huán)境冷卻空氣從圖2計(jì)算域除底面以外的五個(gè)面分別進(jìn)出計(jì)算域，考察的環(huán)境溫度為22℃，底面與環(huán)境之間始終存在換熱，取換熱系數(shù)為2W/m2·℃。自然冷卻時(shí)，上述五個(gè)面均為自由邊界條件；強(qiáng)制風(fēng)冷時(shí)，計(jì)算域的左右兩個(gè)小面和上表面為自由邊界條件，前后兩個(gè)大面則為冷卻空氣的速度入口，根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果設(shè)置空氣流速0.2m/s，溫度15℃，空氣流動(dòng)方向與前后兩個(gè)大面垂直。(3)初始條件方面，設(shè)置整個(gè)模塊的初始溫度與環(huán)境溫度保持一致，為22℃；計(jì)算域中空氣有著豎直向上的大
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年6期2021-06-27
- 華龍一號(hào)RPV支承結(jié)構(gòu)傳熱優(yōu)化研究
卻結(jié)構(gòu)在不同冷卻空氣流量下的傳熱情況，校核了底板表面溫度是否滿足65℃的設(shè)計(jì)要求。在此基礎(chǔ)上提出了結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案，經(jīng)計(jì)算，相同條件下，優(yōu)化方案的最小冷卻空氣流量下降約30%。關(guān)鍵詞RPV支承;傳熱計(jì)算;結(jié)構(gòu)優(yōu)化中圖分類號(hào)： TG115.57;TM623? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： ADOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2020.19.0081 概述RPV支承結(jié)構(gòu)是反應(yīng)堆的重要部件之一，其主要功能包括：（1）固定反應(yīng)堆壓力容器
科技視界 2020年19期2020-07-30
- 燃?xì)廨啓C(jī)葉片氣膜冷卻及換熱特性研究
括實(shí)驗(yàn)燃?xì)狻?span id="syggg00" class="hl">冷卻空氣、電加熱器、穩(wěn)壓箱、外部電源等。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中利用電加熱器將燃?xì)饧訜岬街付囟?，燃?xì)饨?jīng)過(guò)穩(wěn)壓箱調(diào)節(jié)壓力后進(jìn)入實(shí)驗(yàn)段；通過(guò)流量閥門(mén)、流量控制器調(diào)節(jié)冷卻空氣流量、風(fēng)速；實(shí)驗(yàn)時(shí)外部電源將實(shí)驗(yàn)段內(nèi)的葉片加熱到特定溫度；此外，分別采用紅外熱像儀、溫度巡檢儀對(duì)葉片表面溫度、主流燃?xì)鉁囟冗M(jìn)行測(cè)量。圖1 氣膜冷卻實(shí)驗(yàn)裝置1.2 實(shí)驗(yàn)葉片參數(shù)葉片參數(shù)見(jiàn)表1。葉片流體通道由7 個(gè)葉片組成，實(shí)驗(yàn)葉片選用尼龍材料，安裝在葉槽中間。圖2 為葉片氣膜孔示意，O-A 為
浙江電力 2020年6期2020-07-11
- 風(fēng)冷冰箱節(jié)能、環(huán)保和保鮮關(guān)鍵技術(shù)淺析（一）
冷凝器型式和冷卻空氣偏流現(xiàn)象大容量冰箱多使用風(fēng)冷冷凝器，為提高散熱性能和降低耗電量，其型式也更趨多樣和高效。如圖4所示，有絲管鼠籠、圓管繞片、翅片管、微通道等多種型式，其中絲管鼠籠、圓管繞片式技術(shù)成熟，成本低，使用較為普及；微通道冷凝器成本高，但因其換熱效率高、單熱流密度大、體積小等優(yōu)點(diǎn)，使用普及率不斷增大；翅片管換熱器，在空調(diào)器中已普遍使用，但因冰箱空間和布置受限，難以實(shí)現(xiàn)翅片管換熱器、風(fēng)機(jī)、氣流組織的良好匹配，在冰箱中使用較少，目前的使用率不高。冰箱因
家電科技 2020年3期2020-06-05
- GE 9F.03型燃?xì)廨啓C(jī)先進(jìn)熱通道改造效果分析
機(jī)模塊、氣缸冷卻空氣噴嘴和測(cè)溫?zé)犭娕既糠纸M成。1.5.1 風(fēng)機(jī)模塊模塊置于燃?xì)廨啓C(jī)隔音罩旁，配置了1臺(tái)離心風(fēng)機(jī)、進(jìn)氣過(guò)濾器、出口風(fēng)量調(diào)節(jié)擋板及相關(guān)測(cè)溫元件。1.5.2 缸體冷卻空氣噴嘴在透平氣缸第一級(jí)的周向布置了8組冷卻空氣噴嘴，在缸體上打孔后，將熱電偶穿入專用接頭并固定在缸體表面。每個(gè)冷卻空氣噴嘴包括進(jìn)氣管、噴嘴組件和調(diào)平螺栓。在噴嘴組件的內(nèi)側(cè)表面，均勻布滿了冷卻空氣小孔，以保證冷卻空氣在吹向缸體表面時(shí)的均勻性。噴嘴組件呈與缸體外沿形狀相匹配的弧形，配
發(fā)電設(shè)備 2019年6期2019-11-29
- 空冷水輪發(fā)電機(jī)定子冷卻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析
依然均勻分配冷卻空氣的流量于定子通風(fēng)溝內(nèi)，會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)的安全性受到影響。所以筆者將在下文探討如何解決電機(jī)溫升問(wèn)題以及對(duì)以相應(yīng)的冷卻方法進(jìn)行了研究。事實(shí)上，電機(jī)溫升不只是定子繞組的因素，而是多個(gè)因素綜合作用的反映。電機(jī)主要產(chǎn)生熱源的地方是電機(jī)定子，電機(jī)定子在工作中還會(huì)出現(xiàn)繞組溫升不均勻的情況，而一個(gè)區(qū)域溫度明顯過(guò)高會(huì)導(dǎo)致電機(jī)結(jié)構(gòu)有被擊穿的危險(xiǎn)。所以在實(shí)際的工程中，就會(huì)將繞組的位置進(jìn)行更改，以減少環(huán)流損耗。在進(jìn)行電機(jī)定子溫度的分析時(shí)，要綜合考慮以下因素：繞組換位
商品與質(zhì)量 2019年44期2019-11-28
- 燃?xì)廨啓C(jī)火焰筒主動(dòng)冷卻技術(shù)綜述
之間所形成的冷卻空氣流道進(jìn)行改進(jìn)以提高冷空氣對(duì)流換熱效率。美國(guó)的通用電氣在2010年3月2日申請(qǐng)的專利US8516822B2公開(kāi)的是一種冷卻結(jié)構(gòu)。如圖1所示。其通過(guò)空氣通道內(nèi)與軸向呈夾角的彎曲葉片引導(dǎo)冷卻空氣，迫使通道中冷卻氣流在彎曲葉片的引導(dǎo)下呈彎曲流動(dòng)，進(jìn)而提高冷卻空氣的傳熱效率。2.2 氣膜冷卻氣膜冷卻是使用最為廣泛，形式作為多樣的一種冷卻方式，在各種燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室上均取得了大量應(yīng)用。其主要特點(diǎn)是：冷卻空氣通過(guò)某種進(jìn)氣形式進(jìn)入火焰筒并貼著壁面向下流動(dòng)
河南科技 2019年21期2019-09-10
- 基于多物理場(chǎng)耦合的動(dòng)力電池組熱性能分析
探討放電率、冷卻空氣溫度及流速對(duì)電池?zé)崮芊植嫉挠绊?，并結(jié)合熱流耦合仿真技術(shù)，調(diào)節(jié)上述參數(shù)，使動(dòng)力電池?zé)峁芾硇阅芊显O(shè)計(jì)和安全要求。由于同等條件下，電池放電溫度升高幅度明顯大于充電溫度升高幅度，放電工況下的電池?zé)嵝阅芄芾黼y度更高，因此本文主要以放電工況下的動(dòng)力電池為主要研究對(duì)象。1 電池?zé)嵛镄詤?shù)確定1.1 電池包的結(jié)構(gòu)及材料熱物性本文所研究的某自主品牌電動(dòng)汽車(chē)采用三元鋰離子動(dòng)力電池，由兩個(gè)電池組模塊構(gòu)成，每個(gè)模塊包含36個(gè)單體電池，單體電池由隔膜、內(nèi)部有機(jī)
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-06-06
- 基于熱平衡在機(jī)車(chē)牽引電機(jī)軸溫分析中的應(yīng)用研究
外界強(qiáng)制對(duì)流冷卻空氣的溫差，其對(duì)應(yīng)的冷卻空氣溫度也稱參考溫度，當(dāng)軸承溫升超過(guò)55 ℃時(shí)，輸出聲光報(bào)警，需及時(shí)處理。DF4D型內(nèi)燃機(jī)車(chē)牽引電機(jī)軸承溫升的參考溫度為通風(fēng)機(jī)入口空氣溫度。牽引電機(jī)輸出端軸承(以下簡(jiǎn)稱“軸承”)狀態(tài)良好時(shí)，通風(fēng)系統(tǒng)能夠滿足電機(jī)最大輸入功率且輸出效率恒定時(shí)的熱平衡。軸承溫升由電機(jī)體內(nèi)壁面與冷卻空氣輻射傳熱、走行部傳動(dòng)齒輪摩擦生熱、牽引電機(jī)轉(zhuǎn)子軸導(dǎo)熱、冷卻空氣對(duì)流換熱[1]、軸承脂摩擦生熱等5部分熱量傳遞形成。忽略前3項(xiàng)引發(fā)的溫度變化，
鐵道機(jī)車(chē)車(chē)輛 2019年1期2019-03-18
- 凹腔支板火焰穩(wěn)定器冷態(tài)流場(chǎng)對(duì)點(diǎn)火特性影響規(guī)律的數(shù)值模擬分析
時(shí)進(jìn)入腔中的冷卻空氣除起到冷卻作用外，還起到霧化燃油的作用。經(jīng)過(guò)初步霧化的燃油與冷卻空氣一起從燃油出口噴射入主流區(qū)域。圖2是穩(wěn)定器點(diǎn)火實(shí)驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)段照片。實(shí)驗(yàn)段為矩形通道，根據(jù)其尺寸，最終確定計(jì)算區(qū)域尺寸為504 mm×170 mm×150 mm。圖1 凹腔支板火焰穩(wěn)定器結(jié)構(gòu)及內(nèi)部縱截面Fig.1 Structure and vertical section of the cavity strut flame stabilizer圖2 實(shí)驗(yàn)段Fig.2 Ex
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2018年5期2018-11-29
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪冷卻原理分析
卻控制附件 冷卻空氣 渦輪中圖分類號(hào)：V263.6 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2018）05（b）-0000-001 典型的冷卻方式目前燃?xì)廨啓C(jī)采用的冷卻而方式有對(duì)流冷卻、沖擊冷卻、氣膜冷卻、氣膜-對(duì)流冷卻以及對(duì)流-沖擊-氣膜相結(jié)合的復(fù)合冷卻方式，筆者就其中2種加以粗淺分析。氣膜冷卻：冷卻空氣通過(guò)物體壁面上按一定方式分布的孔或縫隙流出，在高溫燃?xì)夂臀矬w壁面形成一層低溫隔熱氣膜以減少高溫燃?xì)鈱?duì)物體的換熱。這是一種在被冷卻的渦輪葉片表面上排
科技資訊 2018年14期2018-10-26
- 噴嘴結(jié)構(gòu)對(duì)氣流沖擊式速凍機(jī)鋼帶表面換熱特性的影響
離心風(fēng)機(jī)帶動(dòng)冷卻空氣進(jìn)入沖擊式速凍試驗(yàn)臺(tái)靜壓箱內(nèi)，通過(guò)孔板直接噴射至鋼帶表面，在限定的矩形通道內(nèi)流動(dòng)并由最末端的出口排出。a. 沖擊式速凍試驗(yàn)臺(tái)模型a. Model of impacting freezing test benchb. 圓孔噴嘴模型b Model of circular orifice nozzlec. 圓漏斗噴嘴模型c. Circular funnel nozzle model d. 圓漏斗噴嘴結(jié)構(gòu)經(jīng)與南通四方冷鏈裝備股份有限公司的沖擊式
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2018年18期2018-10-10
- F級(jí)重型燃?xì)廨啓C(jī)中冷卻空氣對(duì)透平氣動(dòng)性能的影響研究
況下，透平的冷卻空氣需要由壓氣機(jī)抽氣，通過(guò)二次空氣系統(tǒng)提供，為防止透平主流熱燃?xì)庑孤?，還需要二次空氣來(lái)密封。Eisaku Ito等［1］研究了某型號(hào)燃?xì)廨啓C(jī)中透平前三級(jí)共使用約20%的冷卻空氣，對(duì)透平葉片的冷卻使機(jī)組熱力循環(huán)中獲得高的透平部件進(jìn)口溫度，進(jìn)而提高工作效率，并平衡部分推力。當(dāng)然，另一方面，冷卻空氣的注入也會(huì)引起透平氣動(dòng)效率的損失，對(duì)于典型機(jī)組，效率會(huì)下降2%～4%［2-6］。通常而言，透平葉柵進(jìn)口最大溫度的限制約束條件取決于葉片材料的應(yīng)力水平，
上海電氣技術(shù) 2018年3期2018-09-21
- 三菱M701F4燃機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻空氣系統(tǒng)優(yōu)化研究
機(jī)型燃機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻空氣余熱利用系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，以期提高機(jī)組額定發(fā)電量、提高熱效率、降低工程造價(jià)，產(chǎn)生較好的經(jīng)濟(jì)效益。1 三菱9F級(jí)燃機(jī)空氣冷卻系統(tǒng)三菱9F級(jí)燃機(jī)透平進(jìn)口初溫高達(dá)1400℃，在如此高的透平進(jìn)口初溫下機(jī)組能夠安全可靠的運(yùn)行，除了其先進(jìn)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及采用新材料、新技術(shù)外，在高溫部件中運(yùn)用了先進(jìn)的冷卻技術(shù)也是其中的原因之一。三菱9F級(jí)燃機(jī)采用4級(jí)透平葉片，靜葉的持環(huán)和動(dòng)葉頂部的動(dòng)葉環(huán)，將高溫燃?xì)馀c外缸隔開(kāi)，形成雙層缸結(jié)構(gòu)，外缸承載，內(nèi)缸受熱，在內(nèi)外缸夾
電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2018年8期2018-08-31
- 鋰電池組高溫節(jié)點(diǎn)空氣冷卻方案的數(shù)值模擬
文作者前期對(duì)冷卻空氣縱掠密集布置動(dòng)力電池組進(jìn)行了相關(guān)研究,發(fā)現(xiàn)強(qiáng)迫空氣冷卻能夠有效改善動(dòng)力電池組內(nèi)部的溫度分布,并且通過(guò)綜合考慮冷卻效果和電池組空間利用,獲得了合適的電池間距[11]。根據(jù)以上文獻(xiàn)可知,目前對(duì)電動(dòng)汽車(chē)動(dòng)力電池組空氣熱管理系統(tǒng)已經(jīng)進(jìn)行了大量的研究,并且針對(duì)影響動(dòng)力電池組溫度特性的因素,如送風(fēng)策略、電池組布置方式,提出了相應(yīng)的優(yōu)化方案。眾所周知,為確保電池正負(fù)極與導(dǎo)電片接觸良好、固定可靠,用單體電池組成動(dòng)力電池組往往需要大量的電池正負(fù)極固定件。
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年7期2018-07-25
- 側(cè)置式重型柴油機(jī)中冷器和散熱器布置形式對(duì)冷卻性能的影響
溫度場(chǎng)和艙內(nèi)冷卻空氣流場(chǎng)的數(shù)值模擬計(jì)算，分析了中冷器和散熱器的布置形式對(duì)冷卻性能的影響。1 建立模型1.1 物理模型發(fā)動(dòng)機(jī)艙模型由發(fā)動(dòng)機(jī)艙、進(jìn)氣格柵、散熱器、中冷器、風(fēng)扇和發(fā)動(dòng)機(jī)組成。發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，零部件數(shù)量大，故本研究將對(duì)計(jì)算影響較小的發(fā)動(dòng)機(jī)細(xì)節(jié)進(jìn)行了適當(dāng)簡(jiǎn)化，省略直徑小于6 mm的管路和小型螺釘，將螺孔填平，同時(shí)保證原始幾何模型的特征，在Solid works環(huán)境下建立了三維模型，并依據(jù)原始位置裝配關(guān)系，建立了發(fā)動(dòng)機(jī)艙幾何模型(見(jiàn)圖1)。圖1 發(fā)動(dòng)機(jī)
車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī) 2018年1期2018-02-28
- 淺談某型空氣散熱器延壽修理技術(shù)
系統(tǒng)使用。被冷卻空氣從被冷卻空氣入口進(jìn)入散熱器進(jìn)氣段，經(jīng)散熱器集齊端，再轉(zhuǎn)入散熱器出氣段，從冷卻后空氣出口流出。在此過(guò)程中，冷卻空氣從冷卻空氣進(jìn)口高速穿過(guò)被冷卻空氣管間腔，由出口流出，帶走被冷卻空氣的熱量，達(dá)到散熱目的。目前該產(chǎn)品總壽命偏短，與整機(jī)不同壽，大修時(shí)需換新導(dǎo)致資源浪費(fèi)。為恢復(fù)其功能，保持固有特性，擬通過(guò)延壽修理將該型空氣散熱器使用壽命延長(zhǎng)。1 故障現(xiàn)象與分析某型空氣散熱器在壽命期內(nèi)及到壽后的主要故障為產(chǎn)品內(nèi)部散熱管破損，在密封性試驗(yàn)時(shí)漏氣。對(duì)散
科技視界 2018年32期2018-02-21
- 二元塞式矢量噴管塞錐尾緣冷卻及紅外輻射抑制效果
920 K、冷卻空氣總溫470 K的參數(shù)條件下，對(duì)比分析了塞錐尾緣氣膜孔開(kāi)孔率(1%～4%)、冷卻空氣用量(4.3%主流質(zhì)量流量以內(nèi))和矢量偏轉(zhuǎn)角(0°～20°)對(duì)二元塞式噴管塞錐尾緣冷卻和紅外輻射的影響。結(jié)果表明塞錐尾緣氣膜冷卻可以有效降低表面溫度和噴管紅外輻射強(qiáng)度，開(kāi)孔率為2%的氣膜孔陣列的表面降溫效果相對(duì)較優(yōu)；冷卻空氣質(zhì)量流量比超過(guò)2.85%時(shí)，塞錐表面溫度降低幅度隨冷卻質(zhì)量流量比的變化趨于減緩，當(dāng)冷卻空氣質(zhì)量流量比為2.85%時(shí)，水平探測(cè)面±30°
航空學(xué)報(bào) 2017年12期2018-01-05
- 船用發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子耦合溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬
的轉(zhuǎn)子和內(nèi)部冷卻空氣的耦合溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬。1 物理模型本文以某型船用發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子作為研究對(duì)象，轉(zhuǎn)子整體的3D模型圖如圖1所示，圖2所示為轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，從圖中可以看出，該轉(zhuǎn)子的通風(fēng)道是徑-軸向混合式冷卻風(fēng)道，冷卻空氣從定子與轉(zhuǎn)子之間的氣隙層，垂直于轉(zhuǎn)子柱表面的入口沿徑向流入徑向風(fēng)道，與轉(zhuǎn)子表面發(fā)生強(qiáng)制對(duì)流換熱，最后冷卻空氣匯集在軸向風(fēng)道，沿著其排出，帶走熱量，起到冷卻作用。冷卻空氣的流向如圖2中箭頭所示。由于該型發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子在結(jié)構(gòu)上具有高度的對(duì)稱性和周
艦船科學(xué)技術(shù) 2017年12期2017-12-28
- 三菱M701F4燃機(jī)透平#2輪盤(pán)腔室溫度高處理
F4燃機(jī)透平冷卻空氣系統(tǒng)概況，并對(duì)中海油珠海天然氣發(fā)電有限公司M701F4燃機(jī)某次冷態(tài)啟動(dòng)過(guò)程中出現(xiàn)的透平#2輪盤(pán)腔室溫度高事件經(jīng)過(guò)、原因分析、處理情況及采取的措施進(jìn)行了詳細(xì)的論述，對(duì)同類型機(jī)組處理類似問(wèn)題具有一定的參考作用。關(guān)鍵詞： M701F4；#2輪盤(pán)腔室溫度高；原因分析；處理引言燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電作為清潔能源得到了越來(lái)越多的青睞，由于發(fā)電效率高，功率大，三菱M701F4燃機(jī)在我國(guó)的投產(chǎn)項(xiàng)目不斷增加，但是關(guān)于M701F4的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)還比較有限。本文就三菱M7
科學(xué)與財(cái)富 2017年27期2017-10-17
- 某型燃?xì)廨啓C(jī)靜葉空氣系統(tǒng)分析
高溫部件提供冷卻空氣的系統(tǒng)。空氣系統(tǒng)必須保證給透平冷卻葉片提供足夠的冷卻空氣，給動(dòng)靜輪緣間隙提供足夠的密封空氣，以保證高溫部件在設(shè)計(jì)壽命期內(nèi)安全運(yùn)行，同時(shí)使燃機(jī)具有較高的運(yùn)行效率。燃?xì)廨啓C(jī)空氣系統(tǒng)通常是從壓氣機(jī)的適當(dāng)位置抽取空氣，通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)主流道內(nèi)側(cè)或外側(cè)的各種流動(dòng)結(jié)構(gòu)元件 （孔，管路，封嚴(yán)環(huán)和特定結(jié)構(gòu)形成的腔道等）按設(shè)計(jì)流路及要求參數(shù) （壓力，溫度和流量）流動(dòng)并完成規(guī)定的各項(xiàng)功能，最后從確定的主流道的若干部位排出與主流匯合或直接泄漏到機(jī)體外部排入大氣[1
東方汽輪機(jī) 2017年3期2017-10-12
- 電氣設(shè)備組件柜降溫措施優(yōu)化研究
設(shè)備D表面的冷卻空氣流量為St，冷卻空氣的初始溫度為T(mén)1。當(dāng)傳熱過(guò)程穩(wěn)定時(shí)，單位時(shí)間內(nèi)電氣設(shè)備D發(fā)出的熱量Q0t等于冷卻空氣帶走的熱量Qt，進(jìn)一步的，冷卻空氣帶走的熱量Qt與冷卻空氣的流量和初始溫度正相關(guān)，即式中A為傳熱系數(shù)，其值與流體的物理性質(zhì)以及換熱表面的形狀、大小與布置等眾多因素均有關(guān)系。在傳熱過(guò)程穩(wěn)定后，該值是確定的。從中可以知道，在不改變電氣設(shè)備自身的發(fā)熱量的情況下，如果想降低電氣設(shè)備自身的溫度T0，有兩種優(yōu)化思路，一是增大冷卻空氣流量，單位時(shí)間
湖北電力 2017年9期2017-05-16
- YE3系列(IP23)三相異步電動(dòng)機(jī)通風(fēng)結(jié)構(gòu)的研究與仿真分析*
獨(dú)立風(fēng)扇，將冷卻空氣由后端蓋抽入電動(dòng)機(jī)內(nèi)部，冷卻空氣通過(guò)機(jī)座與鐵心的間隙、定轉(zhuǎn)子間的氣隙和轉(zhuǎn)子通風(fēng)道，最后經(jīng)過(guò)熱交換后從電動(dòng)機(jī)的前端蓋排出。電動(dòng)機(jī)的整個(gè)機(jī)座是封閉的，純粹靠獨(dú)立風(fēng)扇進(jìn)行軸向通風(fēng)。其缺點(diǎn)是一旦設(shè)計(jì)的鐵心較長(zhǎng)，電動(dòng)機(jī)的散熱會(huì)不均勻。另外，由于采用了獨(dú)立風(fēng)扇，電動(dòng)機(jī)的機(jī)械損耗也會(huì)增大。(2) 電動(dòng)機(jī)的整體外形結(jié)構(gòu)完全與Y系列(IP23)三相異步電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)相同。電動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)以后，由轉(zhuǎn)子兩端鑄鋁風(fēng)葉(或者由兩邊獨(dú)立安裝的離心式風(fēng)扇)產(chǎn)生風(fēng)壓，將冷卻空氣
電機(jī)與控制應(yīng)用 2017年3期2017-04-12
- 新型汽輪機(jī)抽真空強(qiáng)迫冷卻系統(tǒng)方案探討
統(tǒng)采用順流使冷卻空氣入口高溫部件溫差大、熱應(yīng)力高，同時(shí)越往后空氣冷卻能力越差，冷卻效果受影響，同時(shí)冷卻期間須維持凝汽器真空，軸端漏汽使系統(tǒng)負(fù)荷增加，冷卻過(guò)程中 汽輪機(jī)軸封蒸汽參數(shù)不易控制。圖4 抽真空汽輪機(jī)順流冷卻系統(tǒng)圖采用逆流則將低壓通流及連通管熱量帶入中壓通流，系統(tǒng)負(fù)荷增加，后期冷卻效果差、甚至可能使原凝汽器抽真空泵難以滿足要求或泵容量需選很大，同時(shí)大部分熱空氣均需從高壓第一級(jí)后、中壓第一級(jí)后和3抽引出，排氣管口徑大，運(yùn)行時(shí)該管口長(zhǎng)期承受高溫高壓，機(jī)組
東方汽輪機(jī) 2016年4期2017-01-13
- GE—9FA燃?xì)廨啓C(jī)透平葉片冷卻技術(shù)分析
靜葉來(lái)說(shuō)，其冷卻空氣流動(dòng)路徑為：燃燒室火焰筒外環(huán)腔→前腔、后腔→葉片內(nèi)部→冷卻結(jié)構(gòu)→燃?xì)馔ǖ?。?duì)于第2級(jí)靜葉來(lái)說(shuō)，其冷卻空氣主要有兩股，兩股冷氣進(jìn)入葉片路徑為：①第一股冷氣：前腔→套筒→前緣；②第二股冷氣：后腔→套筒→后緣。需要注意的是，第二股冷氣經(jīng)過(guò)后緣之后，一部分由后緣直接排出，另一部分則與冷氣進(jìn)入葉片，從底部排出，在整個(gè)排出的過(guò)程中對(duì)沿路各個(gè)部件進(jìn)行冷卻。對(duì)于第1級(jí)動(dòng)葉來(lái)說(shuō)，其冷卻空氣流動(dòng)路徑為：葉片底部→蛇形通道→熱燃?xì)馔ǖ?。?duì)于第2級(jí)動(dòng)葉來(lái)說(shuō)，其
山東工業(yè)技術(shù) 2016年24期2017-01-12
- GE-9FA燃?xì)廨啓C(jī)透平葉片冷卻技術(shù)分析
靜葉來(lái)說(shuō)，其冷卻空氣流動(dòng)路徑為：燃燒室火焰筒外環(huán)腔→前腔、后腔→葉片內(nèi)部→冷卻結(jié)構(gòu)→燃?xì)馔ǖ?。?duì)于第2級(jí)靜葉來(lái)說(shuō)，其冷卻空氣主要有兩股，兩股冷氣進(jìn)入葉片路徑為：①第一股冷氣：前腔→套筒→前緣；②第二股冷氣：后腔→套筒→后緣。需要注意的是，第二股冷氣經(jīng)過(guò)后緣之后，一部分由后緣直接排出，另一部分則與冷氣進(jìn)入葉片，從底部排出，在整個(gè)排出的過(guò)程中對(duì)沿路各個(gè)部件進(jìn)行冷卻。對(duì)于第1級(jí)動(dòng)葉來(lái)說(shuō)，其冷卻空氣流動(dòng)路徑為：葉片底部→蛇形通道→熱燃?xì)馔ǖ?。?duì)于第2級(jí)動(dòng)葉來(lái)說(shuō)，其
山東工業(yè)技術(shù) 2016年24期2017-01-12
- 冷卻孔布置對(duì)透平轉(zhuǎn)靜腔室性能影響的數(shù)值研究
響很小;隨著冷卻空氣流量的增加,3種冷卻孔布置下上游腔室壁面冷卻效率的差值減小。轉(zhuǎn)靜腔室;輪緣密封;傳熱;數(shù)值計(jì)算隨著燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)的發(fā)展,透平通流設(shè)計(jì)已經(jīng)達(dá)到了很高的水平,而通過(guò)透平二次空氣系統(tǒng)的研究可進(jìn)一步改進(jìn)透平通流設(shè)計(jì)。輪盤(pán)轉(zhuǎn)、靜腔室是二次空氣系統(tǒng)中最復(fù)雜的通流單元,因此對(duì)轉(zhuǎn)、靜腔室性能的研究得到了重視。轉(zhuǎn)、靜腔室的研究集中于預(yù)旋轉(zhuǎn)、靜腔室,這類腔室主要用來(lái)給第一級(jí)動(dòng)葉提供冷卻空氣。Didenko等數(shù)值研究了腔室寬度和預(yù)旋噴嘴位置對(duì)轉(zhuǎn)、靜腔室的預(yù)旋效
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年3期2016-12-23
- 阻尼器在管道設(shè)計(jì)中的選用
程的燃?xì)廨啓C(jī)冷卻空氣管道為例，使用Autopipe應(yīng)力分析軟件對(duì)管道靜態(tài)荷載及地震荷載進(jìn)行計(jì)算。通過(guò)對(duì)同一套管道模型加載不同地震荷載，對(duì)比分析地震荷載對(duì)管道應(yīng)力集中點(diǎn)的影響。通過(guò)選用阻尼器，最大限度的降低地震工況對(duì)管道的破壞，根據(jù)分析結(jié)論選擇合理的阻尼器，進(jìn)一步優(yōu)化管道設(shè)計(jì)?！娟P(guān)鍵詞】地震載荷 應(yīng)力分析 阻尼器 Autopipe燃?xì)廨啓C(jī)冷卻空氣取自于壓氣機(jī)末級(jí)排氣，該部分空氣經(jīng)過(guò)外部冷卻后，返回燃?xì)廨啓C(jī)本體，對(duì)高溫部件進(jìn)行冷卻。冷卻空氣參數(shù)較高，管道設(shè)計(jì)壓
中國(guó)科技縱橫 2016年9期2016-10-21
- 散熱器和中冷器迎風(fēng)面積不相同的冷卻模塊選型校核計(jì)算
體力學(xué)原理，冷卻空氣在散熱器和中冷器組成的冷卻模塊，在中冷器進(jìn)口截面和散熱器出口截面之間的各個(gè)部分的壓降是相同的，冷卻空氣流過(guò)重疊部分和非重疊部分的流速是不同的，利用該原理計(jì)算冷卻模塊的總風(fēng)阻，即Ga=（Ga1·FKZ+ Ga2·（FKS-FKZ））/ FKS，通過(guò)預(yù)設(shè)不同的風(fēng)阻值，計(jì)算出對(duì)應(yīng)的Ga，繪制出完整的總風(fēng)阻曲線，見(jiàn)圖3。3、風(fēng)扇與冷卻模塊的性能匹配3.1理論冷卻空氣流量計(jì)算根據(jù)風(fēng)扇在對(duì)應(yīng)工況下性能曲線和冷卻模塊總風(fēng)阻曲線進(jìn)行性能匹配，交點(diǎn)A就是
汽車(chē)實(shí)用技術(shù) 2016年8期2016-09-19
- M701F燃?xì)廨啓C(jī)輪盤(pán)超溫診斷及處理
輪機(jī)老化導(dǎo)致冷卻空氣壓力不平衡。采取了對(duì)2級(jí)靜葉冷卻空氣節(jié)流孔板擴(kuò)孔的處理方法，2級(jí)輪盤(pán)溫度明顯下降，機(jī)組效率和燃?xì)廨啓C(jī)出力也有所降低。M701F燃?xì)廨啓C(jī)；老化；輪盤(pán)；溫度1 事件描述某電廠3臺(tái)三菱M701F機(jī)組于2006年7月至12月相繼投產(chǎn)，經(jīng)過(guò)6年多的平穩(wěn)運(yùn)行，2013年1月以來(lái)，3臺(tái)機(jī)組相繼出現(xiàn)部分負(fù)荷下2級(jí)輪盤(pán)超溫報(bào)警的現(xiàn)象，其他同類電廠也發(fā)生了類似現(xiàn)象，主要現(xiàn)象如下。（1）2級(jí)輪盤(pán)左側(cè)、右側(cè)及平均溫度均超過(guò)報(bào)警設(shè)定值（460℃），瞬間最高溫度甚
綜合智慧能源 2015年7期2015-06-06
- 基于熱網(wǎng)絡(luò)法的車(chē)用散熱器傳熱仿真
部傳熱介質(zhì)和冷卻空氣的流動(dòng)路徑離散為多個(gè)傳熱單元(如圖2所示)。圖2(b)所示為散熱器離散化為n×Ni×Nj的網(wǎng)格模型。其中，n為散熱器內(nèi)部傳熱介質(zhì)循環(huán)的流程數(shù)，Ni和Nj分別為空氣側(cè)和傳熱介質(zhì)側(cè)傳熱單元的數(shù)目。散熱器芯體被離散化為若干個(gè)小的控制體，每個(gè)離散化的控制體中包含4個(gè)節(jié)點(diǎn)和一個(gè)控制容積，其中位于左右兩側(cè)的圓圈代表進(jìn)口和出口的傳熱介質(zhì)，上下兩側(cè)的三角形各代表進(jìn)口和出口的冷卻空氣［7］。圖2 散熱器芯體單元?jiǎng)澐质疽? 熱網(wǎng)絡(luò)傳熱模型2.1 基本假設(shè)熱
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年4期2015-05-09
- 塞錐后體氣膜冷卻對(duì)軸對(duì)稱塞式噴管紅外輻射和氣動(dòng)性能的影響
如圖3所示。冷卻空氣從假定的次流入口進(jìn)入,流經(jīng)夾層后從壁面上的氣膜孔流出,對(duì)塞錐表面進(jìn)行冷卻。取1/9扇區(qū)進(jìn)行氣膜冷卻數(shù)值模擬,氣膜孔直徑d均為1 mm。氣膜孔冷卻參數(shù)如表1所示,從塞錐尾緣頂點(diǎn)向錐底方向以一定的孔排間距進(jìn)行布置,每排遞增一個(gè)氣膜孔且每排氣膜孔均為周向均布。冷卻空氣流量按照噴管熱氣流量的百分比給定。圖1 軸對(duì)稱塞式噴管簡(jiǎn)化模型Fig.1 Simplified model of axisymmetric plug nozzle圖2 無(wú)冷卻塞錐
航空學(xué)報(bào) 2015年8期2015-04-28
- 惡劣工作環(huán)境中移動(dòng)焊接機(jī)器人模塊化密封控制器研究
器以釋放壓縮冷卻空氣，并在其對(duì)面安裝冷卻風(fēng)扇，以誘導(dǎo)氣流通過(guò)散熱片。圖4 散熱設(shè)計(jì)方案針對(duì)上述傳熱問(wèn)題，壓縮冷卻空氣的溫度以及加熱的邊界值是通過(guò)伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)程序進(jìn)行設(shè)置的，并分別在實(shí)驗(yàn)室受控環(huán)境和實(shí)際造船廠進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，來(lái)驗(yàn)證溫度邊界值。將散熱片的橫向組裝間距作為一個(gè)設(shè)計(jì)變量，因?yàn)槠浣孛娉叽缡芸赜诳刂破鞯慕孛嫘螤睢? 實(shí)驗(yàn)研究2.1 伺服電機(jī)控制器為了確定邊緣溫度值，進(jìn)行了兩個(gè)實(shí)驗(yàn)，測(cè)量滿載條件下伺服電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)器釋放的熱量以及沒(méi)有任何冷卻條件、恒定溫度下伺服
電焊機(jī) 2015年8期2015-03-12
- 某型車(chē)輛的散熱器產(chǎn)品改進(jìn)設(shè)計(jì)分析
吊裝在車(chē)輛的冷卻空氣進(jìn)氣百葉窗下面.該產(chǎn)品在隨車(chē)進(jìn)行的各項(xiàng)試驗(yàn)以及正常使用中均較好地滿足了各項(xiàng)要求，但隨著車(chē)輛使用環(huán)境的變化，該車(chē)在高原高溫惡劣環(huán)境下使用時(shí)，當(dāng)車(chē)輛運(yùn)行較長(zhǎng)的時(shí)間后，有時(shí)會(huì)發(fā)生水散熱器散熱能力不足的現(xiàn)象，因此提出了希望能進(jìn)一步提高水散熱器的散熱能力以及減輕整體質(zhì)量的需求.圖1 車(chē)輛改進(jìn)前用散熱器總成三維圖1 改進(jìn)設(shè)計(jì)方案1.1 車(chē)輛總體提出的改進(jìn)要求根據(jù)車(chē)輛的改進(jìn)要求，該產(chǎn)品在改進(jìn)過(guò)程中所有的對(duì)外安裝及接口不變、系統(tǒng)的冷卻風(fēng)扇不變、各散熱器
車(chē)輛與動(dòng)力技術(shù) 2014年1期2014-12-03
- 某型燃機(jī)壓氣機(jī)級(jí)內(nèi)抽氣數(shù)值研究
此，準(zhǔn)確計(jì)算冷卻空氣流量對(duì)于整個(gè)運(yùn)行機(jī)組的熱平衡及空氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)至關(guān)重要［3，4］。本文所選取的某型燃機(jī)壓氣機(jī)級(jí)內(nèi)抽氣段即為高溫部件透平盤(pán)提供冷卻空氣，該抽氣段的空氣流量直接影響其對(duì)透平盤(pán)的冷卻效果，通過(guò)CFD 軟件進(jìn)行冷卻空氣流量的計(jì)算，以滿足透平盤(pán)熱分析及空氣系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的需要。1 計(jì)算模型和計(jì)算方法圖1 抽氣段三維結(jié)構(gòu)圖圖1 所示為某型燃機(jī)壓氣機(jī)級(jí)內(nèi)抽氣段的三維結(jié)構(gòu)示意圖，圖中標(biāo)示了抽氣段的環(huán)形抽氣槽縫及透平段的進(jìn)口位置。由于結(jié)構(gòu)的軸對(duì)稱性，為減少計(jì)
機(jī)械工程師 2014年1期2014-11-22
- M701F燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子冷卻系統(tǒng)優(yōu)化改造
氣框架等提供冷卻空氣，一方面將熱通道部件與高溫?zé)煔飧綦x，另一方面將熱通道部件吸收的熱量帶走，降低部件溫度，因此，燃機(jī)冷卻系統(tǒng)可為其安全可靠運(yùn)行提供最基本、最關(guān)鍵的保障。燃機(jī)冷卻系統(tǒng)包括壓氣機(jī)高、中、低3級(jí)抽氣及燃機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻空氣，如圖1所示。圖1 燃機(jī)冷卻系統(tǒng)本文著重介紹燃機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻空氣系統(tǒng)。燃機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻空氣從壓氣機(jī)出口引一路高溫高壓空氣，經(jīng)透平冷卻空氣(TCA)冷卻器冷卻后，通過(guò)特定通道送到燃機(jī)轉(zhuǎn)子內(nèi)部，對(duì)燃機(jī)動(dòng)葉進(jìn)行冷卻，系統(tǒng)如圖2所示。圖2 改造前TC
綜合智慧能源 2014年6期2014-09-10
- M701F燃?xì)廨啓C(jī)2級(jí)轉(zhuǎn)子輪盤(pán)溫度偏高原因分析及處理
出，變成透平冷卻空氣(TCA)；一部分分別從6級(jí)、11級(jí)、14級(jí)靜葉環(huán)抽出，通過(guò)抽氣管道及其節(jié)流孔板流經(jīng)對(duì)應(yīng)靜葉環(huán)、靜葉及氣封體，作為冷卻空氣來(lái)冷卻4級(jí)、3級(jí)、2級(jí)靜葉環(huán)。以壓氣機(jī)14級(jí)靜葉為一個(gè)平面，2級(jí)靜葉冷卻空氣以間隔120°角分3根管從中抽出，經(jīng)母管匯合后分上、下2根管進(jìn)入透平2級(jí)靜葉環(huán)，通過(guò)靜葉組件專門(mén)冷卻孔冷卻靜葉環(huán)、遮熱環(huán)、靜葉、氣封體等零部件。冷卻空氣從氣封體貫穿孔流出后，一部分流向2級(jí)靜葉與1級(jí)動(dòng)葉密封刷處，以隔離熱氣源，另一部分流向氣封
綜合智慧能源 2014年7期2014-09-10
- 干排渣冷卻風(fēng)對(duì)鍋爐效率影響的分析及處理
分的熱交換，冷卻空氣將鍋爐輻射熱和底渣顯熱吸收，溫度升高到300～400℃左右（相當(dāng)于鍋爐二次送風(fēng)溫度），進(jìn)入爐膛，渣的冷卻溫度則降至100℃左右[2]。2 冷卻風(fēng)對(duì)鍋爐效率的影響分析干除渣系統(tǒng)由于冷渣后的熱空氣借助負(fù)壓吸入爐膛，對(duì)鍋爐效率的影響成為關(guān)注焦點(diǎn)。關(guān)于此問(wèn)題已有多家電廠進(jìn)行了測(cè)試，多數(shù)試驗(yàn)支持下列說(shuō)法：從鍋爐吸熱量平衡的角度分析，爐渣冷卻風(fēng)進(jìn)入爐膛的溫度存在著一個(gè)影響鍋爐效率變化趨勢(shì)的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，如果冷卻風(fēng)進(jìn)入爐膛的溫度低于轉(zhuǎn)折點(diǎn)溫度，將會(huì)造成鍋爐
資源節(jié)約與環(huán)保 2014年5期2014-07-20
- 旋轉(zhuǎn)盤(pán)腔流動(dòng)與換熱試驗(yàn)準(zhǔn)則
傳給盤(pán)腔內(nèi)的冷卻空氣(即冷氣邊)。旋轉(zhuǎn)盤(pán)內(nèi)的熱量傳遞方式是導(dǎo)熱，只要邊界條件給定，求解導(dǎo)熱微分方程就可獲得盤(pán)內(nèi)溫度分布。而旋轉(zhuǎn)盤(pán)側(cè)面(冷氣邊側(cè))為強(qiáng)迫對(duì)流換熱，對(duì)于設(shè)計(jì)而言，求解旋轉(zhuǎn)盤(pán)面溫度場(chǎng)的前提是確定其各邊界(包括燃?xì)膺吅屠錃膺?的邊界條件。目前，在工程設(shè)計(jì)和計(jì)算中常用的方法是給定冷氣溫度和冷氣與盤(pán)面的對(duì)流換熱系數(shù)，即第三類邊界條件。因此，試驗(yàn)確定盤(pán)面與冷氣間的對(duì)流換熱系數(shù)及冷氣的沿程溫升，是旋轉(zhuǎn)盤(pán)腔換熱試驗(yàn)的主要目的。3 相似理論相似理論是理論分析與
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2014年2期2014-05-07
- 往復(fù)流散熱方式的鋰離子電池?zé)峁芾?
卻散熱系統(tǒng)，冷卻空氣從電池組的一端進(jìn)入，另一端流出，造成空氣溫度沿著空氣流方向越來(lái)越高，下游電池的溫度高于上游電池的溫度，形成溫度梯度，而且這種溫度差異隨著放電倍率的增大而增大。為了降低這種沿氣流方向的溫度差，采用一種周期性往復(fù)流，其工作原理如圖3所示，通過(guò)設(shè)計(jì)特殊的空氣流道，在上半周期，兩個(gè)翻轉(zhuǎn)閥門(mén)在圖3(a)中位置，鼓風(fēng)機(jī)將自然風(fēng)或由汽車(chē)空氣提供的冷卻空氣吹入，由電池組右端進(jìn)入左端流出；下半周期如圖3(b)所示，冷卻空氣反向流動(dòng)。利用空氣流周期性逆轉(zhuǎn)降
汽車(chē)工程 2014年12期2014-02-27
- CFD在空內(nèi)冷汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻中的應(yīng)用
面為控制面，冷卻空氣從一個(gè)面進(jìn)入，從另一個(gè)面流出。在這期間模型內(nèi)部的空氣質(zhì)量沒(méi)有發(fā)生變化［2］，由此可導(dǎo)出流體流動(dòng)連續(xù)性方程的積分形式為式中，Vol表示模型內(nèi)流體流動(dòng)的腔體，A表示模型的空氣入口和出口。等式左邊第一項(xiàng)表示模型內(nèi)部質(zhì)量的增加;第二部分表示通過(guò)模型后的凈通量。在直角坐標(biāo)系下，可將其轉(zhuǎn)化為微分形式如下由于冷卻空氣在轉(zhuǎn)子表面和轉(zhuǎn)子導(dǎo)體內(nèi)部的流動(dòng)復(fù)雜性，通常是湍流問(wèn)題，為此我們需要對(duì)N-S方程進(jìn)行部分的理想處理，不考慮空氣的黏性。理想空氣的流動(dòng)模型為
上海大中型電機(jī) 2013年3期2013-12-10
- 后置客車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)艙溫度場(chǎng)試驗(yàn)
有迎面風(fēng)，其冷卻空氣主要依靠冷卻風(fēng)扇和側(cè)面格柵進(jìn)風(fēng).研究表明，后置發(fā)動(dòng)機(jī)與前置發(fā)動(dòng)機(jī)相比冷卻風(fēng)量損失30%以上［1］.因此后置發(fā)動(dòng)機(jī)客車(chē)?yán)鋮s系統(tǒng)的工作能力至關(guān)重要，如今一般研究的重點(diǎn)主要放在零部件的優(yōu)化上，其中以散熱器和風(fēng)扇的優(yōu)化改進(jìn)最為突出.如增加散熱器正面積以擴(kuò)大迎風(fēng)面積［2］，減小散熱器芯子厚度來(lái)減小風(fēng)阻，改變散熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)增加散熱肋片提高散熱效率等［3］；提高風(fēng)扇轉(zhuǎn)速，改變風(fēng)扇葉片數(shù)量，優(yōu)化風(fēng)扇葉片角度等提高風(fēng)扇氣動(dòng)性能［4－6］.除了對(duì)零部件的改
- 輔助動(dòng)力裝置排氣系統(tǒng)氣膜冷卻效果
2］。從改變冷卻空氣引射孔位置和形狀面積、引射縫尺寸以及飛機(jī)后整流罩形狀等來(lái)對(duì)比其對(duì)排氣系統(tǒng)氣膜冷卻效果的影響［3－5］，分析各參數(shù)對(duì)冷卻效果的影響比重，對(duì)于改進(jìn)排氣引射冷卻系統(tǒng)有參考價(jià)值。為此本文建立了排氣系統(tǒng)流動(dòng)和傳熱數(shù)值計(jì)算模型。目前，計(jì)算流體力學(xué)(Computational Fluid Dynamic，CFD)已成為流動(dòng)與傳熱系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的重要手段，流動(dòng)信息可以通過(guò)模擬計(jì)算獲得，仿真已成為研究與設(shè)計(jì)的基本工具［6－8］。數(shù)值模擬結(jié)果可為排氣裝置結(jié)構(gòu)
沈陽(yáng)航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年1期2012-10-04
- 初探蒸發(fā)冷卻空氣處理機(jī)組的加工制作
理車(chē)間的蒸發(fā)冷卻空氣處理機(jī)組的加工制作、運(yùn)行要求進(jìn)行介紹。1 蒸發(fā)冷卻空氣處理機(jī)組的概括1.1 蒸發(fā)冷卻空氣處理機(jī)組的工作原理室外空氣經(jīng)過(guò)進(jìn)風(fēng)口進(jìn)入，經(jīng)過(guò)初、中效過(guò)濾器把灰塵過(guò)濾后，經(jīng)過(guò)第一級(jí)直接蒸發(fā)冷卻段—填料段，同時(shí)水通過(guò)循環(huán)水泵從蓄水池中抽出，使用供水管，在填料側(cè)進(jìn)行分層布水，水靠重力作用向下流，潤(rùn)濕填料表面并形成水膜，被處理的空氣沿水平方向垂直通過(guò)填料與其進(jìn)行熱交換，實(shí)現(xiàn)對(duì)空氣等焓降溫過(guò)程[2]。圖1 風(fēng)量為215000m3/h蒸發(fā)冷卻空氣處理機(jī)組
制冷 2012年1期2012-09-18
- 永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)通風(fēng)系統(tǒng)計(jì)算與熱分析
電機(jī)內(nèi)排出，冷卻空氣與電機(jī)內(nèi)的發(fā)熱部件進(jìn)行熱交換，散去電機(jī)產(chǎn)生的熱量。由于電機(jī)結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，電機(jī)內(nèi)的通風(fēng)系統(tǒng)很難精確計(jì)算。通風(fēng)系統(tǒng)的工程算法是利用風(fēng)路圖來(lái)代替實(shí)際管道，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果或經(jīng)驗(yàn)估計(jì)氣體流動(dòng)情況，做出風(fēng)路圖并計(jì)算系統(tǒng)中的各個(gè)風(fēng)阻和合成風(fēng)阻，從總體上計(jì)算出電機(jī)的風(fēng)量和風(fēng)速［2-3］。這種計(jì)算方法雖簡(jiǎn)單，但與實(shí)際情況差別較大，并且無(wú)法描述電機(jī)內(nèi)部的實(shí)際風(fēng)速分布狀況和局部漩渦流動(dòng)。隨著計(jì)算機(jī)性能的不斷提高，計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)已經(jīng)滲透到許多相關(guān)學(xué)科和工程應(yīng)用之
微特電機(jī) 2012年3期2012-07-23
- 3MW永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)內(nèi)部傳熱特性研究
稱，外風(fēng)路的冷卻空氣在兩個(gè)半軸向段的溫升相同；4）忽略發(fā)電機(jī)定子端部繞組的作用，將定子線棒上下層股線分別視為一個(gè)整體；5）外風(fēng)路對(duì)整個(gè)圓周區(qū)域的冷卻效果相同。2.2 求解域及邊界條件根據(jù)發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及基本假設(shè)。取發(fā)電機(jī)的半個(gè)軸向段，周向以發(fā)電機(jī)定子的一個(gè)整槽兩個(gè)半齒所對(duì)應(yīng)的圓弧區(qū)域?yàn)殡姍C(jī)內(nèi)流體及固體直接耦合求解溫度場(chǎng)的求解域，求解域結(jié)構(gòu)如圖1所示。在圖1中，S1、S2以及S3、S4分別為內(nèi)外風(fēng)路的入口和出口邊界，且內(nèi)外風(fēng)路均為速度入口邊界，而內(nèi)外風(fēng)路均
大電機(jī)技術(shù) 2012年3期2012-01-22
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室火焰筒設(shè)計(jì)驗(yàn)證方法研究
行驗(yàn)證，結(jié)果冷卻空氣量的相對(duì)誤差為5.7%；采用多項(xiàng)式擬合法計(jì)算了火焰筒燃?xì)饪倻匮剌S向分布,得到了主燃區(qū)總溫和燃燒室出口總溫，并采用燃燒效率法對(duì)其進(jìn)行了驗(yàn)證，二者的相對(duì)誤差分別為4.4%和1%。結(jié)果表明：在初始設(shè)計(jì)階段，采用改進(jìn)的流阻法和多項(xiàng)式擬合法驗(yàn)證火焰筒的沿程空氣流量分配和沿程燃?xì)饪倻睾侠碛行?。燃燒室；火焰筒；流阻法；多?xiàng)式擬合法；流量分配；燃?xì)饪倻?；航空發(fā)動(dòng)機(jī)0 引言目前，燃燒室設(shè)計(jì)包括燃燒室可行性技術(shù)論證、方案設(shè)計(jì)和技術(shù)設(shè)計(jì)3部分。根據(jù)燃燒室方案
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2011年5期2011-06-06
- 燃?xì)馔钙降谝患?jí)冷卻空氣系統(tǒng)流體的動(dòng)力特性
平葉片部分的冷卻空氣系統(tǒng)是整個(gè)冷卻空氣系統(tǒng)的重要組成部分.冷卻空氣系統(tǒng)是由許多不同類型的通流元件以串聯(lián)或并聯(lián)方式組成的復(fù)雜網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)[1-2],而每個(gè)通流元件的工作特性與其他通流元件、整個(gè)網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)以及透平通流部分的工作特性均是相互關(guān)聯(lián)和相互影響的.因此,為了保證空氣流經(jīng)每個(gè)通流元件時(shí)的流量、流速和壓力損失等流動(dòng)特性,以實(shí)現(xiàn)其對(duì)通流元件的冷卻、保護(hù)及密封等功能,并使系統(tǒng)具有高冷卻效率、低冷卻空氣消耗以及良好變工況適應(yīng)性等優(yōu)良的工作性能,設(shè)計(jì)者必須合理設(shè)計(jì)冷卻空
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2010年2期2010-06-23