曲傳藝,王成業(yè)
DN-3551和FC-32B加氫催化劑的工業(yè)應(yīng)用
曲傳藝,王成業(yè)
(中國(guó)石油遼陽(yáng)石化分公司煉油廠,遼寧 遼陽(yáng) 111003)
對(duì)遼陽(yáng)石化公司煉油廠160 萬(wàn)t/a加氫裂化裝置換用DN-3551加氫精制催化劑和FC-32B加氫裂化催化劑的開工硫化、鈍化及正常生產(chǎn)進(jìn)行了全面的技術(shù)總結(jié)。結(jié)果表明,DN-3551催化劑的脫氮活性能夠滿足裂化段對(duì)精制油氮含量的要求,F(xiàn)C-32B催化劑的選擇性很好的滿足了增產(chǎn)柴油的需求,與上一個(gè)周期相比,柴油收率提高了3個(gè)百分點(diǎn),達(dá)到了預(yù)期換劑效果。
DN-3551;FC-32B;加氫裂化催化劑;應(yīng)用
隨著油品市場(chǎng)對(duì)中間餾分油需求的不斷增加,同時(shí)國(guó)家環(huán)保法規(guī)的日趨嚴(yán)格,特別是國(guó)家對(duì)油品的硫含量要求越來越高,這勢(shì)必造成高效脫硫脫氮的加氫精制催化劑和多產(chǎn)中間餾分油的加氫裂化催化劑技術(shù)不斷發(fā)展。為了滿足這種需求,遼陽(yáng)石化分公司煉油廠160 萬(wàn)t/a加氫裂化裝置在2009年5月停工檢修時(shí)換用標(biāo)準(zhǔn)催化劑公司開發(fā)的DN-3551加氫精制催化劑和撫順石油化工研究院開發(fā)的FC-32B加氫裂化催化劑。
DN-3551加氫精制催化劑是標(biāo)準(zhǔn)公司開發(fā)的ASCENT催化劑,通過優(yōu)化Ⅰ、Ⅱ類活性中心,使催化劑金屬助劑利用率增加,有利于原料硫的直接脫硫,減小氫耗,同時(shí)具有裝填密度低的優(yōu)點(diǎn)。
FC-32B催化劑是FRIPP在3976催化劑的基礎(chǔ)上開發(fā)的最新一代靈活型加氫裂化催化劑。該催化劑采用新方法制備載體和浸漬法擔(dān)載金屬組分,使酸性組分和金屬組分均能很好地在催化劑中分布,具有高的開環(huán)選擇性、顯著的優(yōu)先裂解重組分能力、很高的機(jī)械強(qiáng)度和原料油適應(yīng)性,可廣泛用于生產(chǎn)高芳潛重石腦油、高十六烷值清潔柴油和低BMCI值、富含鏈烷烴、T90點(diǎn)和干點(diǎn)較原料油顯著降低的尾油乙烯裂解原料等高附加值產(chǎn)品[1]。
1.1 催化劑裝填前檢查
(1)為防止催化劑遷移,避免徑向流動(dòng)、分布不勻,要對(duì)下面的項(xiàng)目特別注意:對(duì)于有底部收集器的反應(yīng)器,應(yīng)該檢查筐式過濾器的完整性,收集器絲網(wǎng)上不應(yīng)有小瓷球堵塞;該筐的底部與反應(yīng)器基底之間不應(yīng)該有空隙,可以用陶瓷球填充反應(yīng)器基底。
(2)下床層催化劑裝填完畢后,要依次認(rèn)真檢查反應(yīng)器的所有密封內(nèi)件:液體/氣體分布盤,表面清理干凈;急冷部分的管線及安裝情況正確;催化劑床格柵檢查密封墊、陶瓷纖維帶或者石棉繩。不銹絲網(wǎng)不應(yīng)該有間隙,要用不銹鋼鋼絲將絲網(wǎng)緊緊地綁在催化劑床格柵上;檢查通過催化劑床格柵的連通管線密封是否完整。
(3)上床層催化劑裝填結(jié)束后,檢查入口分布盤的清潔度,分布盤的傾斜度應(yīng)該小于容器直徑的 1/800。分布盤之間或者分布盤與反應(yīng)器器壁之間絕不能有空隙,使用陶瓷帶子或石棉繩進(jìn)行有效地密封。
1.2 催化劑裝填
2009年5月21日工藝、設(shè)備、催化劑廠家人員聯(lián)合檢查合格后,劃底部瓷球高度線,開始裝精制催化劑;5月28日下午16點(diǎn)4臺(tái)反應(yīng)器裝劑結(jié)束,開始封反應(yīng)器大蓋。本次裝劑歷時(shí)7天,均采用稀相裝填方案,共裝填催化劑285.78 t。
經(jīng)過實(shí)際測(cè)量,DN-3551加氫精制催化劑的裝填密度為 0.667 t/m3,F(xiàn)C-32B加氫裂化催化劑的裝填密度為0.876 t/m3。
2.1 裝置氣密
2009年6月1日開始用氮?dú)庵脫Q反應(yīng)系統(tǒng)。氮?dú)庵脫Q氣密合格后,向反應(yīng)系統(tǒng)引氫氣,進(jìn)行充壓置換,加強(qiáng)檢漏。點(diǎn)加熱爐、啟循環(huán)氫壓縮機(jī)C1101、開新氫壓縮機(jī)C1102,反應(yīng)系統(tǒng)升壓、置換。當(dāng)系統(tǒng)壓力達(dá)到6.0 MPa時(shí),反應(yīng)床層升溫到180 ℃恒溫。系統(tǒng)分別在 6.0、8.0、10.0、12.0、15.0 MPa時(shí)進(jìn)行氣密檢查。
2.2 催化劑硫化
催化劑干法硫化初始條件見表1。
表1 催化劑干法硫化初始條件Table 1 Initial condition of vulcanization
6月11日17點(diǎn)啟動(dòng)注二硫化碳泵P1116A,雙缸100%行程,18:40啟P1116B,單缸100%行程注硫,催化劑開始硫化, 反應(yīng)器入口TCSH3116開始以≯3 ℃/h的速度升溫。
6月12日8:30開始230 ℃恒溫,循環(huán)氫中硫化氫控制在(1 000~5 000)×10-6。17時(shí)恒溫結(jié)束, 反應(yīng)器入口溫度TCSH3116繼續(xù)以8 ℃/h的速度升溫到290 ℃;
6月13日0點(diǎn)反應(yīng)器入口TCSH3116以10 ℃/h的速度升溫,10點(diǎn)TCSH3116升溫到375 ℃恒溫,循環(huán)氫中硫化氫控制20 000×10-6;
6月13日21點(diǎn)判定硫化終點(diǎn)結(jié)束,反應(yīng)器入口溫度TCSH3116開始以≯20 ℃/h的速度降溫;
6月14日6點(diǎn)反應(yīng)器入口溫度TCSH3116降溫到200 ℃,硫化結(jié)束。反應(yīng)系統(tǒng)置換,使循環(huán)氫中硫化氫的濃度控制在 10 000 L/L以下,然后等待進(jìn)低氮油。硫化升溫曲線見圖1[2]。
圖1 硫化升溫曲線Fig. 1 Temperature rising curve of vulcanization
2.3 硫化小結(jié)
2.3.1 精制催化劑上硫速度快、低溫段上硫率高
精制催化劑 DN-3551硫化期間在反應(yīng)器入口溫度205~230 ℃之間反應(yīng)激烈,最大溫升10 ℃;精制反應(yīng)器每一個(gè)床層有明顯的溫升后,硫化氫才能穿透,實(shí)際情況是9 h后硫化氫穿透精制反應(yīng)器,以此估算精制催化劑上硫量約為 13.2 t,達(dá)到了理論上硫的70%左右。
2.3.2 裂化催化劑上硫速度平緩
裂化催化劑FC-32B整個(gè)硫化期間溫升一直不大,反應(yīng)生成水量較平均,說明裂化催化劑上硫速度平緩,WO3硫化反應(yīng)放熱量不大,催化劑上的金屬組分分布均勻。
2.4 裝置進(jìn)低氮油
6月15日9時(shí),裝置進(jìn)低氮柴油開工,最初進(jìn)料量保持在 40 t/h。低氮柴油通過反應(yīng)器床層產(chǎn)生吸附溫升后,11時(shí)高分 V1103見液面后,向低分V1104排油,建立反應(yīng)分餾大循環(huán);
6月15日12:30啟注氨泵P1117注氨鈍化;同時(shí)繼續(xù)注硫;18點(diǎn)高分V1103酸性水中NH3含量>0.1%,氨穿透后反應(yīng)器入口溫度TCSH3116開始以≯15 ℃/h的速度升溫;
6月16日7點(diǎn)反應(yīng)器入口溫度TCSH3116升溫至330 ℃,反應(yīng)恒溫等待進(jìn)料;循環(huán)氫中硫化氫濃度>5 000×10-6;高分V1103酸性水中NH3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.4%。
2.5 裝置換進(jìn)蠟油
2009年6月16日12點(diǎn)反應(yīng)進(jìn)料變蠟油調(diào)整,停止反應(yīng)分餾大循環(huán),裝置進(jìn)料量為 70 t/h;調(diào)整反應(yīng)床層溫度,精制反應(yīng)器床層溫升較大,入口溫度 TCSH3116控制在 340 ℃左右;裂化反應(yīng)器R1102A溫升較大,R1102B溫升較小;進(jìn)蠟油2 h時(shí)后停注氨泵;
根據(jù)反應(yīng)生成油性質(zhì),及時(shí)調(diào)整分餾塔底負(fù)荷。根據(jù)物料平衡和熱量平衡,在穩(wěn)定塔頂壓力的基礎(chǔ)上,各餾出口開始外送物料。采樣分析數(shù)據(jù)合格后,開始外送輕、重石腦油餾分、柴油餾分,裝置開車一次成功。
2.6 進(jìn)料小結(jié)
精制反應(yīng)器入口溫度在340 ℃時(shí),精制反應(yīng)器床層溫升較大,最高溫度到383 ℃,說明精制催化劑初始反應(yīng)溫度低,活性較高。
在提量過程中,裂化反應(yīng)器床層出現(xiàn)最高溫度達(dá)400 ℃以上的情況,說明氨的吸附鈍化隨著溫度升高開始逐漸解附,催化劑活性逐漸恢復(fù)。
2009年6月17日裝置開車一次成功后,經(jīng)對(duì)對(duì)反應(yīng)部分和分餾部分進(jìn)一步調(diào)整,裝置轉(zhuǎn)入正常生產(chǎn)。目前所加工原料油主要性質(zhì)、主要操作條件、產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)分別見表2-5。
表2 原料油主要性質(zhì)Table 2 Main properties of test feed
(1) 標(biāo)準(zhǔn)公司DN-3551精制催化劑活性較高,初始反應(yīng)溫度低,有效的降低了加熱爐能耗;裝填密度小,節(jié)約了催化劑投資成本;
表3 主要操作條件Table 3 Main technical condition
表4 產(chǎn)品分布Table 4 Products distribution
表5 產(chǎn)品主要性質(zhì)Table 5 Main properties of products
(2) 標(biāo)準(zhǔn)公司DN-3551精制催化劑硫化升溫速度快,在反應(yīng)器溫度達(dá)到180 ℃時(shí)開始注硫后,反應(yīng)器以3 ℃/h的速度升溫升溫到230 ℃;H2S穿透后,反應(yīng)器溫度以8 ℃/h的速度升溫到 290 ℃;再以 10 ℃/h的速度升溫到375 ℃,節(jié)省了開工時(shí)間。
(3) 撫順石油化工研究院開發(fā)的新一代靈活型加氫裂化催化劑FC-32B,具有中油選擇性高[3],產(chǎn)品質(zhì)量好等特點(diǎn)。本周期柴油收率達(dá)到51.64%,比上一周期提高了3個(gè)百分點(diǎn),產(chǎn)品質(zhì)量也獲得了進(jìn)一步的改善。
[1] 王鳳來,關(guān)明華.靈活型加氫裂化催化劑的開發(fā)及應(yīng)用:加氫裂化協(xié)作組第六節(jié)年會(huì)報(bào)告論文選集[C].河南洛陽(yáng):煉油設(shè)計(jì)編輯部,1999:328-335.
[2] 陳雷,孫建懷.高中油型加氫裂化 FC-26的工業(yè)應(yīng)用:加氫裂化協(xié)作組第六節(jié)年會(huì)報(bào)告論文選集[C]. 河南洛陽(yáng):煉油設(shè)計(jì)編輯部,1999:398-403.
[3] 韓崇仁.加氫裂化工藝與工程[M].北京:中國(guó)石化出版社,2001.
Industrial Application of DN-3551 and FC-32B Hydrogenation Catalyst
QU Chuan-yi,WANG Cheng-ye
(Petrochina Liaoyang Petrochemical Company, Liaoning Liaoyang 111003,China)
Vulcanization, deactivation and regular production application of DN-3551 hydrogen refining catalyst and FC-32B hydrogenation cracking catalyst used in Liaoyang petrochemical company refinery1.6 Mt/a hydrocracking installment were summed up. The results show that denitrogenation effect of DN-3551 hydrogen refining catalyst can satisfy process request, FC-32B hydrogenation cracking catalyst can enhance installment diesel oil rate by 3%, all catalyst performance indices have achieved expectation effect.
DN-3551; FC-32B; Hydrogenation cracking catalyst; Application
TE 624.9+3
A
1671-0460(2010)06-0675-04
2010-11-19
曲傳藝(1974-),男,工程師,遼寧遼陽(yáng)人,1996年畢業(yè)于撫順石油學(xué)院石油加工專業(yè),研究方向:從事加氫裂化技術(shù)工作。E-mail:quchuanyi@petrochina.com.cn,電話:0419-5156329。