床層
- 壓緊式改性纖維球過濾器數(shù)值模擬分析
的生產(chǎn)水對(duì)纖維球床層進(jìn)行反沖洗。氣反洗時(shí)，引高壓天然氣對(duì)床層進(jìn)行沖洗。反沖完成后重新進(jìn)入過濾流程，并切換至下一個(gè)濾器進(jìn)入反沖洗流程。圖3 改性纖維球過濾裝置撬塊過濾裝置原始設(shè)計(jì)的出口集液管形式，如圖4 所示，投入使用后發(fā)現(xiàn)過濾器的壓差過大且反沖洗效果不佳，濾料受污染程度不均勻。之后將集液管改造成如圖5 所示的T 型管形式。圖4 改造前的集液管形式及床層內(nèi)部結(jié)構(gòu)（松開圖5 改造后的集液管形式及床層內(nèi)部結(jié)構(gòu)（壓緊）目前海上油田使用改性纖維球過濾器對(duì)生產(chǎn)水處理的
裝備制造技術(shù) 2023年9期2023-11-24
- 脫脂棉纖維梯級(jí)聚結(jié)工藝的除油性能
或玻璃纖維在聚結(jié)床層中主要起結(jié)構(gòu)支撐作用。有研究表明，天然纖維在破乳分離方面展現(xiàn)出高效、環(huán)境友好和來源廣泛的特性，經(jīng)過化學(xué)改性的天然纖維，可進(jìn)一步提高油水分離性能［7］。脫脂棉（COT）是通過煮練、漂白等工序去除掉油脂的天然纖維［8］，形成的纖維結(jié)構(gòu)孔隙率高，且具有良好的親水性，有望攔截捕獲含油廢水中的細(xì)小油滴，實(shí)現(xiàn)高效聚結(jié)。本工作以COT纖維為聚結(jié)介質(zhì)，研究了進(jìn)水含油量、孔隙率和表觀流速等關(guān)鍵因素對(duì)除油效果的影響，并分別以PTFE、PET和尼龍66（PA
化工環(huán)保 2023年5期2023-10-19
- 冷激式多段絕熱固定床溫度異常的分析及控制研究
或催化劑)形成的床層以進(jìn)行流固相接觸并反應(yīng)的設(shè)備,通常用于氣固相催化反應(yīng)過程。由于催化劑磨損小,使用周期長(zhǎng),床層內(nèi)流體流動(dòng)接近于平推流,反應(yīng)物濃度高,反應(yīng)速率快,生產(chǎn)效率高,停留時(shí)間可控[1-2],因而固定床反應(yīng)器應(yīng)用廣泛,成為氣固反應(yīng)器選擇時(shí)首選的反應(yīng)設(shè)備。但固定床反應(yīng)器也存在一些缺點(diǎn)。由于催化劑載體一般為非金屬材料制成,導(dǎo)熱性較差,受壓降限制,氣體流速又不能太大,造成固定床傳熱性能較差,溫度控制困難[3],沿床層軸向易形成“熱點(diǎn)”。熱點(diǎn)溫度往往會(huì)超過工
山東化工 2023年16期2023-10-08
- 一種徑向合成塔催化劑的升溫還原方法
節(jié)配氫升溫速率和床層溫度；還原中期，徑向反應(yīng)塔上下兩端低空速區(qū)的催化劑開始還原，間歇性調(diào)整入塔氣中H2濃度，控制升溫速率床層溫度；還原末期，隨著多次的補(bǔ)氫操作，低空速區(qū)的溫度逐步與主反應(yīng)區(qū)趨于一致，還原反應(yīng)的減弱，氫氣開始累積，提高床層溫度，增大氫氣的滲透率，對(duì)催化劑進(jìn)行深層還原，直至床層溫度升至所需溫度，至此升溫還原過程結(jié)束。本發(fā)明方法的催化劑還原時(shí)間減少，催化劑床層最高熱點(diǎn)溫度降低，活性組分的晶粒度降低，催化劑性能比使用傳統(tǒng)方法還原的催化劑性能提高。
能源化工 2022年2期2023-01-15
- 床層密實(shí)度對(duì)馬尾松凋落物床層水分變化過程的影響1)
究對(duì)象，得到不同床層結(jié)構(gòu)時(shí)平衡含水率和失水系數(shù)預(yù)測(cè)模型[12]。雖然進(jìn)行大量的平衡含水率和水分變化系數(shù)研究，但大部分研究都僅是選擇濕度棒或可燃物單體為研究對(duì)象，無法表征結(jié)構(gòu)復(fù)雜的凋落物床層的實(shí)際情況。而凋落物作為森林可燃物的重要組成部分，是林火發(fā)生的引火物，其床層含水率決定被引燃的可能性[13-15]，得到凋落物床層精確的平衡含水率和時(shí)滯值，對(duì)于準(zhǔn)確獲取森林凋落物含水率值和預(yù)報(bào)森林火災(zāi)具有重要意義。凋落物床層與凋落物單體或具有同質(zhì)結(jié)構(gòu)的濕度棒相比，其具有更
東北林業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年12期2022-12-28
- 徑向分層對(duì)隨機(jī)堆積固定床內(nèi)氣體流動(dòng)特性的影響研究?
有實(shí)驗(yàn)手段對(duì)整個(gè)床層進(jìn)行流動(dòng)和傳熱特性分析．使用數(shù)值模擬方法對(duì)反應(yīng)器床層內(nèi)流動(dòng)進(jìn)行研究逐漸被研究者廣泛應(yīng)用[1?5]．床層中顆粒堆積使得流場(chǎng)變得更復(fù)雜：迫使流體以強(qiáng)勁的動(dòng)力流過曲折的流道，不斷地混合和分散，流體的擾動(dòng)性進(jìn)一步增強(qiáng)．但在表現(xiàn)出優(yōu)越的流動(dòng)和傳熱特性的同時(shí)會(huì)導(dǎo)致顯著的壓降損失．在床層介尺度優(yōu)化方面，Guo等[6]研究了分層結(jié)構(gòu)兩側(cè)不同直徑顆粒對(duì)床層壓降和傳熱的影響．Li等[7]構(gòu)建了均勻混合堆積結(jié)構(gòu)床和分層堆積結(jié)構(gòu)床，結(jié)合流動(dòng)實(shí)驗(yàn)，對(duì)比分析了不同
- 芳烴氨氧化雙分布器流化床動(dòng)態(tài)特性研究II. 雙分布器影響區(qū)的壓力波動(dòng)規(guī)律
傳熱傳質(zhì)速率高、床層溫度分布均勻和易于控溫等優(yōu)點(diǎn)[1-2]，已被廣泛地應(yīng)用于煤氣化[3]、流化催化裂化[4]、費(fèi)托合成[5]和甲醇制低碳烯烴[6-7]等化工生產(chǎn)過程中。其中，在某些氣體原料組分較多的特定反應(yīng)過程中，進(jìn)料往往需要通過兩個(gè)或兩個(gè)以上的分布器聯(lián)合操作來實(shí)現(xiàn)[8]，例如丙烯氨氧化制丙烯腈、芳烴氨氧化制芳腈等。以間二甲苯氣相氨氧化制間苯二甲腈反應(yīng)為例，通常，空氣經(jīng)底部的分布器自下而上均勻地進(jìn)入流化床反應(yīng)器，間二甲苯和氨由上分布器噴射進(jìn)入，三者在反應(yīng)器
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2022年4期2022-11-15
- 乙炔加氫串聯(lián)反應(yīng)器全周期乙炔轉(zhuǎn)化率最優(yōu)分配研究
反應(yīng)器運(yùn)行期間，床層內(nèi)會(huì)有聚合物綠油生成，黏附在催化劑上，使得催化劑有效面積變小，活性變差，降低了反應(yīng)過程中乙烯的選擇性，導(dǎo)致乙烯被過度消耗，乙炔不能被及時(shí)除去，當(dāng)無法確保反應(yīng)器出口處的乙炔氣體在生產(chǎn)要求范圍內(nèi)時(shí)，需要中斷反應(yīng)，除去黏附在催化劑上的有害物質(zhì)，反應(yīng)器運(yùn)行周期通常為6～10個(gè)月[6]。如今普遍使用的加氫裝置是裝填有固體催化劑的固定床反應(yīng)器[7]，一般在絕熱條件下運(yùn)行。該反應(yīng)系統(tǒng)通常有三個(gè)固定床，其目的是確保出口乙炔氣體被加氫轉(zhuǎn)化到生產(chǎn)要求的范圍
化工學(xué)報(bào) 2022年10期2022-11-13
- 渣油加氫裝置上流式反應(yīng)器床層熱點(diǎn)分析
），分為上下2個(gè)床層，后部4臺(tái)反應(yīng)器為常規(guī)固定床反應(yīng)器，均為單個(gè)床層。UFR中物料是連續(xù)相的自下而上流動(dòng)，原料油和氫氣的自下而上的流動(dòng)方式使反應(yīng)器內(nèi)催化劑處于微膨脹狀態(tài)［1］，其作用是避免金屬、雜質(zhì)、固體顆粒等的沉積造成催化劑床層堵塞，提高裝置對(duì)渣油原料的適應(yīng)性，有利于延長(zhǎng)裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)周期［2］。但UFR內(nèi)催化劑床層的不均勻膨脹，會(huì)造成物料在床層的分配不均勻，物料偏流，形成催化劑局部熱點(diǎn)溫度，引起催化劑結(jié)焦，抑制催化劑活性效能發(fā)揮，不利于催化劑的長(zhǎng)周期運(yùn)行［
煉油與化工 2022年5期2022-11-03
- 氣壓作用下的粉體壓縮固結(jié)特性分析
要利用載氣對(duì)粉體床層加壓，通過氣力輸送方法攜帶顆粒流動(dòng)，例如氧化鋁粉體的微滴噴射[1-2]、煤粉的氣流床氣化[3-4]、面粉的多點(diǎn)供料[5]等。然而，細(xì)粉體的黏附性較強(qiáng)，顆粒間作用力顯著，粉體床層在氣體充壓過程中經(jīng)常出現(xiàn)壓縮固結(jié)、流動(dòng)不暢等問題，均會(huì)造成供料不穩(wěn)定[6-7]，甚至嚴(yán)重影響設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行。這一問題的根本原因主要在于目前尚未較好掌握氣壓作用下的粉體床層壓縮固結(jié)機(jī)制及其有效調(diào)控。因此，深入認(rèn)識(shí)粉體在氣體加壓條件下的壓縮固結(jié)特性是調(diào)控粉體加壓供
- 重介質(zhì)干擾床的分選效果研究
力場(chǎng)中形成干擾床床層的浮力和上升水流的沖力(含粘性摩擦力)，實(shí)現(xiàn)低密度、小粒徑的物料上浮，高密度大粒徑的物料下沉，從而達(dá)到分選的目的[1-4]。物料進(jìn)入干擾床后受到重力、粘性摩擦力、上升水流沖力、礦漿浮力的共同作用，重力為下沉力，浮力、水流沖力和粘性摩擦力均為上升力。根據(jù)選煤廠實(shí)際使用經(jīng)驗(yàn)，調(diào)節(jié)分選效果的參數(shù)主要是水流壓力和床層密度，物料受到的水流壓力(水流沖力及粘性摩擦力綜合力)與其在礦漿中的空間位置和粒徑大小有關(guān)，因而水流壓力的調(diào)節(jié)范圍有限，不能過大調(diào)
煤炭工程 2022年4期2022-04-20
- 濃相液固流化床粗煤泥連續(xù)分選影響研究
濃度大于40%、床層濃度較高狀態(tài)下進(jìn)行連續(xù)性濃相分選[5-6]。然而，目前實(shí)驗(yàn)室對(duì)液固流化床分選粗煤泥的研究主要采用間歇式設(shè)備分選，床層濃度較低，和實(shí)際分選并不完全相符。HONAKER等研究發(fā)現(xiàn)床層濃度對(duì)液固流化床分級(jí)粒度和可能偏差影響顯著[7]；ZHU等發(fā)現(xiàn)連續(xù)入料條件下，低水速分選粗煤泥，床層濃度增大，分選精度有所提高[8]；GALVIN等對(duì)原煤進(jìn)行了低流化速率試驗(yàn)，通過提高懸浮液密度，發(fā)現(xiàn)粗煤泥的分選效果有顯著提高[9]；LIU等根據(jù)煤顆粒密度的不同
- 流化床氣固流動(dòng)二維數(shù)值模擬
因此對(duì)砂粒組成的床層進(jìn)行流動(dòng)特性的研究對(duì)探討燃料燃燒、 流動(dòng)以及傳熱十分重要。 固體床料處于流態(tài)化, 固體燃料顆粒在氣流的和砂粒的共同作用下發(fā)生較大的摻混與擾動(dòng), 此時(shí)顆粒在爐膛中由于與其他固體顆粒距離較遠(yuǎn), 可以與空氣充分接觸, 因此燃燒相較于固定床更加充分, 燃盡時(shí)間也相應(yīng)縮短[4]。本文將通過FLUENT 軟件對(duì)床層冷態(tài)流態(tài)化進(jìn)行二維數(shù)值模擬, 獲得不同表觀氣速下床層顆粒的濃度分布以及流動(dòng)狀況, 并在此基礎(chǔ)上討論各個(gè)氣速下的氣固流動(dòng)特性, 并對(duì)顆粒運(yùn)
廣州化工 2022年2期2022-02-14
- 基于PFC-CFD的雙環(huán)徑向反應(yīng)器流場(chǎng)特性數(shù)值模擬?
具有流通面積大、床層阻力小等特點(diǎn)，因此被廣泛應(yīng)用于氨合成、催化重整和甲醇生產(chǎn)等石油化工生產(chǎn)過程[1].徑向反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)比軸向反應(yīng)器更復(fù)雜，因此對(duì)反應(yīng)器內(nèi)的流場(chǎng)流動(dòng)特性進(jìn)行研究十分必要.目前對(duì)傳統(tǒng)單床層徑向反應(yīng)器的研究主要集中在流動(dòng)形式[2]、顆粒形狀尺寸[3?5]、床層結(jié)構(gòu)[6?8]和反應(yīng)器結(jié)構(gòu)[9?10]等方面.與傳統(tǒng)單床層反應(yīng)器相比，雙床層徑向反應(yīng)器減薄了床層厚度，能有效降低床層壓降，更適用于強(qiáng)放熱反應(yīng).Tian等[11]提出了一種多床層徑向吸附器，通
- 燒結(jié)礦豎罐內(nèi)氣固換熱?傳遞特性
們廣泛開展了豎罐床層內(nèi)氣流阻力和氣固傳熱特性的研究[4?7]，但部分研究并未充分闡述豎罐移動(dòng)床層內(nèi)氣固?傳遞過程。豎罐內(nèi)氣固流動(dòng)和傳熱過程的本質(zhì)是氣固?傳遞過程，而氣固?傳遞過程直接影響著豎罐內(nèi)氣流壓力降和出口熱載體的溫度。因此，研究豎罐內(nèi)氣固?傳遞過程對(duì)優(yōu)化床層內(nèi)能量傳遞過程和提高用能水平都有重要的意義。?傳遞的概念及其公式由SOMA 等[8?9]提出，目前有關(guān)?傳遞特性的研究主要集中在對(duì)流換熱器和多孔介質(zhì)內(nèi)的換熱過程中。其中，WU 等[10?11]基于
- 一種脫除氣體中的H2S并回收硫磺的方法
常溫下通過吸附劑床層，其中的H2S被吸附；②將吸附了H2S的吸附劑床層加熱至一定的溫度后，向吸附劑床層通入SO2，利用克勞斯原理，將所吸附的H2S催化氧化成單質(zhì)硫磺，完成吸附劑的再生，硫磺蒸氣從吸附劑床層出來后被冷卻成固體硫磺；③向再生后的吸附劑床層通入無硫氣體進(jìn)行置換，置換結(jié)束后，吸附劑重新進(jìn)行吸附脫硫，進(jìn)入下一個(gè)循環(huán)。本發(fā)明提供的脫除氣體中的H2S并回收硫磺的方法，流程簡(jiǎn)單，較少公用工程配套，適應(yīng)性廣，可以就地實(shí)現(xiàn)除氣體中的H2S和硫回收，避免了采用其
能源化工 2021年1期2021-12-28
- 保護(hù)劑級(jí)配設(shè)計(jì)對(duì)固定床渣油加氫性能的影響
沉積會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)器床層壓降上升，必要時(shí)需撇頭處理甚至被迫停工[2-3]。渣油加氫催化劑是固定床渣油加氫工藝的核心，催化劑性能直接影響裝置的運(yùn)行周期。保護(hù)劑作為整個(gè)床層最先與渣油原料接觸的催化劑，其孔道結(jié)構(gòu)中一般應(yīng)同時(shí)有中孔和大孔，中孔提供反應(yīng)所需場(chǎng)所，大孔可以作為大分子反應(yīng)物的擴(kuò)散通道。除此之外，較大的床層空隙率可以容納更多脫除的雜質(zhì)，減小壓降升高速率。在活性方面，保護(hù)劑一定不能有過高的活性，否則反應(yīng)過快，雜質(zhì)快速沉積在保護(hù)劑上，導(dǎo)致床層壓降上升甚至使床層堵
石油煉制與化工 2021年12期2021-12-14
- 豎式燒結(jié)礦床層內(nèi)氣固體積傳熱系數(shù)實(shí)驗(yàn)研究
鍵問題之一。豎罐床層內(nèi)氣固傳熱決定著燒結(jié)礦冷卻后的出口溫度以及豎罐出口冷卻空氣的能量品質(zhì)，從而影響后續(xù)空氣余熱的利用過程[5]。因此，研究燒結(jié)礦豎罐內(nèi)氣固傳熱特性對(duì)強(qiáng)化床層內(nèi)氣固傳熱和提高用能水平都有重要意義。從床層特點(diǎn)而言，燒結(jié)礦余熱回收豎罐是一種大顆粒隨機(jī)填充床。目前，有關(guān)顆粒床層內(nèi)氣固傳熱的研究主要集中在化工領(lǐng)域的反應(yīng)器、冶金領(lǐng)域的干熄爐、農(nóng)業(yè)領(lǐng)域的干燥器等裝置中。LAGUERRE 等[6]研究了在低空氣流速下填充床內(nèi)球形顆粒與壁面之間的傳熱過程，并
- 細(xì)粒煤磁穩(wěn)定氣固流化床流化特性及分選提質(zhì)
選過程中其受到的床層浮力效應(yīng)較弱，單純依靠重力場(chǎng)進(jìn)行分選精度較低，尚處于實(shí)驗(yàn)室研究階段[8-9]，因此，為強(qiáng)化細(xì)粒煤按密度分層離析趨勢(shì)，學(xué)者們提出引入外加能量使普通氣固流化床形成外加力場(chǎng)氣固流化床，增強(qiáng)氣固接觸效率，改善床層流態(tài)化質(zhì)量，提高細(xì)粒煤在床層中的分選精度，將磁場(chǎng)引入氣固流化床，形成磁場(chǎng)控制下的氣固顆粒系統(tǒng)，即磁場(chǎng)流化床[10-12]。國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)磁場(chǎng)流化床的顆粒運(yùn)動(dòng)規(guī)律、分選特性及流化床內(nèi)部運(yùn)動(dòng)規(guī)律進(jìn)行了系統(tǒng)的研究，揭示了磁場(chǎng)流化床的操作區(qū)域及
煤炭學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-30
- 基于金屬氫化物高溫蓄熱的氫熱耦合傳遞機(jī)理
究集中在通過強(qiáng)化床層和換熱管的傳熱效果來改善反應(yīng)器性能[17]。Keshari 等[18]將銅針翅片和換熱管結(jié)合，通過對(duì)粉末床反應(yīng)器內(nèi)瞬態(tài)行為的研究，驗(yàn)證了該結(jié)構(gòu)的優(yōu)越性。Ayub 等[19]設(shè)計(jì)了錐形翅片式粉末床反應(yīng)器，發(fā)現(xiàn)翅片結(jié)構(gòu)能顯著縮短換熱時(shí)間。Tong等[20]設(shè)計(jì)了兩種新型粉末床反應(yīng)器，包括螺旋換熱管和直換熱管的組合以及同心雙螺旋換熱管。結(jié)果表明，同心雙螺旋換熱管結(jié)構(gòu)能有效地提高反應(yīng)器的效率。Bao等[21]提出了一種以石墨含量為梯度的改良?jí)簤K
化工學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-04
- 移動(dòng)床輕烴芳構(gòu)化催化劑再生燒焦模型的開發(fā)及工業(yè)應(yīng)用
段為環(huán)形柱狀反應(yīng)床層，燒焦氣徑向穿過催化劑床層，上下床層厚度相同。催化劑從床層頂部進(jìn)入，從上至下勻速移動(dòng)至床層底部；燒焦氣由外至內(nèi)水平徑向穿過催化劑床層[5]。為簡(jiǎn)化燒焦模型，作以下假定：①忽略催化劑的徑向流動(dòng)及軸向返混；忽略氣體的軸向流動(dòng)及徑向返混。②設(shè)定氣固兩相之間反應(yīng)熱的分配系數(shù)。③微元體之間的熱傳遞，以散熱系數(shù)來簡(jiǎn)單修正。將床層分成1 000個(gè)環(huán)形微元(其中軸向等分成100段，徑向等分成10層)，以滿足工程模型計(jì)算的精度要求，對(duì)再生燒焦段反應(yīng)床層進(jìn)
石油煉制與化工 2021年9期2021-09-14
- KBR新型臥式氨合成塔內(nèi)件故障分析及改進(jìn)
塔第二、三催化劑床層溫度未恢復(fù)到正常，系統(tǒng)壓力緩慢上漲到接近設(shè)計(jì)值(15.5 MPa)，操作彈性較小，前凈化系統(tǒng)稍有波動(dòng)就會(huì)造成系統(tǒng)超壓，被迫裝置降負(fù)荷運(yùn)行。分析出現(xiàn)的問題，查清原因，并進(jìn)行技術(shù)改進(jìn)，消除故障和隱患，使設(shè)備運(yùn)行處于最佳狀態(tài)。1 氨合成塔內(nèi)件結(jié)構(gòu)1.1 合成塔內(nèi)氣體流程工藝氣經(jīng)合成氣壓縮機(jī)提壓后，進(jìn)入氨合成塔進(jìn)出口熱交換器，預(yù)熱后的氣體分為3路：第一路(主線)約占總流量的53%，通過外殼與內(nèi)件的環(huán)隙冷卻塔壁后進(jìn)入第一催化劑床層出口換熱器管程，
氮肥與合成氣 2021年9期2021-09-03
- 氣泡在顆粒床層表面的生成脫離行為
方式轉(zhuǎn)變?yōu)樵陬w粒床層表面的生成方式，進(jìn)而影響氣泡的生成。目前鮮有針對(duì)在顆粒床層表面的氣泡生成脫離行為的相關(guān)研究。鑒于上述分析，本文將在本文作者課題組前期研究工作[33]的基礎(chǔ)上，對(duì)常溫常壓下顆粒床層表面的氣泡生成脫離行為開展試驗(yàn)研究。利用高速攝像機(jī)獲取氣泡在顆粒床層表面的生成脫離過程，揭示進(jìn)氣管管徑、顆粒床層高度、顆粒粒徑等因素對(duì)氣泡脫離直徑及其生成周期的影響規(guī)律，并對(duì)比分析氣泡在顆粒床層表面和管口處的生成行為差異。1 試驗(yàn)平臺(tái)建立與數(shù)據(jù)處理1.1 試驗(yàn)設(shè)
化工進(jìn)展 2021年2期2021-03-08
- RG系列保護(hù)劑在高酸環(huán)烷基蠟油加氫裂化裝置中的應(yīng)用
床加氫裝置催化劑床層壓差升高過快[1-4]，不僅增加循環(huán)氫壓縮機(jī)的能耗，而且增加催化劑床層和反應(yīng)器內(nèi)構(gòu)件的壓力，從而造成床層塌陷、內(nèi)構(gòu)件受損的嚴(yán)重后果，導(dǎo)致裝置提前停工以更換頂部催化劑。因此，對(duì)于固定床加氫工藝來說，如何控制好反應(yīng)器壓差尤其是精制段床層的壓差就顯得尤為關(guān)鍵[5-6]。為控制反應(yīng)器的壓差上升，除了需限制原料中的雜質(zhì)含量外，通常采用反應(yīng)器上部級(jí)配裝填保護(hù)劑的方法，即通過選用好的保護(hù)劑級(jí)配體系來脫除雜質(zhì)、控制反應(yīng)器壓差，達(dá)到延長(zhǎng)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期的目的
石油煉制與化工 2021年1期2021-01-11
- 加氫裂化裝置反應(yīng)器飛溫原因分析及處理辦法
劑所處的反應(yīng)器或床層中，放熱量更高。在正常生產(chǎn)中，通過冷氫調(diào)節(jié)閥的控制，床層的溫升是處于動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)的。如果由于某些原因?qū)е路磻?yīng)產(chǎn)物與冷氫所攜帶出的熱量少于此床層反應(yīng)的放出熱量時(shí)，熱量平衡就會(huì)被打破，最終導(dǎo)致事故的發(fā)生。飛溫現(xiàn)象存在損壞反應(yīng)器內(nèi)構(gòu)件的危害，還會(huì)使得催化劑結(jié)焦、縮短使用壽命甚至直接報(bào)廢，更嚴(yán)重的還會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)器、高壓換熱器泄露著火等惡性事故事件的發(fā)生。為此，在加氫裂化裝置的設(shè)計(jì)過程中，采取了0.7MPa/min和2.1MPa/min兩種不同速度
化工管理 2020年30期2020-11-06
- 空氣溫濕度對(duì)不同結(jié)構(gòu)的紅松松針床層含水率動(dòng)態(tài)變化影響的室內(nèi)模擬研究
相對(duì)濕度對(duì)可燃物床層失水和吸水過程有顯著影響，這種作用是通過可燃物平衡含水率和時(shí)滯的影響來反映。以空氣溫度和相對(duì)濕度為自變量，建立平衡含水率預(yù)測(cè)模型，但這些研究是以木材或單個(gè)可燃物為研究對(duì)象，與真實(shí)的可燃物床層存在一定差距[12-15]，而溫濕度對(duì)凋落物床層含水率、平衡含水率和時(shí)滯的影響受可燃物床層的顯著影響[16-18]，因此在實(shí)際應(yīng)用中存在較大誤差。特別是在關(guān)鍵性問題上并未達(dá)成一致的共識(shí)，例如針對(duì)平衡含水率和時(shí)滯對(duì)溫濕度響應(yīng)的方程，劉曦等[8,16]研
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年10期2020-11-03
- 跳汰選礦合理人工床層的分析與應(yīng)用
選礦過程中，人工床層參數(shù)對(duì)跳汰分選指標(biāo)的影響較大，當(dāng)待選物料粒級(jí)寬、細(xì)粒含量多時(shí)表現(xiàn)尤為突出。結(jié)合鎢礦跳汰選礦，對(duì)人工床層參數(shù)進(jìn)行了分析、解釋，并提出一些應(yīng)對(duì)措施。1 關(guān)于人工床層作用的解釋在有色金屬跳汰選礦中（如鎢礦跳汰選礦），中、細(xì)粒級(jí)跳汰機(jī)，一般都鋪有人工床層，一般認(rèn)為人工床層的作用［1，2］包括：（1）穩(wěn)定床層和縱向脈動(dòng)水流，使得篩下補(bǔ)加水流動(dòng)平穩(wěn)，流速分布均勻，跳汰室內(nèi)各區(qū)域的水流位移、速度和加速度趨于一致；（2）人工床層和篩板組合使用，減少細(xì)粒
湖南有色金屬 2020年5期2020-11-03
- 加氫裂化裝置反應(yīng)器飛溫原因分析及處理辦法
劑所處的反應(yīng)器或床層中，放熱量更高。在正常生產(chǎn)中，通過冷氫調(diào)節(jié)閥的控制，床層的溫升是處于動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)的。如果由于某些原因?qū)е路磻?yīng)產(chǎn)物與冷氫所攜帶出的熱量少于此床層反應(yīng)的放出熱量時(shí)，熱量平衡就會(huì)被打破，最終導(dǎo)致事故的發(fā)生。飛溫現(xiàn)象存在損壞反應(yīng)器內(nèi)構(gòu)件的危害，還會(huì)使得催化劑結(jié)焦、縮短使用壽命甚至直接報(bào)廢，更嚴(yán)重的還會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)器、高壓換熱器泄露著火等惡性事故事件的發(fā)生。為此，在加氫裂化裝置的設(shè)計(jì)過程中，采取了0.7MPa/min 和2.1MPa/min 兩種不同
化工管理 2020年29期2020-10-29
- 室內(nèi)模擬降雨對(duì)蒙古櫟和紅松凋落物床層飽和含水率的影響
絕大多數(shù)。凋落物床層含水率的動(dòng)態(tài)變化主要受自身理化性質(zhì)及可以反映天氣干燥程度的環(huán)境因子作用[12]，掌握其變化情況，就能及時(shí)掌握林火發(fā)生的可能性及規(guī)律，是進(jìn)行林火預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)的基礎(chǔ)。例如當(dāng)葉片床層含水率預(yù)測(cè)值低于實(shí)測(cè)值3%～4%時(shí)，就會(huì)給美國國家火險(xiǎn)等級(jí)系統(tǒng)（National fire danger rating system, NFDRS）中點(diǎn)燃組件（Ignition component, IC）造成100%的誤差[7]，因此構(gòu)建準(zhǔn)確率高的含水率預(yù)測(cè)模型，能
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年9期2020-09-28
- 異形催化劑床層中Sabatier反應(yīng)的微-介尺度模擬
的活性組分厚度。床層建模困難和整床模擬計(jì)算量較大導(dǎo)致這些研究都是針對(duì)單一顆粒的研究，然而隨機(jī)堆積催化劑床層的研究對(duì)了解真實(shí)反應(yīng)器內(nèi)傳遞規(guī)律更為重要。國外學(xué)者Dixon 等[16-18]通過數(shù)值模擬方法對(duì)固定床床層的建模、空隙率分布、流體流動(dòng)和傳熱規(guī)律，再到耦合反應(yīng)動(dòng)力學(xué)的多尺度模擬進(jìn)行了探索，得到甲烷蒸汽重整等反應(yīng)的基本規(guī)律。固定床的多尺度研究報(bào)道在國內(nèi)很少，將隨機(jī)堆積固定床床層應(yīng)用于Sabatier反應(yīng)的研究更少，因此具有重要的研究意義。本文首先將模擬結(jié)
化工進(jìn)展 2020年9期2020-09-23
- 多層徑向床仿生反應(yīng)器的設(shè)計(jì)及優(yōu)化
徑向滲透流動(dòng)的薄床層來降低固定床的壓降，因此，對(duì)于快速氣固催化反應(yīng)，可以采用細(xì)顆粒的催化劑來消除顆粒內(nèi)擴(kuò)散對(duì)反應(yīng)速率的限制而又不增加床層壓降。圖1 仿生反應(yīng)器概念示意圖 Fig.1 Schematic diagram of the bionic reactor 圖1 (c) 展示了仿生反應(yīng)器的基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，流動(dòng)方向如圖中箭頭所示。相比于傳統(tǒng)固定床反應(yīng)器，采用仿生反應(yīng)器可以將壓降減少一到兩個(gè)數(shù)量級(jí)。根據(jù)應(yīng)用的體系不同，仿生反應(yīng)器有多種不同的實(shí)現(xiàn)形式，其中，多層徑
高?；瘜W(xué)工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-10
- SiCl4冷氫化反應(yīng)器床層密度的計(jì)算
內(nèi)進(jìn)行聚式流化。床層內(nèi)同時(shí)存在氣泡相和乳化相，氣泡相和乳化相之間的氣體不斷進(jìn)行交換。氣泡在上升過程中不斷聚合并增大，當(dāng)上升到床層表面即崩裂，同時(shí)向上濺起若干固體顆粒。其中細(xì)顆粒被氣流帶到床層上部形成稀相區(qū)，粗顆粒返回床層內(nèi)與床層中的顆粒形成密相區(qū)。在稀相區(qū)與密相區(qū)之間，具有一個(gè)清晰的界面。密相區(qū)作為流化床內(nèi)SiCl4冷氫化反應(yīng)發(fā)生的主要區(qū)域，其密度對(duì)床層內(nèi)硅粉的流化狀態(tài)、氣泡相與乳化相之間的傳質(zhì)和傳熱、床層壓降等有顯著影響，同時(shí)也是影響氣體停留時(shí)間、SiH
四川化工 2020年2期2020-05-20
- 甲醇合成催化劑Cu/CeO2的初活性研究
方法研究了催化劑床層的活性分布曲線和初活性催化機(jī)制，允許在不同催化床層區(qū)域催化活性的半離散化。1 實(shí)驗(yàn)-催化劑制備采用CuO 在CeO2載體上通過浸漬沉淀法制備了10wt%Cu/CeO2樣品。一定量的1.0 M K2CO3溶液（Alfa Aesar）加入到由11.0g CeO2（Rhodia HSA-5）、Cu（OAc）2溶液中（3.83g Cu（OAc）2H2O，Alfa Aesar，98+%，19.2mmol）、1.0L 水配成的漿液中，上述溶液在70
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年3期2020-05-15
- 加工不同原料時(shí)潤(rùn)滑油加氫裝置反應(yīng)器床層的變化
380℃，有四個(gè)床層，床層間設(shè)有冷氫點(diǎn)以控制反應(yīng)溫度。精制反應(yīng)器的反應(yīng)溫度維持在280℃，有兩個(gè)床層。1 問題分析本文通過分析潤(rùn)滑油加氫反應(yīng)器在加工不同原料時(shí)各床層急冷氫量和溫升的變化趨勢(shì)來研究反應(yīng)器內(nèi)部的反應(yīng)。1.1 原料成分由表1可知，減四線原料所含的膠質(zhì)、芳烴、氮、硫的含量均要高于減三線原料。表1 潤(rùn)滑油加氫裝置原料性質(zhì)1.2 總床層溫升表2 加氫反應(yīng)器床層總溫升表2為兩個(gè)反應(yīng)器在加工減三、減四線原料時(shí)的床層總溫升變化，由此可知，精制反應(yīng)器的總床層溫
山東化工 2019年24期2020-01-17
- 煤氣化配套一氧化碳變換工藝技術(shù)的選擇
而控制反應(yīng)深度和床層溫度，達(dá)到在不足以發(fā)生甲烷化副反應(yīng)的前提下，將高濃度的CO通過逐級(jí)部分變換，最終得到希望的氣體組成。該工藝技術(shù)已在國內(nèi)申請(qǐng)專利，自2007年起，在國內(nèi)多套裝置成功應(yīng)用。與目前運(yùn)行的高水氣比工藝相比，其技術(shù)優(yōu)勢(shì)在于通過低水氣比控制反應(yīng)的平衡來控制變換出口CO含量，控制手段容易實(shí)現(xiàn)、且靈活穩(wěn)定，能使高濃度 CO 變換氣在緩和的條件下進(jìn)行變換反應(yīng)，實(shí)現(xiàn)裝置長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行。用廉價(jià)的水替代高品位的蒸汽，明顯減少了蒸汽用量，節(jié)能效果顯著。水氣比低則
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年5期2020-01-12
- 天然氣水合物顆粒-水流態(tài)化特性模擬研究
（如顆粒的分布、床層的壓力降等）對(duì)于流化床的設(shè)計(jì)及工業(yè)應(yīng)用十分重要，顆粒的分布越均勻，床層的壓力降越小，說明流化的效果越好[15]，因此，天然氣水合物顆粒-水的流態(tài)化特性的研究是流化床在天然氣水合物開采中應(yīng)用的前提。然而，流化床中顆粒的運(yùn)動(dòng)過程仍屬于變化復(fù)雜的多相流動(dòng)，顆粒在流化床中的分布隨時(shí)間和空間不斷變化，因此相關(guān)學(xué)者仍對(duì)此進(jìn)行了許多研究。尤東光等[16]研究了液固流化床中流化速度變化對(duì)流化床中的多相流動(dòng)的影響，發(fā)現(xiàn)隨著流化速度增大，顆粒的瞬時(shí)分布變化
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2019年5期2019-12-06
- 微纖維- 活性炭雙床層對(duì)苯蒸汽吸附動(dòng)力學(xué)研究
床(PB)組成雙床層；研究了不同初始濃度下雙床層(MFS層固定在雙床層下游端)對(duì)苯蒸氣的吸附動(dòng)力學(xué)，并用Shilov方程計(jì)算了GAC床層和雙床層的無效層厚度和吸附容量；利用Yoon-Nelson方程以及修正后的方程分別模擬了GAC床層和雙床層的穿透行為。1 理論基礎(chǔ)1.1 Shilov方程Shilov方程是一個(gè)經(jīng)驗(yàn)方程，它描述了床層厚度與有效工作時(shí)間(防護(hù)時(shí)間)之間的關(guān)系，其表達(dá)式如下：tb=K(L-h)，(1)式中：tb為吸附劑的防護(hù)時(shí)間(min)；K為
兵工學(xué)報(bào) 2019年6期2019-08-06
- 油頁巖流化干餾物料流態(tài)化試驗(yàn)
表）表3 試驗(yàn)后床層不同部位頁巖粉篩分組成表4 油頁巖鋁甑分析（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）及熱值表5 頁巖灰分及組成1.2 測(cè)點(diǎn)分布及測(cè)試方法在床層軸向上共設(shè)置了多個(gè)密度和壓力測(cè)量點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)間距為0.4 m～0.6 m。表觀氣速用轉(zhuǎn)子流量計(jì)調(diào)節(jié)并測(cè)量；催化劑循環(huán)量采用容積法標(biāo)定；系統(tǒng)壓力和軸向密度分布采用FXC-Ⅱ/30型壓力巡檢儀測(cè)定。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 起始流化速度測(cè)試起始流化速度Umf是通過測(cè)定當(dāng)床層表觀氣速Ug由小到大時(shí)，物料床層壓降的變化來確定的。在φ300
石油化工應(yīng)用 2019年6期2019-07-10
- 煤粉和油頁巖顆粒流化行為研究
測(cè)試方法:試驗(yàn)中床層壓力、壓差采用Fxc-Ⅱ/30型自動(dòng)壓力壓差循檢儀進(jìn)行測(cè)量;循環(huán)物料顆粒速度、密度用PV-4A型顆粒速度、密度兩用型測(cè)定儀測(cè)量;氣體流量用LZB型玻璃轉(zhuǎn)子流量計(jì)計(jì)量;物料篩分分布用激光粒度儀測(cè)試。表1煤粉和油頁巖粉物理性質(zhì) Table1Physicalpropertiesofpulverizedcoalandoilshalepowder項(xiàng)目煤粉油頁巖粉充氣密度/(kg·m-3)6001 005沉降密度/(kg·m-3)6101 027壓
潔凈煤技術(shù) 2018年6期2018-12-27
- 深型空氣重介流化床密度均勻性研究
重介流化床一般指床層高度在400 mm以下的氣-固流化床[7]，而對(duì)于床層高度大于400 mm的氣-固分選流化床一般稱為深型空氣重介流化床，簡(jiǎn)稱為深床。普通氣-固流化床有效分選上限一般為50 mm，對(duì)于50 mm以上的塊煤，為保證充足的分選空間則需要使床層高度至少達(dá)到入料粒度上限的4倍才能滿足分選需要[8]，所以也就有了深型空氣重介流化床的提出。對(duì)于深床而言，由于床層高度較高，且加重質(zhì)粒度較大，密度較高，導(dǎo)致床層中氣泡直徑較大，從而使床層密度分布非均勻性加
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2018年5期2018-10-10
- 無風(fēng)條件下蒙古櫟—紅松混交林下地表可燃物3種火源點(diǎn)燃的能力分析
松針、闊葉及草類床層，比較分析了相同可燃物床層時(shí)，不同類型火源的引燃能力及一些火行為指標(biāo)；Perez[7]選擇不同樹種的樹皮、葉片和針葉作為火源點(diǎn)燃相同可燃物床層，發(fā)現(xiàn)球果作為火源時(shí)的引燃能力最強(qiáng)。火源大小不同，引燃能力也有差別；Wright[8]用不同尺寸的火源引燃松針床層，發(fā)現(xiàn)最大尺寸的火源能引燃的最大床層含水率范圍最高，點(diǎn)燃能力最強(qiáng)；Manzello等[9]測(cè)試不同尺寸圓形陰燃火源點(diǎn)燃能力，發(fā)現(xiàn)圓盤直徑超過50 mm時(shí)才有可能點(diǎn)燃松針床層。此外，火源
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年12期2018-04-08
- 風(fēng)速對(duì)不同結(jié)構(gòu)紅松針葉床層失水系數(shù)影響的室內(nèi)模擬研究
分析了風(fēng)速對(duì)松針床層失水系數(shù)的影響，但并未定量分析兩者之間的關(guān)系。近些年雖然有關(guān)于風(fēng)對(duì)可燃物含水率影響的研究，但大部分都是在含水率預(yù)測(cè)模型[5-7]中選擇風(fēng)速作為一個(gè)預(yù)測(cè)因子，并未進(jìn)行系統(tǒng)地研究單獨(dú)風(fēng)速對(duì)可燃物含水率變化的影響。總的來說，目前關(guān)于風(fēng)速對(duì)可燃物含水率變化過程的影響已有一定研究。但該問題不僅與風(fēng)速有關(guān)，還與可燃物床層的組成結(jié)構(gòu)等有關(guān)，問題復(fù)雜性較大。現(xiàn)有研究的風(fēng)速范圍、可燃物類型有限，不同研究因方法不同而難以比較，關(guān)鍵問題尚缺乏共識(shí)，甚至差異較
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年3期2018-03-17
- 基于流化床布風(fēng)板壓降調(diào)節(jié)的細(xì)粒煤分選
者返混，難以按照床層密度進(jìn)行分選，因此，需要采用合理的手段對(duì)床層中氣相與固相加重質(zhì)兩相的不均勻結(jié)構(gòu)進(jìn)行調(diào)控，加強(qiáng)氣固兩相的充分接觸，保證床層的密度穩(wěn)定性，促進(jìn)細(xì)粒煤的有效分選。Luo等[14-15]研究了床層壓降和布風(fēng)板孔隙率對(duì)床層密度穩(wěn)定性的影響。Sahu等[16]提出了流化床密度穩(wěn)定性的評(píng)價(jià)指標(biāo)，包括流化指數(shù)、床層膨脹率等。Zhang等[17]提出了一種對(duì)工業(yè)型流化床床層密度均勻性和穩(wěn)定性控制的新方法。增加內(nèi)部構(gòu)件在床層內(nèi)形成二次布風(fēng)是提高床層穩(wěn)定性的
中國粉體技術(shù) 2018年1期2018-03-05
- 九里山礦選煤廠跳汰分選超細(xì)顆粒原煤的探討與實(shí)踐
粒；高頻低振幅；床層一、概述九里山礦選煤廠于1983年4月30日與礦井同步正式投產(chǎn)，隸屬河南能源焦煤集團(tuán)。近些年，由于礦井地區(qū)工作面的賦存條件變化，原煤質(zhì)量結(jié)構(gòu)也變化較大，灰分質(zhì)量不穩(wěn)定，粒度組成以細(xì)顆粒占比例較大，給跳汰分選帶來了較大的困難，洗選質(zhì)量不易控制。選煤廠根據(jù)此情況制定了分析原煤結(jié)構(gòu)特性，摸索實(shí)踐針對(duì)不同原煤性質(zhì)的洗選處理模式和操作方法的工作思路，努力提高選煤廠的產(chǎn)品回收率，增加經(jīng)濟(jì)效益。二、分析現(xiàn)狀及篩分試驗(yàn)（一）在跳汰洗選方法和質(zhì)量檢測(cè)方面
智富時(shí)代 2018年10期2018-01-30
- 球形和圓柱形催化劑載體顆粒尺寸的優(yōu)化研究
)催化劑載體顆粒床層是煙氣催化脫硫的重要組成部分。選擇適當(dāng)?shù)拇呋瘎┹d體顆粒對(duì)提高脫硫效率和降低能耗有重大意義。通過對(duì)不同尺寸的球形和圓柱形催化劑載體的理論和實(shí)驗(yàn)研究，探明催化劑載體形狀和尺寸對(duì)床層空隙率和床層比表面積的影響，研究催化劑載體形狀和尺寸對(duì)床層阻力的影響，提出床層阻力計(jì)算公式，優(yōu)選出載體最佳的形狀和尺寸。研究表明球形顆粒直徑在6～8 mm之間較合適，圓柱形載體當(dāng)量直徑在5.5mm左右較合適，且相同當(dāng)量直徑情況下，空心圓柱體載體比實(shí)心圓柱體載體壓降
四川化工 2016年6期2016-12-28
- 新型發(fā)熱材料在丙烷脫氫反應(yīng)器中應(yīng)用效果分析
熱的固有特性，使床層溫度分布不均勻且溫差較大。為了優(yōu)化床層溫度分布和反應(yīng)歷程，一種新型發(fā)熱材料HGM被引入到Catofin工藝并加載到催化劑中。首次工業(yè)應(yīng)用表明，與傳統(tǒng)的未加入HGM材料的催化劑床層相比，催化劑床層溫度得到明顯下降，有效地改善了催化劑床層的溫度分布，對(duì)提高產(chǎn)品收率、降低能耗、提高經(jīng)濟(jì)效益和降低裝置投資均有積極促進(jìn)作用。丙烷脫氫；發(fā)熱材料HGM；固定床反應(yīng)器；溫度分布丙烯是石化工業(yè)過程的重要產(chǎn)品和原材料之一，除蒸氣裂解、催化裂解過程可獲得大部
浙江化工 2016年10期2016-11-15
- 基于EMMS模型的氣固鼓泡床的模擬及氣泡特性的分析
表觀氣速下氣泡在床層內(nèi)分布特性，包括氣泡平均當(dāng)量直徑、氣泡速度和氣泡球形度的軸向分布，以及氣泡的生命周期。研究結(jié)果表明，小氣泡多集中在床層底部和壁面區(qū)域，而大氣泡多集中在床層中間區(qū)域。隨著表觀氣速的增加，床層高度不斷增加，氣泡的球形度降低，氣泡的大小、出現(xiàn)頻率、上升速度以及生命周期均增加；然而，當(dāng)表觀氣速增大到一定程度，繼續(xù)增加氣速對(duì)氣泡的上升速度影響不大。氣固鼓泡床；多相流；計(jì)算流體力學(xué)；TFM；EMMS；氣泡引 言氣固鼓泡床具有良好的混合、傳熱及傳質(zhì)效
化工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-09-18
- DNCA型氨合成催化劑在凱洛格內(nèi)件的應(yīng)用
后進(jìn)入合成塔第1床層(有 50%以上的NH3在此合成)。第1床層出口后的氣體與第1主線調(diào)節(jié)閥、第2主線調(diào)節(jié)閥來的氣體在合成塔一級(jí)中間換熱器換熱后進(jìn)入第2床層，第2床層出口的氣體與第2主線調(diào)節(jié)閥來的氣體在合成塔二級(jí)換熱器換熱后進(jìn)入第3床層A室，再進(jìn)入第3床層B室；B室出口氣體(442 ℃、壓力11.06 MPa)進(jìn)入工藝蒸汽過熱器換熱后，氣體溫度降至418 ℃，然后進(jìn)入合成塔廢熱鍋爐換熱，并副產(chǎn)4.15 MPa的蒸汽，此時(shí)氣體溫度降至282 ℃。在合成塔進(jìn)出
氮肥與合成氣 2016年7期2016-08-26
- 煤層氣單塔吸附過程的模擬
動(dòng)態(tài)模擬，考察了床層溫度、甲烷和氮?dú)獾奈搅恳约皻馑俚葏?shù)的分布規(guī)律。結(jié)果表明：穿透曲線的模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)基本符合。床層相同位置處、同一時(shí)間內(nèi)吸附相和氣相溫度變化相似，且隨時(shí)間的推進(jìn)，各段溫度先升高后降低，最終趨于穩(wěn)定，溫度變化幅度為5～15℃。吸附前期，甲烷吸附處于競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì)，在吸附時(shí)間750s時(shí)吸附達(dá)到飽和，吸附量為0.653mol/kg，約為氮?dú)馕搅康?倍。在150s之前，床層出口段氣速始終小于入口段，隨時(shí)間的增長(zhǎng)，進(jìn)口段氣速優(yōu)先升高，其他段氣速隨后，
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2016年1期2016-04-12
- 裝置停工時(shí)冷卻催化劑的新技術(shù)
壓縮機(jī)送到催化劑床層，冷卻到93 ℃；第二步是使用液氮進(jìn)一步降低床層溫度，以進(jìn)一步確保維修工作的安全。第二步可能需要數(shù)天時(shí)間，并且由于液氮價(jià)格高導(dǎo)致費(fèi)用昂貴。Aggreko的新冷卻技術(shù)消除了使用液氮，降低了成本，并減少了第二步的冷卻時(shí)間。在Aggreko的工藝中，冷卻劑(乙二醇和水的混合物)通過一個(gè)閉環(huán)冷卻系統(tǒng)進(jìn)行循環(huán)，以降低循環(huán)氣壓縮機(jī)的溫度。壓縮機(jī)出來的氣體被送到下游的熱交換器，迫使最冷的氣體進(jìn)到反應(yīng)器床層的頂部，這比傳統(tǒng)方法的冷卻速度更快。在最近的一
石油煉制與化工 2016年3期2016-04-06
- MTP固定床反應(yīng)器床層-顆粒雙尺度耦合數(shù)學(xué)模型
顆粒填充的固定床床層進(jìn)行模擬，考察了整型催化劑的壁厚、密度、通道內(nèi)徑對(duì)MTP 反應(yīng)的影響。已發(fā)表的MTP 反應(yīng)器模型考慮催化劑顆粒內(nèi)擴(kuò)散的影響時(shí)，一般采用固定的內(nèi)擴(kuò)散有效因子。然而針對(duì)MTP 這類非線性復(fù)雜反應(yīng)體系，內(nèi)擴(kuò)散有效因子與反應(yīng)物濃度有關(guān)，采用固定內(nèi)擴(kuò)散有效因子對(duì)催化劑顆粒尺寸影響規(guī)律考察不準(zhǔn)確，難以處理隨著反應(yīng)進(jìn)行內(nèi)擴(kuò)散有效因子不斷變化的情況。因而，針對(duì)MTP 這類快反應(yīng)過程，建立反應(yīng)器數(shù)學(xué)模型應(yīng)考慮反應(yīng)器床層-催化劑顆粒雙尺度耦合作用。已有不少
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2015年1期2015-11-18
- 煤制天然氣甲烷化固定床反應(yīng)器內(nèi)反應(yīng)特征參數(shù)場(chǎng)分布的數(shù)值模擬研究?
]：（3）分子在床層內(nèi)運(yùn)動(dòng)速度方程在反應(yīng)過程中，氣體分子在床層內(nèi)運(yùn)動(dòng)速度可由麥克斯韋氣體分子速率分布函數(shù)得出，見方程（4）：（4）甲烷化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)及工作原理圖2 甲烷化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖甲烷化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖2所示，結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1，合成氣由頂部封頭接管進(jìn)入，通過兩段床層，在床層上發(fā)生甲烷化反應(yīng)，最后從反應(yīng)器底部排出進(jìn)入后續(xù)工藝.表1 甲烷化反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸2 基于ANSYS-CFX的固定床甲烷化反應(yīng)器反應(yīng)特征模擬分析2.1 反應(yīng)器模型的建立與網(wǎng)格劃分考慮
- 加氫反應(yīng)器壓差增大原因分析及處理措施
運(yùn)行時(shí)間加長(zhǎng)，其床層的壓差也漸漸增大，當(dāng)?shù)竭_(dá)一定程度時(shí)，增大的速度變快，超過承受能力，降低了設(shè)備的使用性能，嚴(yán)重時(shí)甚至產(chǎn)生安全隱患，導(dǎo)致停工。因此，就必須對(duì)加氫反應(yīng)器壓差增大的原因進(jìn)行深入的分析，并結(jié)合一定的科學(xué)理論和實(shí)驗(yàn)，提出解決問題的有效措施，這樣才能有效的提升加氫反應(yīng)器的運(yùn)行效率，從而保證原油生產(chǎn)進(jìn)度和質(zhì)量。1 加氫反應(yīng)器壓差增大的危害加氫反應(yīng)器壓差增大的危害主要體現(xiàn)在：在使用加氫反應(yīng)器時(shí)，壓差增大，很容易造成循環(huán)使用的氫量減小，從而也減小進(jìn)料量，使
化工管理 2015年21期2015-03-25
- 雙組分顆粒振動(dòng)體系中的能量傳遞與耗散
動(dòng)，為分析能量在床層中的傳遞和耗散規(guī)律提供了足夠信息.本文采用離散元模擬，從床層底部輸入振動(dòng)能量，分析顆粒床層內(nèi)能量的傳遞和耗散規(guī)律，并討論振動(dòng)參數(shù)對(duì)顆粒系統(tǒng)能量分布的影響規(guī)律.床層采用雙組分顆?；旌衔铮M(jìn)一步研究了雙組分顆粒的分布對(duì)能量傳遞與耗散及系統(tǒng)能量分布的影響，從能量的角度去認(rèn)識(shí)并討論顆粒的振動(dòng)分離行為.1 數(shù)學(xué)模型式中：m為顆粒質(zhì)量；，其中vg為顆粒的速度，ˉvg為顆粒平均速度.而顆粒床層內(nèi)的能量傳遞則采用傅里葉定律表示：式中：k為導(dǎo)熱系數(shù).k與
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2015年3期2015-03-19
- 潤(rùn)滑油加氫裝置保護(hù)反應(yīng)器床層壓降升高的原因及對(duì)策分析
狀垢樣覆蓋；在一床層卸出時(shí)，出現(xiàn)床層板結(jié)現(xiàn)象；同時(shí)在卸劑過程中，出現(xiàn)床層飛溫的現(xiàn)象，溫度升高到130℃左右，說明有大量硫化亞鐵存在。圖1 反應(yīng)器中取回的垢樣和保護(hù)劑樣品觀察取出的樣品（圖1），發(fā)現(xiàn)反應(yīng)器最上層的車輪狀瓷球的孔道已經(jīng)被垢樣填充堵塞，第一床層上部保護(hù)劑中也含有大量的粉末狀垢樣。2.垢樣的元素分析對(duì)反應(yīng)器上層垢樣進(jìn)行了元素分析，結(jié)果如表1 所示：將垢樣在130℃下干燥6 小時(shí)后，由垢樣的失重計(jì)算所得。由垢樣元素分析可得，垢樣中碳為主要元素含量在6
當(dāng)代化工研究 2015年2期2015-02-20
- 加氫裂化床層差壓快速上升的原因分析及對(duì)策
216)加氫裂化床層差壓快速上升的原因分析及對(duì)策黃元斌(騰龍芳烴(漳州)有限公司， 福建 漳州 363216)騰龍芳烴316萬噸/年加氫裂化裝置于2014年4月26日成功開工，運(yùn)行至2014年8月18日，一段反應(yīng)器R-101A床層差壓由0.6MPa上升至1.7MPa，采取諸多操作調(diào)整均未見效，直至2014年8月19日停工卸劑、檢查，分析差壓上升的重要原因?yàn)樵嫌椭需F含量較大；催化劑結(jié)焦、溝流嚴(yán)重；第二床層催化劑遷移至第三床層入口分配盤。催化劑經(jīng)過篩后回裝，
化工管理 2015年7期2015-01-10
- 催化柴油對(duì)柴油加氫催化劑床層溫度影響的探討
，可能引起反應(yīng)器床層超溫，導(dǎo)致催化劑結(jié)焦與失活[2]。了解催化柴油中不飽和烴對(duì)催化劑床層溫度的影響，可以有效控制床層溫度，指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)。一、裝置切換二次加工油四川石化350萬噸/年柴油加氫裝置由CPE撫順分公司設(shè)計(jì)，采用柴油深度加氫脫硫技術(shù)，催化劑為撫順石油化工研究院開發(fā)的FH-UDS，操作彈性為60%～110%。2014年5月15日，裝置正處110%負(fù)荷標(biāo)定中，原料為常減壓直餾柴油220t/h，渣油加氫柴油26t/h,罐區(qū)420-003D柴油213t/h
化工管理 2014年21期2014-06-11
- 磁鐵礦粉在氣固分選流化床中的塌落行為研究
初始流化速度后，床層內(nèi)即出現(xiàn)鼓泡現(xiàn)象。其乳化相中的氣固返混較弱，相間氣體交換速度也較低[2-4]。床層塌落技術(shù)作為流態(tài)化研究中的一項(xiàng)重要技術(shù)，可用以將床層內(nèi)部?jī)上嗔鲃?dòng)形態(tài)的空間分布轉(zhuǎn)化為時(shí)間函數(shù)，即以塌落曲線來表征床層料面高度隨時(shí)間的變化過程，該方法常用于評(píng)價(jià)Geldart A 類顆粒的流化質(zhì)量、考察床層結(jié)構(gòu)和氣泡行為。通過分析床層塌落曲線，可以獲取乳相空隙率、乳相和泡相體積分?jǐn)?shù)、氣泡平均上升速率等一系列流化過程中的重要參數(shù)，繼而用以衡量細(xì)顆粒的流化性質(zhì)。
- 平地?zé)o風(fēng)條件下紅松針葉床層林火蔓延的影響因子分析及模擬1)
理化性質(zhì)、可燃物床層特征及環(huán)境因素的影響，復(fù)雜性高。以火行為模型為主要任務(wù)的林火行為研究是林火科學(xué)的重要研究領(lǐng)域，國內(nèi)開展得也相當(dāng)廣泛［3－9］?；鹦袨槟Ｐ鸵话憧煞譃槲锢?、半物理和實(shí)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)模型3類［10］。物理模型普適性好，但要求較高的計(jì)算能力，在目前的技術(shù)條件下，還難以廣泛應(yīng)用［10］。在實(shí)際中得到廣泛應(yīng)用的都是在很大程度上或完全依賴于點(diǎn)燒試驗(yàn)的半物理模型和實(shí)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)模型，如Rothermel模型［11］、加拿大火行為模型［12－14］、澳大利亞火行為模型
東北林業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年3期2012-09-18
- 納米T i O2在環(huán)隙流化床中流動(dòng)特性的實(shí)驗(yàn)研究
驗(yàn)測(cè)量技術(shù)研究了床層壓降和床層膨脹曲線以及最小流化速度的變化規(guī)律。研究結(jié)果顯示，在升速流化時(shí)，隨著氣速增大，床層壓降和床層膨脹比也隨之增大，當(dāng)氣速超過一定值時(shí)，納米TiO2顆粒完全流化，壓降波動(dòng)和床層膨脹比趨于平穩(wěn)。最小流化速度隨著納米TiO2質(zhì)量的增加而增大。環(huán)隙流化床；最小硫化速度；床層壓降；測(cè)試技術(shù)TiO2超細(xì)顆粒由于其粘附性強(qiáng)，流化時(shí)易形成橫向裂紋和縱向溝流而難以實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)流化，因此超細(xì)顆粒的流態(tài)化一直備受關(guān)注[1-3]。Chaouki等首先發(fā)現(xiàn)氣速
當(dāng)代化工 2012年9期2012-09-15