高先剛,劉煥芳,華根福,王振

(石河子大學(xué)水利建筑工程學(xué)院,石河子832003)

雙丁壩合理間距的試驗(yàn)研究

高先剛,劉煥芳,華根福,王振

(石河子大學(xué)水利建筑工程學(xué)院,石河子832003)

樁式透水丁壩群是一種新型結(jié)構(gòu)丁壩,目前在河道整治工程中大量運(yùn)用。為探討工程設(shè)計(jì)中前二座丁壩的間距布設(shè)問題,對(duì)前二座丁壩的設(shè)計(jì)間距、透水率、壩長(zhǎng)等因素進(jìn)行了動(dòng)床模型試驗(yàn),運(yùn)用Surfer8.0軟件繪制河床地形圖和三維效果圖,分析結(jié)果表明:雙丁壩比單個(gè)丁壩運(yùn)用條件下能更好地控制河道整治線,同時(shí)第2座丁壩也會(huì)產(chǎn)生弱于第1座丁壩的橫向和縱向沖刷槽;丁壩間距的確定原則為壩后不沖、主流不淤和壩體自身穩(wěn)定。經(jīng)試驗(yàn)觀測(cè)和原型驗(yàn)證,推薦順直河道的合理間距為1.5～2.5倍壩長(zhǎng)。

樁式透水丁壩;透水率;沖淤特性;間距

Abstract:As a new structure of spur,permeable spur has been used in river regulation projects.To determine the spacing between the first two permeable spurs of the engineering design,based on the results of previous studies,the movable riverbed model experiments are designed,and spacing,water permeability,dam length and other factors are changed in the experiments.By using software Surfer 8.0,the riverbed's contour map and 3D map are drawn.Combined with theoretical analysis,it is found that river regulation lines can be controlled better in two permeable spur conditions,and the crosswise and lengthwise scour trough is weaker in the second spur than in the first one,in the rule to define the distance is no scouring behind the spur,no silting main flow area and stability of the spur itself,after the experimental observation and prototyping certification,it is recommend that the rational spacing in straight channel is 1.5-2.5D1.

Key words:permeable spur;permeable rate;scouring and silting character;spacing

樁式透水丁壩是自20世紀(jì)70年代才迅速發(fā)展起來的新型河工建筑物,與不透水丁壩相比,其優(yōu)勢(shì)在于壩體為空隙結(jié)構(gòu),對(duì)水流有導(dǎo)有透[1],壩頭局部沖刷深度明顯減小,壩體自身穩(wěn)定性和應(yīng)變能力增強(qiáng)。國內(nèi)黃河鄭州中牟韋灘彎道整治工程、黃河花園口河道整治工程、塔里木河上游阿拉爾段防洪工程[2]等均應(yīng)用了這種新型結(jié)構(gòu)丁壩[3],國外荷蘭在萊茵河和Jamuna河(孟加拉國)也進(jìn)行了樁式透水丁壩的創(chuàng)新實(shí)踐[4]。

目前,有關(guān)樁式透水丁壩的研究大多針對(duì)單個(gè)樁式透水丁壩的水力學(xué)[5]問題,取得了大量有價(jià)值的科研成果。馮紅春等[6]采用量綱分析推導(dǎo)了樁式丁壩壩頭局部最大沖刷深度的計(jì)算公式;劉煥芳等[7]分析了樁式丁壩的局部水頭損失產(chǎn)生機(jī)理,在采用合理假定的基礎(chǔ)上推導(dǎo)了壅水高度計(jì)算公式;楊元平[8]基于沿水深方向積分的平面二維水流運(yùn)動(dòng)方程組,推導(dǎo)出透水丁壩壩后回流區(qū)長(zhǎng)度的計(jì)算公式。在實(shí)際丁壩工程中,一般都采用二條或若干條丁壩組成的丁壩群,以達(dá)到束水沖沙的效果[9]。由于樁式丁壩群中各丁壩的布置形式不同,導(dǎo)致水流流態(tài)、沖淤特性和整治效果也有所區(qū)別,其中前二座丁壩的布設(shè)尤為重要,因其束窄原有河道,挑流作用明顯,后續(xù)丁壩群都處于前二座丁壩的保護(hù)范圍內(nèi)。

本文通過室內(nèi)模型試驗(yàn)對(duì)樁式透水丁壩群中頭兩座壩的間距選擇問題作了探討。

1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)為清水沖刷,采用的矩形水槽長(zhǎng)10 m、寬1 m,深 0.5 m,坡度為 1/5000,流量 15 L/s,均勻來流的佛汝德數(shù) Fr=0.310,模型河床床面均勻鋪設(shè)10 cm厚度的河沙,河沙干容重為2.63 kg/L,中值粒徑為0.5 mm。丁壩模型為圓鋼焊接而成,整個(gè)丁壩與水流成非淹沒狀態(tài)。

試驗(yàn)主要控制條件見表1。選用第1座丁壩的透水率為 0%、20%、25%、30%、40%,以了解不同工況下透水丁壩局部沖淤效果的變化規(guī)律。間距采用 15 cm、22.5 cm、30 cm、37.5 cm、45 cm、60 cm 共6組。試驗(yàn)高程測(cè)量斷面如圖1所示。

表1 試驗(yàn)主要控制條件Tab.1 The main control condition table of experiment

圖1 樁式透水丁壩動(dòng)床模型試驗(yàn)高程測(cè)量網(wǎng)格Fig.1 Moveable riverbed model experiments grid diagram of permeable spur

2 雙丁壩沖淤效果分析

樁式透水丁壩放入河道中后,丁壩附近的水流結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生很大變化,流速已進(jìn)行了重新分布[10]。在樁式透水丁壩壩頭縱向軸線往后,繞壩水流與主流形成較長(zhǎng)的匯合區(qū),這一區(qū)域縱向流速較大,形成一個(gè)縱向沖槽,沖槽靠主流區(qū)一側(cè)的泥沙被水流帶走,而靠壩后保護(hù)區(qū)一側(cè)的泥沙逐漸沉積形成淤積帶,如圖2a所示。

雙丁壩與單個(gè)樁式透水丁壩的沖淤效果有很多不同之處,如圖2b所示。在第2座丁壩壩根處也要形成橫向沖槽,壩后也有淤積體存在,同時(shí)由于第2座丁壩的加入,使得河道水流結(jié)構(gòu)重新分布,縱向沖槽和縱向淤積帶的范圍均順河道延長(zhǎng),這種作用能有效控制河道整治線。

圖2 樁式透水丁坎作用區(qū)域河床形態(tài)Fig.2 Riverbed configuration of single and double permeable

圖3 為壩長(zhǎng) D1=D2=15 cm,透水率為30%時(shí)不同間距條件下的河床三維地形圖。由圖3可見:間距在1～1.5D1時(shí),第2座丁壩對(duì)第1座丁壩仍有較大影響,主要表現(xiàn)在壩頭沖槽基本連成一線,加劇第2座丁壩壩頭的沖刷。間距在2～3D1時(shí),水流結(jié)構(gòu)平順,第2座丁壩壩頭沖深也明顯變小。間距為4D1時(shí),第1座丁壩的縱向沖槽與第2座丁壩完全斷開,說明此時(shí)間距已經(jīng)過大,不符合整治線的要求。

圖3 不同間距下河床三維效果Fig.3 Different three-dimensional maps of riverbeds with different spacing

3 丁壩合理間距的確定原則與方法

丁壩間距的大小直接關(guān)系到工程效果和工程量。間距過大,丁壩之間不能互相掩護(hù),相當(dāng)單一丁壩,達(dá)不到控制整治線的目的;間距太小,丁壩數(shù)目增多,工程量和造價(jià)加大,因此,要以最少的丁壩達(dá)到最好的效果,就必須合理確定丁壩間距[11-12]。確定丁壩合理間距的原則主要有:

1)工程安全性原則:為防止壩頭、壩根遭受嚴(yán)重沖刷,應(yīng)使下一條丁壩的壩軸斷面遠(yuǎn)離第1座樁式透水丁壩的“V”型沖槽,同時(shí)應(yīng)使水流繞過壩頭后所形成的擴(kuò)散水流邊線能達(dá)到下一個(gè)丁壩有效長(zhǎng)度范圍內(nèi),避免壩根沖刷。

2)主流最大流速原則:有足以控制整治線的點(diǎn),各丁壩邊線的連線組成平順的整治線,不會(huì)因丁壩間距過大影響束水攻沙效果。

3)壩后保護(hù)區(qū)促淤原則:透過樁壩的水流會(huì)對(duì)壩后的保護(hù)區(qū)域產(chǎn)生沖刷[13]。因此,應(yīng)防止壩后保護(hù)區(qū)內(nèi)產(chǎn)生較大的流速,影響泥沙淤積。

目前,國內(nèi)外大多根據(jù)經(jīng)驗(yàn)以第1座丁壩壩長(zhǎng)的某一倍數(shù)來確定間距[14-15]。根據(jù)實(shí)際工程的經(jīng)驗(yàn)資料,間距應(yīng)滿足:

從護(hù)岸促淤條件考慮,布設(shè)丁壩后,其壩體范圍內(nèi)水流平均流速必須小于泥沙起動(dòng)流速:

主流泥沙不能淤積,即主流區(qū)平均流速必須大于泥沙起動(dòng)流速:

主流區(qū)不淤可以用縱向沖槽長(zhǎng)度進(jìn)行判斷,壩頭順?biāo)魍掠螘?huì)形成縱向沖刷槽,而沖槽末端大量被水流推移過來的泥沙堆積發(fā)生淤積,因此在沖槽末端發(fā)生淤積之前就應(yīng)布設(shè)下一道丁壩。

為使主流區(qū)整治線得到有效控導(dǎo),應(yīng)使第2座丁壩的壩上游斷面流速不低于丁壩斷面處流速,即將第2座丁壩布置在第1座丁壩斷面平均流速的位置,流速在主流范圍內(nèi)沿縱向變化是確定丁壩間距的重要依據(jù),水流經(jīng)過第1座丁壩壩軸斷面后即收縮,至某一點(diǎn)完全收縮,這個(gè)斷面為收縮斷面(圖4),然后水流開始擴(kuò)散,則在這段間距內(nèi)主流必然出現(xiàn)收縮斷面。

圖4 樁式透水丁壩收縮斷面示意Fig.4 The contraction cross-section of permeable spur

常福田等[16]通過非淹沒實(shí)體丁壩試驗(yàn)研究分析得出最佳間距為:

上式未考慮透水丁壩的透水率η和第2座丁壩壩長(zhǎng)D2改變的影響,因此不能直接用于透水丁壩,對(duì)壓縮比系數(shù)進(jìn)行修正后

表2 最優(yōu)間距計(jì)算值Tab.2 The calculation optimum spacing

結(jié)合試驗(yàn)觀測(cè)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),透水率越大時(shí),丁壩間距應(yīng)減小,以更好地控導(dǎo)整治線,這與實(shí)際情況是相吻合的。再將計(jì)算出的最優(yōu)間距應(yīng)用上述原則進(jìn)行檢驗(yàn),也能很好滿足要求,因此可以確定樁式透水丁壩群間距在1.5～2.5D1是合理的。

3 結(jié)論

1)由于雙丁壩中第2座丁壩的加入,會(huì)改變第1座丁壩形成的保護(hù)區(qū)形態(tài),主要表現(xiàn)為第2座丁壩壩根的橫向沖槽、壩頭沖刷深度和壩后淤積體,試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),第2座丁壩的這些特征發(fā)生程度上均弱于第1座丁壩。

2)丁壩合理間距的確定原則為:壩后不沖,主流不淤,壩體自身穩(wěn)定。

3)試驗(yàn)觀測(cè)的合理間距為1.5～3D1;公式4可用于估算樁式透水丁壩壩群最優(yōu)間距,最優(yōu)值在1.5～2.5D1之間。

[1]周銀軍,劉煥芳,何春光,等.透水丁壩工程設(shè)計(jì)參數(shù)的合理選擇[J].水資源與水工程學(xué)報(bào),2006,17(5):42-45.

[2]李蘭奇.西部開發(fā)水利實(shí)用技術(shù)[M].北京:中國水利水電出版社,2002.

[3]李玉建.塔里木河干流泥沙治理途徑及井柱樁透水丁壩研究[D].烏魯木齊:新疆農(nóng)業(yè)大學(xué),2008:54-58.

[4]曹永濤.荷蘭的透水丁壩設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)[EB/OL].(2006-12-01)http://www.yellowriver.gov.cn/zhuanti/ggry/gglw/200612/t20061220?8075.htm.

[5]宗全利,劉煥芳,何春光.透水丁壩關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)的確定及研究動(dòng)態(tài)[J].人民黃河,2008,30(5):14-15.

[6]馮紅春,石自堂.非潛沒透水丁壩沖刷深度計(jì)算公式初探.中國農(nóng)村水利水電,2002(5):46-49.

[7]劉煥芳,周銀軍,宗全利,等.透水丁壩壅水高度探討[J].人民長(zhǎng)江,2008(5):37-39.

[8]楊元平.透水丁壩壩后回流區(qū)長(zhǎng)度研究[J].水運(yùn)工程,2005(2):18-21.

[9]應(yīng)強(qiáng),焦志斌.丁壩水力學(xué)[M].海洋出版社,2004:24-28.

[10]何春光,劉煥芳,周銀軍,等.透水丁壩沖刷特性的試驗(yàn)研究[J].水運(yùn)工程,2007(1):94-96.

[11]胡旭躍.丁壩最佳間距研究[D].南京:河海大學(xué),1989:5-7.

[12]苗華,路錦繡.樁柱式透水丁壩的設(shè)計(jì)與施工[J].內(nèi)蒙古水利,2001(2):45-46.

[13]李遠(yuǎn)發(fā),田治宗,宋莉萱,等.透水樁壩導(dǎo)流落淤效果研究[J].人民黃河,2008,30(1):8-9.

[14]劉燕,江恩惠,中國海洋工程學(xué)會(huì),等.淺析合適的丁壩間距[G]∥中國海洋工程學(xué)會(huì).第十二屆中國海岸工程學(xué)術(shù)討論會(huì)論文集,北京:海洋出版社,2005:292-295.

[15]長(zhǎng)江水利水電科學(xué)研究院河流研究室河道組.國外丁壩研究綜述[J].人民長(zhǎng)江,1979(3)51-61.

[16]常福田,豐瑋.丁壩群合理間距的試驗(yàn)研究[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào),1992,20(4):7-14.

Rational Spacing Characters of Double Permeable Spur

GAO Xiangang,LIU Huanfang,HUA Genfu,WANG Zhen
(College of Water Conservancy and Architectural Engineering,Shihezi University,Shihezi 832003,China)

TV863

A

1007-7383(2010)05-0614-04

2010-04-13

高先剛(1983-),男,碩士研究生,專業(yè)方向?yàn)楣こ趟W(xué);e-mail:gxg131417@sina.com。

劉煥芳(1965-),男,教授,從事工程水力學(xué)研究;e-mail:liuhuanfang@tom.com。