董尚利，劉 海，呂 鋼，李延偉，楊德莊，何世禹

（哈爾濱工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，哈爾濱 150001）

0 前言

空間粉塵（space dust）的稱謂來源于空間探測，最初系指宇宙塵埃，后來人們習(xí)慣性地將μm級或更小尺寸的空間碎片和微流星體也稱為空間粉塵[1-2]。在低地球軌道，微小空間碎片或微流星體的數(shù)量遠(yuǎn)多于大尺寸空間碎片，與航天器撞擊的概率高，微小空間碎片的單次高速撞擊不會對航天器造成嚴(yán)重?fù)p害，但累積撞擊會使航天器的表面受到損傷，其中熱控涂層、太陽能電池及光學(xué)器件（如反射鏡、透鏡、防護(hù)玻璃和舷窗）受到的撞擊損傷最大[1,3]。隨著對航天器壽命和可靠性要求的不斷提高，微小空間碎片或微流星體高速撞擊特性及其對航天器外表材料和器件的累積損傷效應(yīng)日益引起重視。國內(nèi)有關(guān)單位在“十五”末期和“十一五”期間先后建立起激光驅(qū)動[4]、等離子驅(qū)動[5]和靜電加速[6]等地面模擬試驗(yàn)技術(shù)，形成了百μm級和μm級空間碎片高速撞擊特性及效應(yīng)研究的能力[7]，并以光學(xué)玻璃[8]、航天器舷窗[9]和太陽能電池[10]等典型材料及器件為對象開展了研究。

靜電加速器是一種被廣泛應(yīng)用的微小粒子高速撞擊模擬試驗(yàn)裝置，依據(jù)所選用微小粒子的不同，可將μm級或亞μm級的粒子加速到每秒幾km至數(shù)十km[11-15]?！笆晃濉逼陂g，在國家空間碎片專題研究項(xiàng)目支持下，哈爾濱工業(yè)大學(xué)利用建立的空間粉塵靜電加速高速撞擊模擬試驗(yàn)裝置對光學(xué)器件、表面鏡型熱控涂層和太陽能電池在μm級粒子高速撞擊下的累積損傷特性及效應(yīng)進(jìn)行了較為系統(tǒng)的研究，探索了空間粉塵高速撞擊效應(yīng)的模擬與評價(jià)技術(shù)。本文重點(diǎn)介紹有關(guān)光學(xué)器件的研究結(jié)果。

1 試驗(yàn)樣品和試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)樣品

分別選擇光學(xué)石英玻璃、光學(xué)透鏡和反射鏡為試驗(yàn)樣品，3種試樣的直徑為20 mm，玻璃基體的厚度為3 mm。其中，光學(xué)透鏡的基體為K208抗輻射玻璃，雙面分別鍍有厚度為數(shù)百nm的MgF2+ ZrO2+Al2O3復(fù)合增透膜；反射鏡的基體為抗輻射石英玻璃，采用Ag為反射鏡面，其表面鍍有Al2O3和SiO2保護(hù)膜，反射膜的總厚度亦為數(shù)百nm；同時(shí)，為便于觀察被撞擊試樣表面的損傷形貌，在光學(xué)石英玻璃表面采用真空蒸鍍的方法沉積了一層厚度為百nm的白金（Pt）。圖1所示為用于靜電加速試驗(yàn)的光學(xué)透鏡和反射鏡樣品。

1.2 靜電加速撞擊試驗(yàn)

空間粉塵高速撞擊模擬試驗(yàn)在靜電加速器上進(jìn)行，采用名義尺寸為1 10 μm的鋁粉充當(dāng)μm級空間碎片或微流星體的模擬體，鋁粉的典型形貌如圖2。該靜電加速器采用靜態(tài)和動態(tài)二級分段加速的工作方式，與常規(guī)的Van de Graff靜電加速器相比，大幅度降低了額定工作電壓[5]，試驗(yàn)裝置及其工作原理如圖3所示。加速鋁粉時(shí)，粉塵發(fā)射器的工作電壓為10 kV，靜態(tài)段的加速總電壓為150～160 kV，動態(tài)段的加速總電壓為450～520 kV。加速試驗(yàn)過程中的測控及數(shù)據(jù)存儲由設(shè)備控制臺上的計(jì)算機(jī)執(zhí)行；被成功發(fā)射、靜態(tài)加速和動態(tài)加速的粒子速度可由測控程序?qū)崟r(shí)顯示，鋁粉粒子被動態(tài)加速進(jìn)入靶室前的速度 V56即為中靶速度。靜電加速器的靶室真空采用機(jī)械泵和擴(kuò)散泵組合的方式控制，撞擊試驗(yàn)過程中，靶室的真空度可達(dá)10-3Pa。

圖1 粉塵靜電加速撞擊試驗(yàn)用樣品Fig. 1 Samples applied in space dust electrostatic accelerating impact test

圖2 鋁粉粒子的形貌Fig. 2 SEM morphology of the aluminum microparticles

圖3 粉塵靜電加速器及其工作原理圖Fig. 3 The electrostatic accelerator of space dust and its operation principle scheme

1.3 撞擊特性和效應(yīng)分析試驗(yàn)

被撞擊光學(xué)器件試樣表面損傷形貌特征觀察在Hitachi S-4700型掃描電子顯微鏡上進(jìn)行，顯微鏡的加速電壓為15 kV，同時(shí)利用該電鏡附帶的EDAX能譜儀進(jìn)行微區(qū)成分分析。光學(xué)透鏡的透過率和反射鏡的反射率經(jīng)給定數(shù)量鋁粉粒子累積撞擊前后采用PE Lambda 950型紫外/可見光分光光度計(jì)實(shí)施測評，所測定的波長范圍為200～2 500 nm。此外，還利用自行研制的原位測試裝置并配合使用雙通道高頻數(shù)字示波器，探測了高速撞擊過程中可能產(chǎn)生的等離子體和發(fā)光效應(yīng)。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 撞擊損傷特征

對1～10 μm鋁粉進(jìn)行加速，所獲得的中靶速度一般分布在2～12 km/s之間，有時(shí)會達(dá)到15 km/s或更高的速度。在上述速度撞擊下，μm級鋁粒子單次撞擊在光學(xué)器件表面造成的損傷區(qū)域有限，利用肉眼或普通光學(xué)顯微鏡很難分辨清楚，必須采用具有高分辨能力的電子顯微鏡（如掃描電鏡）進(jìn)行觀測。

觀測結(jié)果顯示：經(jīng)μm級鋁粒子累積撞擊后，表面鍍膜石英玻璃、光學(xué)透鏡和反射鏡表面產(chǎn)生不連續(xù)的缺陷，圖4～圖6分別所示為掃描電鏡對表面鍍膜石英玻璃、光學(xué)透鏡和反射鏡表面典型損傷特征的觀測結(jié)果。由圖4可以看到石英玻璃試樣的鍍膜被掀起并機(jī)械破裂（圖4(a)）和產(chǎn)生二次裂紋（圖4(b)）；由圖5和圖6也可觀察到撞擊后的光學(xué)透鏡和反射鏡試樣有撞擊坑、二次裂紋（圖5(a) 、圖6(a)）與附著的粒子（圖5(b) 、圖6(b)）。此外，對被撞擊光學(xué)器件表面觀測還發(fā)現(xiàn)了局部熔化現(xiàn)象（見圖7(a)），并對圖7(a)中的“+”號標(biāo)識的局部區(qū)域進(jìn)行了能譜分析（見圖7(b)），分析認(rèn)為局部熔化是由鋁粒子高速撞擊靶材所導(dǎo)致的結(jié)果。

圖4 表面鍍膜石英玻璃表面撞擊損傷形貌（SEM）Fig. 4 SEM surface damage morphology of the coated silica glass induced by hypervelocity impact

圖5 光學(xué)透鏡表面撞擊損傷形貌（SEM）Fig. 5 SEM surface damage morphology of the optical lens induced by hypervelocity impact

圖6 光學(xué)反射鏡表面撞擊損傷形貌（SEM）Fig. 6 SEM surface damage morphology of the optical reflector induced by hypervelocity impact

圖7 鋁粒子高速撞擊表面鍍膜石英玻璃過程中產(chǎn)生的局部熔化Fig. 7 Local melting phenomenon observed during hypervelocity impact of aluminum microparticle on silica glass

2.2 撞擊損傷效應(yīng)

為評價(jià)鋁粉粒子高速累積撞擊后的損傷效應(yīng)，在對被撞擊光學(xué)器件試樣進(jìn)行表面損傷特征分析的基礎(chǔ)上，本文還選取典型光學(xué)透鏡和反射鏡試樣，利用分光光度計(jì)分別測試了經(jīng)給定數(shù)量的鋁粉粒子高速撞擊后光學(xué)透鏡的透過率和反射鏡的反射率，測試結(jié)果見圖8。由圖8可以看出，經(jīng)1 10 μm 鋁粉粒子累積千次以上的撞擊后，光學(xué)透鏡的透過率和反射鏡的反射率在測試波長范圍內(nèi)下降了約1%～3%，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于百μm級空間碎片撞擊模擬試驗(yàn)的結(jié)果[9]，表明光學(xué)透鏡和反射鏡的光學(xué)性能經(jīng)μm級粒子撞擊后僅發(fā)生了較小程度的衰減。

圖8 鋁粒子高速累積撞擊對光學(xué)透鏡透過率和反射鏡反射率的影響Fig. 8 Influence of accumulated impacts of aluminum microparticles on transmissivity of lens and reflectance of reflector

上述結(jié)果顯示：經(jīng)μm級鋁粉粒子高速累積撞擊后，光學(xué)透鏡和反射鏡的光學(xué)性能發(fā)生了很小幅度的退化，其原因在于撞擊粒子的尺寸小，所造成的損傷有限。盡管如此，空間粉塵高速撞擊對航天器所造成的累積損傷效應(yīng)也不應(yīng)忽視，這是因?yàn)閳D8的結(jié)果僅考慮了空間粉塵單一因素的高速撞擊作用，并沒有涉及其他環(huán)境因素如原子氧侵蝕、帶電粒子輻照和真空冷熱循環(huán)的綜合作用，這是今后空間粉塵環(huán)境綜合效應(yīng)研究的工作重點(diǎn)。

2.3 等離子體和發(fā)光效應(yīng)

微小空間碎片或微流星體相對于航天器的典型速度為10～15 km/s（能量約為107～108J/kg或10～300 eV/原子），這些微小粒子在撞擊固體目標(biāo)時(shí)，碰撞能量釋放極快（約10-10～10-8s內(nèi)），撞擊過程可視為一個絕熱過程。撞擊過程中，在直線尺寸接近于撞擊微小粒子的碰撞區(qū)域內(nèi)，發(fā)生固體的壓縮，沖擊壓力可達(dá)1011～1012Pa；在產(chǎn)生變形和發(fā)生機(jī)械破壞的同時(shí)，還可能會產(chǎn)生等離子體云、發(fā)光或引起充電表面發(fā)生放電、電磁波輻射等次生效應(yīng)[16]。理論分析已推斷或空間搭載試驗(yàn)已證實(shí)空間碎片高速撞擊過程中上述各效應(yīng)的存在。因此，在進(jìn)行地面模擬試驗(yàn)時(shí)，需要建立有效的評價(jià)、測試和分析方法，以正確揭示這些效應(yīng)及其物理本質(zhì)。

本文在利用粉塵靜電加速器考察μm級鋁粒子高速撞擊光學(xué)器件損傷特性及效應(yīng)的同時(shí)，還以光學(xué)透鏡為對象，探索了測定粒子高速撞擊過程中產(chǎn)生等離子體和發(fā)光效應(yīng)的技術(shù)途徑，成功研制了等離子體和發(fā)光效應(yīng)的原位測試裝置，并配合使用高頻數(shù)字示波器分別同時(shí)捕捉并記錄下了鋁粒子撞擊光學(xué)透鏡過程中的粒子速度和電離譜及粒子速度和光電子譜，確認(rèn)了等離子體效應(yīng)和發(fā)光效應(yīng)的存在。

原位測試裝置如圖 9所示，其基本工作原理為：透鏡試樣（圖中的靶材）固定在測試裝置的中部；在透鏡試樣的正前方（撞擊面）是等離子體測試單元，即采用正離子檢波的方式捕捉撞擊產(chǎn)生的等離子體；在透鏡的背面是光子測試單元，即采用光電倍增管捕捉撞擊產(chǎn)生的光子；另外，在原位測試裝置最前端（粒子入射處）又單獨(dú)設(shè)置了粒子測速系統(tǒng)，對粒子的速度進(jìn)行測定，如圖9(a)所示。原位測試裝置所獲得的速度信號、等離子體信號和光電子信號同時(shí)記錄存儲，實(shí)現(xiàn)效應(yīng)的原位測試。在撞擊試驗(yàn)前，將原位測試裝置安裝于粉塵靜電加速器靶室前部接近粒子入口處（圖 9(b)）。試驗(yàn)中所測得的各信號傳輸?shù)诫p通道高頻數(shù)字示波器與控制臺的計(jì)算機(jī)。圖10是示波器顯示μm級鋁粒子高速撞擊光學(xué)透鏡過程中產(chǎn)生的等離子體和發(fā)光效應(yīng)的測試結(jié)果。

國外在開展空間粉塵撞擊效應(yīng)研究中，除了關(guān)注高速撞擊過程中可能產(chǎn)生的等離子體、發(fā)光、放電、電磁輻射等次生效應(yīng)對航天器造成的危害外，還對如何利用這些次生效應(yīng)的研究感興趣，已研制出等離子效應(yīng)型探測器并成功運(yùn)用于空間環(huán)境的探測。這方面的工作將是國內(nèi)空間粉塵撞擊效應(yīng)研究的另一個重點(diǎn)。

圖9 微小粒子高速撞擊誘發(fā)等離子效應(yīng)和發(fā)光效應(yīng)原位測試裝置Fig. 9 Facility for in situ testing of plasma or light flash induced by microparticle hypervelocity impact

圖10 鋁粒子高速撞擊光學(xué)透鏡產(chǎn)生的等離子體和發(fā)光現(xiàn)象Fig. 10 Phenomenon of plasma and light flash induced by aluminum microparticle hypervelocity impacting optical lens

3 結(jié)論

本文以光學(xué)器件為對象，開展空間粉塵環(huán)境效應(yīng)的模擬與評價(jià)研究，利用粉塵靜電加速器、掃描電鏡、能譜儀、分光光度計(jì)和多通道高頻數(shù)字示波器，考察了μm級粒子高速撞擊表面鍍膜石英玻璃、光學(xué)透鏡及反射鏡的累積損傷特性和撞擊效應(yīng)，得到以下主要結(jié)論：

1）粉塵靜電加速器是模擬μm級空間碎片和微流星體高速撞擊的一種有效地面試驗(yàn)手段，本文介紹的試驗(yàn)條件下，可將名義尺寸為1～10 μm的鋁粉粒子加速到2～12 km/s或更高的速度；

2）μm級粒子高速撞擊石英玻璃、光學(xué)透鏡和反射鏡所造成的損傷特征主要為撞擊坑、表面膜的破損和開裂、局部熔化或撞擊粒子的附著等；

3）μm級粒子累積撞擊將導(dǎo)致光學(xué)器件的光學(xué)性能發(fā)生一定程度衰減，經(jīng)千次以上的撞擊后，光學(xué)透鏡的透過率和反射鏡的反射率降低了約1% 3%；

4）本文試驗(yàn)條件下，采用原位測試技術(shù)探測到μm級鋁粒子高速撞擊所誘發(fā)的等離子體和發(fā)光現(xiàn)象，已證實(shí)了微小粒子高速撞擊過程中等離子體的產(chǎn)生和發(fā)光效應(yīng)的存在。

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[1] Belk C A, Robison J H, Alexander M B, et al. Meteoroids and orbital debris: effects on spacecraft, NASA-RP 1408[R], 1993

[2] Wills M J, Burchell M J, Ahrens T J, et al. Decreased value of cosmic dust number density estimates in the solar system[J]. Icarus, 2005, 176: 440

[3] 黃本誠. 空間環(huán)境工程學(xué)[M]. 北京：國防工業(yè)出版社, 1993: 130-140

[4] 董洪建, 童靖宇, 黃本誠. 真空環(huán)境下空間碎片超高速撞擊試驗(yàn)研究[J]. 真空科學(xué)與技術(shù)學(xué)報(bào), 2004, 24(2): 109-112

Dong Hongjian, Tong Jingyu, Huang Bencheng. Impact simulation of hypervelocity space debris in vacuum environment[J]. Vacuum Science and Technology, 2004, 24(2): 109-112

[5] 韓建偉, 張振龍, 黃建國, 等. 利用等離子體加速器發(fā)射超高速微小空間碎片的研究[J]. 航天器環(huán)境工程, 2006, 23(4): 205-209

Han Jianwei, Zhang Zhenlong, Huang Jianguo, et al. Launching of hypervelocity micro space debris by plasma accelerator[J]. Spacecraft Environment Engineering, 2006, 23(4): 205-209

[6] 白羽, 龐賀偉, 龔自正, 等. 一種微米級粒子的靜電發(fā)射加速裝置[J]. 航天器環(huán)境工程, 2007, 24(3)：140-144

Bai Yu, Pang Hewei, Gong Zizheng, et al. A liner electrostatic accelerator for simulating micro-particles[J]. Spacecraft Environment Engineering, 2007, 24(3): 140-144

[7] 楊繼運(yùn), 龔自正, 張文兵, 等. 微米級空間碎片超高速撞擊地面試驗(yàn)技術(shù)的研究進(jìn)展[J]. 宇航學(xué)報(bào), 2008, 29(4): 1112-1115

Yang Jiyun, Gong Zizheng, Zhang Wenbing, et al. Progress in hypervelocity impact test techniques for micron-sized space debris[J]. Journal of Astronautics, 2008, 29(4): 1112-1115

[8] 姜利祥, 白羽. 空間粉塵高速撞擊對光學(xué)玻璃透過率影響的研究[J]. 航天器環(huán)境工程, 2005, 22(4): 215-218

Jiang Lixiang, Bai Yu. A study on effect of high-speed space dust collision on transmittance of optical glass[J]. Spacecraft Environment Engineering, 2005, 22(4): 215-218

[9] 龐賀偉, 龔自正, 張文兵, 等. 航天器舷窗玻璃超高速撞擊損傷與M/OD撞擊風(fēng)險(xiǎn)評估(英文)[J]. 航天器環(huán)境工程, 2007, 24(3): 135-139

Pang Hewei, Gong Zizheng, Zhang Wenbing, et al. Hypervelocity impact damage of fused silica glass and M/OD impact risk assessment of spacecraft windshield[J]. Spacecraft Environment Engineering, 2007, 24(3): 135-139

[10] 李宏偉, 黃建國, 韓建偉, 等. 空間微小碎片撞擊對太陽能電池性能影響[J]. 航天器環(huán)境工程, 2010, 27(3): 290-294

Li Hongwei, Huang Jianguo, Han Jianwei, et al. The property degradation of solar cell under cumulative impact of small space debris[J]. Spacecraft Environment Engineering, 2010, 27(3): 290-294

[11] 楊繼運(yùn), 龔自正, 張文兵, 等. 粉塵靜電加速器設(shè)備原理及發(fā)展?fàn)顩r[J]. 航天器環(huán)境工程, 2007, 24(3): 145-147

Yang Jiyun, Gong Zizheng, Zhang Wenbing, et al. The principle and development of dust electrostatic accelerator[J]. Spacecraft Environment Engineering, 2007, 24(3): 145-147

[12] Burchell M J, Cole M J, McDonnell J A M, et al. Hypervelocity impact studies using the 2 MeV Van de Graff accelerator and two-stage light gas gun of the University of Kent at Canterbury[J]. Meas Sci Technol, 1999, 10: 41-50

[13] Stubig M, Schafer G, Ho T Mi, et al. Laboratory simulation improvements for hypervelocity micrometeorites impacts with a new dust particle[J]. Planetary and Space Science, 2001, 49: 853-858

[14] Hasegawa S, Hamabe Y, Fujiwara A, et al. Microparticle accelerator for hypervelocity experiments by a 3.75 MeV Van de Graff accelerator and 100 keV electrostatic accelerator in Japan[J]. International Journal of Impact Engineering, 2001, 26: 299-308

[15] Manninga H L K, Cregoire J M. An upgraded highvelocity dust particle accelerator at Concordia College in Moonrhead Minnesota[J]. International Journal of Impact Engineering, 2006, 33: 402-409

[16] Lai S T, Murad E. Hazards of hypervelocity impacts on spacecraft[J]. Journal of Spacecraft & Rockets, 2002, 39(1): 106-114