宮海峰，楊朝合，徐令寶，甘潔清

（1.中國(guó)石油大學(xué) 重質(zhì)油國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266555； 2.中國(guó)石油工程建設(shè)公司華東設(shè)計(jì)分公司，山東 青島 266071）

多層進(jìn)氣變徑提升管內(nèi)顆粒固含率分布研究

宮海峰1，2，楊朝合1，徐令寶1，甘潔清1

（1.中國(guó)石油大學(xué) 重質(zhì)油國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266555； 2.中國(guó)石油工程建設(shè)公司華東設(shè)計(jì)分公司，山東 青島 266071）

在循環(huán)流化床新型提升管冷模裝置上，以空氣-FCC催化劑兩相體系為研究對(duì)象，分別考察了操作氣速和固體循環(huán)速率對(duì)新型提升管內(nèi)催化劑固含率分布的影響。結(jié)果表明，新型提升管內(nèi)催化劑固含率分布形式不同于傳統(tǒng)等徑提升管；對(duì)于新型提升管而言，增大操作氣速或減小固體循環(huán)速率均會(huì)提高催化劑軸、徑向分布的均勻程度，然而提升管內(nèi)不同高度截面上不同徑向位置處的固含率對(duì)兩者的敏感程度有所不同。

提升管；冷模；多段進(jìn)料；變徑；固含率

循環(huán)流化床提升管反應(yīng)器在石油煉制工業(yè)中起著舉足輕重的作用，然而隨著原料的重/劣質(zhì)化，以及市場(chǎng)對(duì)產(chǎn)品要求的提高，傳統(tǒng)提升管反應(yīng)器越來(lái)越不能滿足生產(chǎn)的需求，而這也促進(jìn)了各種新技術(shù)的發(fā)展[1]。為實(shí)現(xiàn)多產(chǎn)低碳烯烴，并兼顧輕油收率的煉化一體化要求，中國(guó)石油大學(xué)（華東）成功開(kāi)發(fā)了兩段提升管催化裂解增產(chǎn)丙烯（TMP）工藝。該工藝采用了一種新型的多層進(jìn)氣變徑提升管，有效結(jié)合了多段進(jìn)料技術(shù)和提升管變徑技術(shù)。研究表明[2]，采用該項(xiàng)技術(shù)以大慶常渣為原料，可以實(shí)現(xiàn)在丙烯收率高達(dá)22%的情況下，總液收達(dá)到80%以上，因此該項(xiàng)技術(shù)具有非常廣闊的工業(yè)應(yīng)用前景。

明確提升管內(nèi)固含率分布規(guī)律對(duì)于研究氣-固之間的傳熱、傳質(zhì)和化學(xué)反應(yīng)，以及設(shè)備的設(shè)計(jì)和操作均有重要的意義[3]。然而由于多層進(jìn)料結(jié)構(gòu)和變徑段的存在，傳統(tǒng)等徑提升管內(nèi)的顆粒固含率分布規(guī)律很難直接應(yīng)用到新型多層進(jìn)氣變徑提升管。盡管劉清華等[4-5]對(duì)此進(jìn)行過(guò)相關(guān)的研究，但是由于其采用的提升管尺寸較小，并且提升管進(jìn)氣結(jié)構(gòu)與實(shí)際工業(yè)裝置差距較大，不能很好地解釋新型提升管內(nèi)氣固流動(dòng)特征。因此，本文以某TMP工業(yè)裝置的冷態(tài)模型為研究對(duì)象，詳細(xì)研究了新型提升管內(nèi)顆粒固含率的分布規(guī)律，為其計(jì)算模擬和優(yōu)化操作提供必要的指導(dǎo)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

實(shí)驗(yàn)所用裝置如圖1所示。提升管總高8.3 m（以氣體分布板為基準(zhǔn)，下同），內(nèi)徑為0.05 m。擴(kuò)徑段分為頂部錐角區(qū)（30°）、中部擴(kuò)徑區(qū)（內(nèi)徑0.1 m、高度為0.5 m）、底部錐角區(qū)（60°）三部分。在擴(kuò)徑區(qū)中下部分別設(shè)置四個(gè)噴嘴型進(jìn)氣口和一個(gè)盤(pán)管型進(jìn)氣口。這兩層進(jìn)氣口與預(yù)提升進(jìn)氣口共同構(gòu)成了多層進(jìn)氣結(jié)構(gòu)，其進(jìn)氣比例從下往上依次記為 a：b：c。沿提升管軸向設(shè)置多個(gè)測(cè)量點(diǎn)（其中Z=0.59 m的測(cè)量點(diǎn)處于中部擴(kuò)徑區(qū)內(nèi)），便于測(cè)得提升管內(nèi)的局部顆粒固含率。

圖1 提升管裝置結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the novel riser

1.2 實(shí)驗(yàn)儀器

（1）測(cè)試設(shè)備

本實(shí)驗(yàn)流化氣體采用常溫空氣，操作氣速 Ug由轉(zhuǎn)子流量計(jì)測(cè)量；固體顆粒采用FCC催化劑（ρp=1 508 kg/m3，dp=56.5 μm），固體循環(huán)速率Gs由電動(dòng)閥調(diào)節(jié)；局部顆粒固含率sε由中科院過(guò)程所研制的Pc6d型顆粒濃度測(cè)量?jī)x測(cè)量。本實(shí)驗(yàn)分別測(cè)量了不同軸向高度截面上5個(gè)徑向位置處（等權(quán)重法，見(jiàn)表 1）的局部顆粒固含率，并以除中心點(diǎn)外4個(gè)點(diǎn)的算術(shù)平均值作為截面平均固含率εs。

表1 局部固含率測(cè)試點(diǎn)徑向位置Table 1 Radial positions for the measurement of solid concentration

（2）固體顆粒濃度測(cè)量?jī)x的標(biāo)定

本實(shí)驗(yàn)借鑒 Zhang[6]提出的方法對(duì)固體顆粒濃度測(cè)量?jī)x進(jìn)行標(biāo)定，并得到Pc6d型固體顆粒濃度測(cè)量?jī)x的標(biāo)定曲線如下：

2 結(jié)果與討論

為詳細(xì)研究該新型結(jié)構(gòu)提升管內(nèi)氣固兩相的流動(dòng)規(guī)律，分別考察了固體循環(huán)速率 Gs和操作氣速Ug對(duì)催化劑顆粒固含率分布的影響。

2.1 Gs對(duì)固含率分布的影響

圖2反映的是在相同的Ug下（注：Ug=7 m/s，進(jìn)氣比例a︰b︰c = 2︰3︰2），不同Gs對(duì)平均固含率εs軸向分布的影響?？梢钥闯鯣s對(duì)εs軸向分布的整體形式并沒(méi)有明顯影響。然而隨著Gs的增加，εs~H曲線上移，提升管內(nèi)尤其是擴(kuò)徑段以上的εs沿軸向分布不均勻性增大。這是因?yàn)楣潭║g，增加Gs時(shí)，用于加速和輸送單位顆粒的能量減小，顆粒速度降低，εs升高，進(jìn)而使得顆粒加速過(guò)程延長(zhǎng)，軸向不均勻性增加。

圖2 固體循環(huán)速率Gs對(duì)平均固含率軸向分布的影響Fig.2 Effects of Gs on the axial distribution of εs

圖3反映的是與圖2相同的操作條件下，Gs對(duì)提升管內(nèi)s徑向分布的影響?？梢钥闯觯珿s越大，同一徑向位置處s越大，并且這種影響隨著軸向高度的增加越來(lái)越明顯，但是同時(shí)也使得其徑向分布變得越發(fā)不均勻。

圖3 固體循環(huán)速率Gs對(duì)局部固含率徑向分布的影響Fig.3 Effects of Gs on the radial distribution of sε

在底部擴(kuò)徑段內(nèi)sε較高，徑向分布為中心處（0≤r/R≤0.8，下同）低，邊壁處（0.8＜r/R≤1，下同）高的形式。改變Gs對(duì)sε徑向分布形式無(wú)明顯影響，如軸向高度為0.59 m的截面上sε分布圖所示。

在擴(kuò)徑段以上的一段范圍內(nèi)sε大幅下降，并表現(xiàn)為中心處高、邊壁處低的拋物線型分布形式。與邊壁處相比，改變Gs對(duì)中心處的sε影響較大，如軸向高度為2.03 m和5.33 m的截面上sε徑向分布圖所示。這是由于當(dāng)氣固兩相經(jīng)由擴(kuò)徑段進(jìn)入等徑段時(shí)，受上部錐角的約束作用，催化劑向提升管中心區(qū)聚集，因此使得sε在徑向中心處較高，不同于傳統(tǒng)等徑提升管內(nèi)的環(huán)-核式分布形式[7]。這種“逆環(huán)-核式”的拋物線型分布形式有利于油劑之間的均勻接觸[8,9]，減輕提升管邊壁處的生焦現(xiàn)象。

在催化劑的這種分布形式下，固定 Ug而增加Gs勢(shì)必會(huì)使得中心處為維持顆粒的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)而消耗更多的能量，所以該位置處的sε受Gs的影響更大。在提升管上部，sε徑向分布表現(xiàn)為中心處比邊壁處稍低的分布形式，邊壁處sε受Gs的影響更大，如軸向高度為7.53 m的截面上sε徑向分布圖所示。這是因?yàn)樵谠撐恢锰?，氣固流?dòng)發(fā)展更為充分，中心處sε較小，邊壁處的較高，再加上壁面效應(yīng)的影響，邊壁處局部氣速較小，因此固定Ug而增加Gs定會(huì)使得邊壁處的催化劑濃度增加較為顯著。

2.1 Ug對(duì)固含率分布的影響

提升管內(nèi)催化劑顆粒克服重力及摩擦力而向上運(yùn)動(dòng)的所有能量均由氣體提供，因此操作氣速Ug的大小將對(duì)催化劑顆粒的軸、徑向分布產(chǎn)生重要的影響（注：當(dāng)Ug= 5 m/s，進(jìn)氣比例a︰b︰c=2︰2︰1；當(dāng)Ug=7 m/s，進(jìn)氣比例a︰b︰c=2︰3︰2；當(dāng)Ug=9 m/s，進(jìn)氣比例a︰b︰c=2︰4︰3）。本節(jié)在固定Gs的條件下，通過(guò)分析不同Ug時(shí)多個(gè)軸向高度上不同徑向位置處εs的分布情況，詳細(xì)研究操作氣速的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果分別如圖4和圖5所示。

圖4 操作氣速Ug對(duì)平均固含率軸向分布的影響Fig.4 Effects of Ug on the axial distribution ofεs

由圖4可以看出，在一定的Gs下，提高操作氣速使得提升管內(nèi)εs降低，同時(shí)使得其軸向分布更加均勻。這是由于在較高的Ug下，單位質(zhì)量的顆粒獲得了更多的能量，顆粒速度增加，固含率降低，氣固兩相更容易達(dá)到較為穩(wěn)定的充分發(fā)展?fàn)顟B(tài)。

從圖5可以看出：提升管底部擴(kuò)徑段內(nèi)sε總體處于較高的狀態(tài)（甚至達(dá)到0.48），并在徑向上表現(xiàn)為邊壁處較高、中心處較低的環(huán)-核式分布形式。不同Ug對(duì)sε的大小及徑向分布形式均沒(méi)有明顯的影響，如軸向高度為0.59 m的截面上sε徑向分布所示。在提升管擴(kuò)徑段以上各軸向高度處，sε總體處于比較低的狀態(tài)，均處于0.01以下。Ug的大小對(duì)sε的影響也變得更加明顯：Ug越高，所對(duì)應(yīng)的sε越低、徑向分布越均勻，然而其對(duì)不同軸向高度截面上各徑向位置處sε大小的影響程度不盡相同。在提升管的中下部，Ug對(duì)提升管中心位置處和邊壁處的影響程度基本一致，如軸向高度為2.03 m的截面上sε的徑向分布圖所示。

在提升管的上部，隨著Ug的增加，提升管中心處sε受Ug改變的影響更為明顯，而邊壁處的sε受其影響卻較小，如軸向高度為5.33 m和7.53 m的兩個(gè)截面上sε的徑向分布圖所示。

圖5 操作氣速Ug對(duì)局部固含率徑向分布的影響Fig.5 Effects of Ug on the radial distribution of sε

這是與提升管不同軸向高度截面處sε徑向分布狀態(tài)存在差異有關(guān)的。在提升管的中下部，盡管sε的徑向分布為中心處較高，邊壁處較低的形式，邊壁處顆粒似乎更容易被加速，然而由于壁面效應(yīng)的存在，邊壁處的局部氣速較低，隨Ug的變化較小，所以使得Ug對(duì)這兩個(gè)區(qū)域內(nèi)sε的影響基本一樣。在提升管的上部，催化劑向邊壁處富集，sε在徑向上逐步形成中心處較低，邊壁處較高的分布形式。由于壁面效應(yīng)的存在，提升管邊壁處的局部氣速較小，因此該區(qū)域sε受Ug變化的影響也較小，而中心處局部氣速較高，sε較低，顆粒更容易被加速，所以sε受Ug的影響更為明顯。

綜上可以看出，新型提升管內(nèi)的氣固兩相流動(dòng)情況與文獻(xiàn)中報(bào)道的傳統(tǒng)提升管[7]相比有明顯的不同。其沿軸向從下往上有三個(gè)特征不同的區(qū)域，可以大致分為：底部變徑段影響區(qū)、中部過(guò)渡區(qū)和上部充分發(fā)展區(qū)。

3 結(jié) 論

（1）對(duì)于新型提升管而言，增大Ug或減小Gs均有利于催化劑固含率軸、徑向的均勻分布。提升管底部擴(kuò)徑段內(nèi)固含率受操作條件變化的影響較?。辉谔嵘苤胁康葟蕉?，與邊壁處相比，改變Gs對(duì)中心處催化劑濃度的影響更大，改變Ug對(duì)整個(gè)截面的影響基本一致；在提升管的上部，改變Gs對(duì)邊壁處催化劑濃度的影響較大，而改變Ug對(duì)中心處濃度的影響更為明顯。

（2）底部變徑段影響區(qū)內(nèi)催化劑固含率較高，并呈現(xiàn)出不規(guī)則的環(huán)-核式分布形式；中部過(guò)渡區(qū)內(nèi)催化劑固含率的徑向分布呈中心處較高、邊壁處較低的拋物線形分布形式；上部充分發(fā)展區(qū)內(nèi)催化劑固含率較低，并呈現(xiàn)出較為規(guī)則的環(huán)-核結(jié)構(gòu)，接近充分發(fā)展的狀態(tài)。

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Stydy on the Distribution of Solid Holdup in a Diameter-Changing Riser With Multi-Injections

GONG Hai-feng1，2，YANG Chao-he1，XV Ling-bao1，GAN Jie-qing1
(1.State Key Laboratory of Heavy Oil Processing, China University of Petroleum, Shandong Qingdao 266555，China；2. CPECC East-China Design Branch, Shandong Qingdao 266071, China）

The influence of air velocity （Ug） and solid circulation rate （Gs）on distribution of solid holdup in the cold-model of a novel riser was studied by using air and FCC catalyst as research object. The experimental results show that the distribution of solid holdup in the novel riser is different from the conventional equal-diameter riser. For the novel riser, increasing Ugor decreasing Gswill lead to more uniform distribution of particles, but they have different influence on radial particles distribution at different axial heights.

cold-model; multi-injection; diameter-changing; solid holdup

TE 624.4

A

1671-0460（2011）01-0041-04

2010-11-29

宮海峰（1985-），男，山東泰安人，助理工程師，碩士，2010年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)化學(xué)工程以技術(shù)專(zhuān)業(yè)，從事煉油設(shè)計(jì)工作。E-mail：gonghaifeng@cnpccei.cn，電話：0532-80950185。

楊朝合（1964-），男，教授。E-mail： yangch@upc.edu.cn。