袁從華，吳振君

（中國科學院武漢巖土力學研究所 巖土力學與工程國家重點實驗室，武漢 430071）

1 引 言

我國廣泛出露的紅砂巖主要為三疊系、侏羅系、白堊系，總面積826389 km2，約占全國陸地總面積的 8.61%[1]，受紅砂巖陸相斷陷盆地或凹陷盆地沉積環(huán)境影響，紅砂巖普遍都有遇水弱膨脹、軟化和崩解特性，層中有軟弱夾層[2－8]。高速公路經過此區(qū)的切坡可能遇到順層邊坡滑移[9－11]，高陡坡反傾邊坡的傾倒滑移等問題。對于緩傾的反傾邊坡，穩(wěn)定性稍好，但對于自然侵蝕的高陡坡段的切坡，由于受構造運動產生的與層面大致直交的節(jié)理和卸荷裂隙影響，以及自然坡較大匯水面積時，可能產生的雨水下滲、聚積和軟化紅砂巖，使其產生順向陡傾節(jié)理和斜切面的組合破壞。在已建成的滬渝國道恩施段就有一段侵蝕較嚴重的紅砂巖反向緩傾邊坡穩(wěn)定性問題，與此相鄰的兩段相似的自然邊坡已產生滑坡[12－13]，文獻[13]是在滑坡體上進行的高速公路切坡，在160 m長的路段工程整治費用幾千萬。因此，對此路段的穩(wěn)定性影響分析和整治措施較為關鍵，要做到預先加固防護，嚴格防止切坡軟化導致山體產生的失穩(wěn)。下面以滬蓉西（滬渝）高速公路湖北段某紅砂巖高切坡穩(wěn)定性分析進行說明。

2 工程概況與場地地質條件

場區(qū)地貌單元屬于構造剝蝕中山，線路從山腰中上部通過，自然坡角為 43°左右，植被較發(fā)育。地質構造比較簡單，基巖主要為三疊系巴東組薄一中厚層紫紅色泥質粉砂巖，地層總體產狀為82°∠16°～18°，巖性軟弱，耐水性差，水化強裂，節(jié)理裂隙發(fā)育，貫通性強。本區(qū)年降雨量 1335～1600 mm，且多集中在7月和8月，約占全年雨量的50%，本切坡段無地表水，地下水主要為地表降雨滲流到基巖中的裂隙水。

此段邊坡為滬蓉西高速公路最高切方邊坡，最大切方高度約為76 m，以1∶0.5和1∶0.75坡比為主，巖層為反向緩傾斜軟巖邊坡。切方高度大、坡比陡、與坡面平行的縱向節(jié)理貫通性強為其主要特點，如圖1、2所示。

路基高度位于此山坡的中部偏上，路基下還有100多米的自然山坡，受風化侵蝕、剝蝕作用、自然山坡卸荷高度約為200 m，順坡向的縱向節(jié)理產狀為220°∠70°（見圖1中的AB段），寬度為1條/m，貫通性強，延伸長度幾十米，節(jié)理裂隙寬度一般1～10 mm，部分有泥質沉淀物充填，為次生充填物，它是由于雨水下滲充填后清水流出、泥質沉淀的結果。在第4級坡面仍見次生充填泥，間接說明縱向節(jié)理在持續(xù)強降雨時，滲水可聚達第4級坡內，即節(jié)理內可能短時充填30～40 m高的地下水。與坡面橫斷面接近的橫向節(jié)理產狀為282°∠80°，密度約為0.5條/m，裂隙寬1～3 mm，少見次生泥。

3 潛在問題分析

3.1 結構面及變形

此處山坡自然侵蝕剝蝕的山高差約為200 m，自然平均坡角為 43°，較陡峭，巖層緩傾，且傾向與坡向反向，因此，自然坡較穩(wěn)定。在構造擠壓活動下，與層面大致直交的構造節(jié)理一般有兩組以上，如在本坡段，就有橫縱面組節(jié)理，如圖1、2所示。在坡體長期侵蝕剝蝕作用下，近200 m山坡就可產生較大的卸荷變形。特別是水平卸荷變形量，如在與坡面同向的縱向節(jié)理內，明顯可見節(jié)理面間距為3～10 mm的裂縫，即與長期侵剝蝕卸荷相關，這種方向的節(jié)理與卸荷裂隙基本重疊，在卸荷變形作用下，使原節(jié)理貫通長度加大，特別是卸荷裂隙與原生構造節(jié)理一致時，既擴大了原生節(jié)理的貫通長度，同時也加寬了原生節(jié)理的寬度，為地下水下滲提供了通道，因此，也成為高陡邊坡一個最主要的潛在滑移面。

圖1 節(jié)理和斜切層的組合潛在滑動示意圖Fig.1 Combination sliding of joint and slide plane

圖2 K178+410～K178+530地質剖面圖Fig.2 Geological profile of K178+410-K178+530 section

3.2 巖體軟化

紅砂巖本身透水性較強，而層間有相對軟弱的泥巖層，相對隔水，雨水沿砂巖體下滲到泥巖層時，順層面滲透，使泥巖聚積地下水，容易使其軟化，與層面大致直交的橫縱兩組節(jié)理又使巖體切割成塊狀，地下水沿節(jié)理面下滲使其節(jié)理周邊巖體產生軟化。紅砂巖本身又是遇水微膨脹、耐水性差、水化強烈、多次干濕交替容易崩解的巖體，遇水軟化后巖塊的軟化系數(shù)多在03～0.7[14]。巖體由于節(jié)理裂隙的分割，更易軟化，其軟化系數(shù)比巖塊更低，因此，紅砂巖體軟化后其強度下降明顯，在一定坡高條件下，可能產生沿縱向節(jié)理發(fā)展到一定深度后，在巖體內產生斜切，如圖1所示的潛在滑體的BC面，即坡體內部斜切成為潛在滑移面的另一破裂面。

3.3 靜水壓力作用

本切方段無地表水，地下水主要為地表降雨滲流到基巖的裂隙水。在本區(qū)的7月和8月常有大雨或暴雨，并且有持續(xù)多天的降雨，降雨沿地表滲流到坡體內部時，順層面和沿裂隙面下滲，當持續(xù)時間長，下滲雨量大時，地下水可在裂隙中聚積，當聚積較大高度時，對坡體形成較大的靜水壓力作用。據(jù)切坡觀察，地下水下滲帶入的次生黏土沉淀層可達30～40 m深，此即為地下水下滲聚積痕跡。因此，計算地下水在縱向節(jié)理內的作用高度時，可考慮短期內有30～40 m高水頭的作用力。

3.4 類似巖體自然滑坡警示

距此約400 m有一潛在滑坡[12]，據(jù)此約1.5 km有一類似巖層的滑坡體[13]，這些是在沒有人工切坡的條件下產生的滑坡，其自然條件中的巖性及結構等基本相同，有所不同的是這兩處坡體地表匯水面積更大，為地表水下滲短期產生較大靜水壓力和軟化提供了更大的可能性。這些自然環(huán)境的狀況警示人們，反向緩傾紅砂巖在結構面或卸荷裂隙、地下水軟化和地下水靜水壓力作用下，較大的范圍有潛在的滑移，滑體的滑動面深度幾十米，滑動量達幾百萬立方米[13]，對工程造成極大的損害。本文討論的切坡體更陡，一旦產生整體性失穩(wěn)，難以有其他的可選線路，因為兩端的橋遂、線路已施工，相鄰段是深切峽谷或高山，若切坡產生整體推移，將對工程造成極大的困難。因此，在此地段施工，應特別注意減小地下水下滲軟化、裂隙水聚積較高的影響，同時開挖后即時對坡體進行適當加固防護尤為重要。

4 坡體變形及穩(wěn)定性計算分析

4.1 坡體變形模量取值

坡體變形包括自然侵蝕、剝蝕卸荷后的變形，高速公路對現(xiàn)有自然坡切坡卸荷引起的變形和坡體一定范圍內軟化后引起的坡體變形，卸荷導致巖體質量劣化、強度參數(shù)降低、抗變形能力差、穩(wěn)定性降低[15－17]。為了解坡體變形特征，需要研究該紅砂巖的變形模量，為此在該地段選取了有代表性巖塊進行紅砂巖變形特征試驗研究和現(xiàn)場巖體承壓板壓縮特性研究，巖塊三軸試驗彈性模量在5～11 GPa范圍內，泊松比在0.13～0.33之間[18]。現(xiàn)場承壓板壓縮特性選擇4個點進行試驗（開挖暴露兩個月后，即有明顯軟化），由于試點的含泥量不同，其變形模量在132～550 MPa范圍內變化，試驗曲線如圖3所示。

圖3 紅砂巖不同含泥量的壓力-變形試驗結果Fig.3 Pressure-deformation curves of red sandstone with different mud contents

切坡體的紅砂巖由于巖體含有微裂隙等，變形模量比巖塊試驗值明顯低，而現(xiàn)場承板壓縮試驗是在切方卸荷和巖體暴露兩個月以后經過一定時間軟化的結果。對于坡體中原巖變形模量，結合試驗研究結果和其他紅砂巖變形特性研究成果[14,19]，取值為1.5 GPa，基本為巖塊的20%，軟化后的變形模量主要依據(jù)現(xiàn)場試驗的平均值即300 MPa，為原巖體的20%。

4.2 自然卸荷變形

為深入了解邊坡巖體自然卸荷變形情況，本文進行了數(shù)值模擬分析。

由于山體高差約為200 m，主要為巖體長期沖侵蝕及剝蝕作用的結果，將其視為坡體卸荷，即將坡體恢復成一個與山頂平整的塊體，然后將左邊沖侵蝕塊體切割成現(xiàn)在狀態(tài)，數(shù)值計算中將這一過程模擬為巖體開挖，模型的底面邊界為位移全約束，邊坡右側也采用位移全約束。本文的數(shù)值計算均采用Rrocscience公司開發(fā)的Phase2二維有限元分析軟件。以當前自然坡形為初始條件，模擬得到的山體卸荷變形見圖4，高速公路切坡卸荷變形見圖5。坡腳軟化僅分別考慮便道處切坡和路基處的一級坡高的坡腳軟化后的變形結果，此時，坡腳軟化后的變形模量為300 MPa，未軟化處仍為1.5 GPa，軟化范圍考慮為向坡內10 m，坡腳向上5 m。實際坡腳的積水和坡表的滲水軟化范圍可能超過此范圍，并且充分軟化巖體與未軟化巖體間有過渡帶，為簡化分析，才將坡腳分為軟化帶和未軟化帶，其變形結果見圖6，這3個條件下的坡體變形見表1。

圖4 山體的卸荷變形Fig.4 Unloading deformation of the hill

圖5 切坡后的變形Fig.5 Deformation after slope cutting

圖6 便道坡腳軟化后的變形Fig.6 Deformation after softening of slope toe

表1 各條件下的坡體變形Table 1 Slope deformations under different conditions

由圖4～6及表1可以看出，自然卸荷的變形以水平變形為主，這種水平變形并不是坡體均勻變形，主要是坡體內縱向節(jié)理或卸荷裂隙加寬的變形，切坡處實際的卸荷裂隙寬為3～8 mm，坡體向內20～30 m范圍內多組張開的卸荷裂隙寬度與計算得到的卸荷變形量基本相當。當這種卸荷變形裂隙與縱向節(jié)理方向基本一致時，使縱向節(jié)理從近閉合狀態(tài)變成有一定寬度的裂隙，同時也將原節(jié)理未切穿的部分巖體由于卸荷變形擴張，使其貫通性加大，同時也為地下水下滲提供了更暢通的通道，這也是切坡后卸荷裂隙內有較多的次生泥對這一結果的驗證。

切坡卸荷變形量較小，但也部分地增大了坡體的裂隙，有利于坡表一定范圍巖體的軟化。坡腳軟化的變形量大于切方卸荷變形。實際坡體中，地下水沿裂隙、坡表順層面及坡腳多點軟化，實際軟化的范圍和程度可能更高，軟化變形量更大，更不利于坡體穩(wěn)定。

4.3 穩(wěn)定性計算分析條件

為了解紅砂巖坡體的抗剪強度，對此類紅砂巖進行軟弱層抗剪強度和巖體抗剪強度試驗，巖體抗剪強度共進行了6塊50 cm×50 cm×100 cm的剪切試驗，有的試樣包含節(jié)理裂隙。每塊進行單點法剪切試驗，飽和條件下巖體的抗剪強度φ=33°～37°，c=200～600 kPa，以此作為基本依據(jù)，邊坡巖體由于包含層面，橫縱節(jié)理面，因此，對該紅砂巖坡體抗剪強度綜合取值為試驗值的下限值，即 φ=33°，c=200 kPa。通過反分析計算，符合實際邊坡條件。

該坡的潛在破壞類型主要是沿縱向節(jié)理發(fā)展到一定深度后，再斜切到坡腳，在這里有兩個主要坡腳，一是邊坡中部的施工便道（鄉(xiāng)道），二是下部的路基坡腳?？v向節(jié)理由于是一系列的平行節(jié)理，在這里首先考慮延伸坡頂線的一組，其他組通過對比分析計算。安全系數(shù)最小的斜切面作為最危險的破裂面。對坡體的穩(wěn)定性計算考慮兩種方案，即一般天然狀態(tài)和飽水狀態(tài)兩種，飽水主要為縱向節(jié)理（卸荷裂隙）內充填30～40 m的靜水壓力狀態(tài)。斜切面考慮紅砂巖坡體天然狀態(tài)和坡體軟化狀態(tài)兩種條件。

邊坡穩(wěn)定性計算中，仍然采用Phase2軟件，在計算模型中，將縱向節(jié)理和斜切面模擬為節(jié)理單元，節(jié)理的破壞準則采用摩爾-庫侖準則，斜切面的強度參數(shù)為：φ=33°，c=200 kPa，縱向節(jié)理強度參數(shù)均為 0。穩(wěn)定性計算方法采用強度折減法，并設置僅對節(jié)理的強度參數(shù)進行折減。采用 Phase2推薦的節(jié)理剛度取值方法，設置縱向節(jié)理的法向剛度為100 MPa/m，切向剛度為10 MPa/m，斜切面的法向剛度為1 GPa/m，切向剛度為100 MPa/m。

4.4 穩(wěn)定性計算結果

當潛在滑移面通過坡頂線的卸荷裂隙時，對施工便道處出口的不同斜切角進行穩(wěn)定性分析計算，結果見表2。由此可知，在卸荷裂隙充水時，30°的斜切面為安全系數(shù)K最低的潛在破裂角。

表2 斜切面不同角度的安全系數(shù)Table 2 Safty factor under different slide plane angles

對切坡體，由于施工便道處和高速公路路基處切坡較寬，因此，該兩處坡腳的邊坡潛在穩(wěn)定性問題較大，需要計算比較二處切坡腳的穩(wěn)定性系數(shù)。陡坡體被橫縱節(jié)理和卸荷裂隙切割，坡腳處易滲水，因此還需考慮坡腳巖體軟化的計算分析結果，計算分析見圖7、8，計算結果見表3。

圖7 便道處的穩(wěn)定性計算條件和結果Fig.7 Computation condition and result of sideway slope

圖8 路基處的穩(wěn)定性計算條件和結果Fig.8 Computation condition and result of subgrade slope

表3 潛在滑面不同狀況下的邊坡穩(wěn)定性計算結果Table 3 Slope stability analysis results for potential slip surface under different conditions

對2～6級坡采用800 kN的預應力錨索（桿）加固后的計算分析見圖9，計算結果見表3。對于坡頂線不同距離的卸荷裂隙，是指坡頂線的卸荷裂隙作為0，向坡面移動為負數(shù)，向坡后移動作為正數(shù)。坡頂線不同距離的卸荷裂隙與便道處的斜切面潛在滑體的穩(wěn)定計算結果見表4。

圖9 預應力錨索加固的計算條件和結果Fig.9 Computation condition and result of slope reinforced by prestressed anchorage cables

表4 縱向節(jié)理距坡頂不同距離的安全系數(shù)Table 4 Safety factors under different distances between vertical joint and crest

4.5 穩(wěn)定性計算結果分析

對于卸荷裂隙充水30～40 m條件的坡體，便道處斜切角30°時（即圖7顯示的斜切面），K值最?。ㄒ姳?），即為潛在危險性最大滑裂面。由表3可以看出，卸荷裂隙無充填裂隙水時，坡體穩(wěn)定性數(shù)K值都較高，開挖前后便道處K值高于路基，即局部 K值高于整體 K值，當卸荷裂隙充水條件達30～40 m時，開挖后便道處K值低于路基處，即便道處坡腳潛在穩(wěn)定性問題更大。在不加固時，基本滿足穩(wěn)定性要求。當僅考慮坡腳一級坡體軟化時，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)K值會迅速下降，若內摩擦角值不變黏聚力c值部分下降時，坡體K值將達不到工程穩(wěn)定性要求。事實上，由于紅砂巖有軟化崩解等特性，且節(jié)理較發(fā)育，卸荷裂隙與節(jié)理大體一致時又擴寬裂隙，并使裂隙貫通性提高，紅砂巖體本身透水性較強，加之有泥巖軟弱夾層，地下水下滲較易并在軟弱夾層附近匯集，容易軟化，特別是c值變化明顯，因此，在表3中僅列出c值軟化的計算分析結果。而實際坡體不僅c值軟化下降，φ值也有所下降，且軟化范圍不限于坡腳一級坡，因而實際軟化的結果可能更甚于表3的計算分析結果。因此，施工中即時加固防護對紅砂巖坡體尤為重要。很多紅砂巖邊坡開挖一段時間內，未加固坡體基本穩(wěn)定，但在雨季暴露一段時間后，坡面可能出現(xiàn)裂縫或明顯的失穩(wěn)變形，此時再進行加固防護，由于坡體變形、強度下降，加固強度可提高很多但還難以達到預期效果，形成事倍功半之效，而每開挖一級坡后即時加固防護，再開挖下一級時，能有效防止坡體變形、軟化，基本保持坡體初始強度，達到事半功倍之效。

由表3卸荷裂隙有無水壓和斜切面強度變化的K值比較可以看出，有無水壓和c值變化時K值相差極大，切坡完成并裸露一段時間后，紅砂巖坡體由于軟化崩解特性，正好會向這兩個不利的方向發(fā)展，由穩(wěn)定坡體發(fā)展變化到失穩(wěn)坡體。平緩反傾高陡坡體由于有同坡向的縱向節(jié)理，卸荷變形使縱向節(jié)理裂隙寬度擴大，加大其貫通性，地表水下滲為這類坡體的穩(wěn)定性提供了極大隱患，因此，開挖坡體，即時加固防護和排水措施顯得尤為重要。

當卸荷裂隙經過距坡頂線不同距離時，潛在滑面在開挖后有水壓條件下的穩(wěn)定系數(shù)K見表4，由表可以看出，卸荷裂隙經過坡頂線附近時，K值最小，向坡內，還略有減小，但變化不大，向坡后變化時，K值逐漸增大，由于預應力錨索（桿）加固長度30 m，在坡頂線后一定距離，加固后K值提高較大，坡頂線內潛在滑體加固后的K值高于坡頂線以及坡頂線外，因此，坡頂線附近是開挖后潛在滑面K值最小的地段。加固防護要超過坡頂線外一定范圍，減少或避免坡頂線卸荷裂隙地下水聚積。

5 結 論

（1）平緩反傾紅砂巖在構造活動中產生兩組以上大致與層面正交的節(jié)理，沖侵蝕形成的高中山體的卸荷裂隙與縱向節(jié)理大致同向，這種卸荷變形可達幾十甚至幾百毫米，多表現(xiàn)為節(jié)理處的變形，它使節(jié)理裂隙加寬，貫通性提高，為陡坡山體提供了潛在滑動破裂面。高速公路切坡以及地下水下滲軟化，使變形進一步增加，使平緩紅砂巖高陡邊坡存在較大的工程隱患。

（2）平緩紅砂巖地下水沿橫縱節(jié)理、卸荷裂隙及巖體多方面下滲，紅砂巖本身又為易軟化、崩解、微膨脹巖體，因此，紅砂巖抗剪強度是隨地下水作用軟化而逐漸變化減小的。縱向卸荷裂隙的一定寬度和貫通度又為地下水在持續(xù)強降雨下的聚積提供條件，高切坡重力作用可能導致切穿一定寬度的巖體，使坡體構成同坡向卸荷裂面加斜切面組合的潛在滑移面。

（3）卸荷裂隙的地下水聚積和坡腳軟化對平緩紅砂巖高陡坡穩(wěn)定起控制作用，在無水填充的一般狀態(tài)時，不加固也穩(wěn)定的坡體，當卸荷裂隙在強降雨聚積一定的裂隙水壓時，穩(wěn)定性系數(shù)可以從很穩(wěn)定狀態(tài)變到極限平衡狀態(tài)，甚至失穩(wěn)狀態(tài)。因此，切坡即時加固防護尤為重要，既防止由于切坡變形引起坡體強度下降，又避免坡體變形造成的工期和工程損失，達到事半功倍之效。

[1] 郭永春, 謝強, 文江泉. 我國紅層分布特征及主要工程地質問題[J]. 水文地質工程地質, 2007, 34(6): 67－71.GUO Yong-chun, XIE Qiang, WEN Jiang-quan. Red beds distribution and engineering geological problem in China[J]. Hydrogeology and Engineering Geology,2007, 34(6): 67－71.

[2] 殷躍平, 胡瑞林. 三峽庫區(qū)巴東組（T2b）紫紅色泥巖工程地質特征研究[J]. 工程地質學報, 2004, 12(2): 124－135.YIN Yue-ping, HU Rui-lin. Engineering geological characteristics purplish-red mudstone of middle tertiary formation at the Three Gorges Reservoir[J]. Journal of Engineering Geology, 2004, 12(2): 124－135.

[3] 余宏明, 胡艷新, 張純根. 三峽庫區(qū)巴東地區(qū)紫紅色泥巖的崩解特性研究[J]. 地質科技情報, 2002, 21(4): 77－80.YU Hong-ming, HU Yan-xin, ZHANG Chun-gen.Research on disintegration characters of red-mudstone of Xirangpo in Badong area of the reservoir of Three Gorges Project[J]. Geological Science and Technology Information, 2002, 21(4): 77－80.

[4] 趙明華, 蘇永華, 劉曉明. 湘南紅砂巖崩解機理研究[J].湖南大學學報(自然科學版), 2006, 33(1): 16－19.ZHAO Ming-hua, SU Yong-hua, LIU Xiao-ming.Research on the mechanics of the swelling and collapse of the red stratum rock mass in South Hunan [J]. Journal of Hunan University(Natural Sciences), 2006, 33(1): 16－19.

[5] 朱珍德, 邢福東, 劉漢龍, 等. 紅砂巖膨脹力學特性試驗研究[J]. 巖石力學與工程學報, 2005, 24(4): 596－600.ZHU Zhen-de, XING Fu-dong, LIU Han-long, et al.Testing study of the swelling mechanical behavior of red sandstone[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2005, 24(4): 596－600.

[6] 胡昕, 洪寶寧, 王偉, 等. 紅砂巖強度特性的微結構試驗研究[J]. 巖石力學與工程學報, 2007, 26(10): 2141－2147.HU Xin, HONG Bao-ning, WANG Wei, et al.Experimental study of microstructure of strength property of red sandstone[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2007, 26(10): 2141－2147.

[7] 何山, 朱珍德, 王思敬. 紅山窯風化紅砂巖膨脹特性試驗研究[J]. 河海大學學報(自然科學版), 2006, 34(5):557－560.HE Shan, ZHU Zhen-de, WANG Si-jing. Experimental study of expansive properties of weathered red sandstone at Hongshanyao[J]. Journal of Hohai University(Natural Sciences), 2006, 34(5): 557－560.

[8] 朱珍德, 張愛軍, 邢福東. 紅山窯膨脹巖的膨脹和軟化特性及模型研究[J]. 巖石力學與工程學報, 2005, 24(3):389－393.ZHU Zhen-de, ZHANG Ai-jun, XING Fu-dong. Research on swelling and strain softening model of swelling rock in Hongshanyao[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2005, 24(3): 389－393.

[9] 袁從華, 王榮彪, 周健, 等. 平緩紅砂巖滑坡特征及警示分析[J]. 巖土力學, 2006, 27(11): 2050－2055.YUAN Cong-hua, WANG Rong-biao, ZHOU Jian, et al.Landside features of gentle inclined red sandstones and their alarming analyses[J]. Rock and Soil Mechanics,2006, 27(11): 2050－2055.

[10] 袁從華, 倪俊. 高速公路中紅砂巖滑坡特征及整治[J].巖土力學, 2004, 25(5): 745－748.YUAN Cong-hua, NI Jun. Treatment and characters of red sandstone landslides in expressways[J]. Rock and Soil Mechanics, 2004, 25(5): 745－748.

[11] 卿篤干, 朱自強, 楊鎧. 常吉高速沿線紅砂巖工程地質特性研究[J]. 公路工程, 2008, 33(6): 1－4, 15.QING Du-gan, ZHU Zi-qiang, YANG Kai. The study of engineering geological properties of red sandstones in Chang-Ji Expressway[J]. Highway Engineering, 2008,33(6): 1－4, 15.

[12] 歐湘萍, 金智濤, 向韋, 等. 滬蓉國道恩施付家坡滑坡穩(wěn)定性評價研究[J]. 地球與環(huán)境, 2005, 33(增刊): 403－407.OU Xiang-ping, JIN Zhi-tao, XIANG Wei, et al. The stability analysis of Fujiapo landslide in Hu-Rong National Road[J]. Earth and Environment, 2005,33(Supp.): 403－407.

[13] 袁從華, 吳振君, 陳從新, 等. 山區(qū)高速公路邊坡勘察設計常見問題分析[J]. 巖土力學, 2010, 31(增刊1): 271－278.YUAN Cong-hua, WU Zhen-jun, CHEN Cong-xin, et al.Analyses of common problems in survey and design of mountainous expressway slopes[J]. Rock and Soil Mechanics, 2010, 31(Supp.1): 271－278.

[14] 吉隨旺, 張倬元, 鄧榮貴, 等. 川中紅色砂泥巖巖石力學特性研究[J]. 地質災害與環(huán)境保護, 2000, 11(1): 72－74.JI Sui-wang, ZHANG Zhuo-yuan, DENG Rong-gui, et al.On the rock mechanic properties of mudstones and sandstones in the middle part of Sichuan red basin[J].Journal of Geological Hazards and Environment Preservation, 2000, 11(1): 72－74.

[15] 蘇永華, 趙明華, 劉曉明. 軟巖膨脹崩解試驗及分形機理[J]. 巖土力學, 2005, 26(5): 728－732.SU Yong-hua, ZHAO Ming-hua, LIU Xiao-ming.Research on fractal mechanism for swelling & collapse of soft rock[J]. Rock and Soil Mechanics, 2005, 26(5): 728－732.

[16] 吳剛. 工程巖體卸荷破壞機制研究的現(xiàn)狀及展望[J].工程地質學報, 2001, 9(2): 174－181.WU Gang. Current status and prospects of research on mechanism for unloading failure of engineering rock mass[J]. Journal of Engineering Geology, 2001, 9(2):174－181.

[17] 向能武. 試析自然邊坡卸荷變形的基本特征[J]. 長江工程職業(yè)技術學院學報, 2004, 21(4): 30－31, 34.XIANG Neng-wu. Basic characteristic of deformation of unloaded nature slope[J]. Journal of Changjiang Engineering Vocational College, 2004, 21(4): 30－31,34.

[18] 陳從新, 盧海峰, 袁從華, 等. 紅層軟巖變形特性試驗研究[J]. 巖石力學與工程學報, 2010, 29(2): 261－270.CHEN Cong-xin, LU Hai-feng, YUAN Cong-hua, et al.Experimental research on deformation properties of red-bed soft rock[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2010, 29(2): 261－270.

[19] 萬宗禮, 聶德新. 壩基紅層軟巖工程地質研究與應用[M]. 北京: 中國水利水電出版社, 2007.