董 泳 周緒強 畢 強

1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)，哈爾濱，150001 2.中國石油管道公司，廊坊，065000

3.沈陽發(fā)動機設(shè)計研究所，沈陽，110015

0 引言

目前，大型風力發(fā)電機組幾乎都采用變速風力機，這是由風速的不穩(wěn)定性和最大風能捕獲原理決定的［1］。并網(wǎng)型風電機組的輸出電功率須滿足恒頻、恒壓的并網(wǎng)要求，需要一個中間環(huán)節(jié)來實現(xiàn)“變速”與“恒頻”之間的轉(zhuǎn)化，這個中間環(huán)節(jié)采用了電力電子技術(shù)的逆變裝置，主流技術(shù)為雙饋感應(yīng)發(fā)電機和永磁無齒箱直驅(qū)同步發(fā)電機的風力發(fā)電系統(tǒng)。

近年來，有研究者提出各種用于風電系統(tǒng)的新型傳動形式以取代整流逆變裝置，以實現(xiàn)與常規(guī)燃油、燃氣或燃煤電廠相似的直接并網(wǎng)發(fā)電。其基本思想是在風力機和發(fā)電機之間連接一臺可調(diào)節(jié)的傳動裝置，當風力機轉(zhuǎn)速在一定范圍內(nèi)變化時，發(fā)電機的輸入轉(zhuǎn)速保持恒定。目前已實現(xiàn)商業(yè)化運行的是采用德國伏伊特（Voith）公司W(wǎng)inDrive裝置的風力發(fā)電系統(tǒng)。

1 變化的風輪轉(zhuǎn)速到恒定的發(fā)電機輸入轉(zhuǎn)速

圖1所示為一種典型的采用逆變方式的變速恒頻風力發(fā)電機組［2］。與同步發(fā)電機和交流／直流／交流逆變器組成的變速恒頻發(fā)電系統(tǒng)相比，雙饋感應(yīng)發(fā)電機系統(tǒng)的電力變換裝置處在發(fā)電機的轉(zhuǎn)子回路（勵磁回路），容量較小，適合于大型變速恒頻風電系統(tǒng)。

圖1 采用逆變裝置的變速恒頻風力發(fā)電系統(tǒng)［2］

我國大型并網(wǎng)風力發(fā)電機組的研制與生產(chǎn)已進入兆瓦級的規(guī)模，整流逆變裝置應(yīng)用廣泛。單機容量的不斷增大，對大功率整流逆變系統(tǒng)也提出了更高的要求，同時風電廠商也要負擔更高的初次投入成本，即使是直驅(qū)的發(fā)電方式也離不開大功率的整流逆變裝置。

變化的風輪轉(zhuǎn)速到恒定的發(fā)電機輸入轉(zhuǎn)速可以采用二自由度差動輪系與伺服電機配合調(diào)速的傳動系統(tǒng)［3］來實現(xiàn)，如圖2所示。差動輪系任意兩軸轉(zhuǎn)速合適的組合即可決定第三軸的速度。通過伺服電機調(diào)節(jié)太陽輪的轉(zhuǎn)速以適應(yīng)行星架轉(zhuǎn)速的變化來控制齒圈輸出轉(zhuǎn)速，可使發(fā)電機的轉(zhuǎn)速保持恒定。此類系統(tǒng)需要大扭矩、寬轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍的伺服電機，成本會很高；如果伺服電機作為發(fā)電機工作時，發(fā)電并網(wǎng)同樣需要整流逆變裝置。伺服電機也可以用液壓泵或馬達來替代，但也同樣面臨大功率液壓元件的選型問題。

圖2 應(yīng)用伺服電機調(diào)速的變速恒頻傳動系統(tǒng)

圖3所示為一種采用液力變速與傳動裝置（以下簡稱“液變裝置”）的風力發(fā)電系統(tǒng)［4］。液變裝置基本組成為一套疊加的行星變速箱和一臺導(dǎo)葉可調(diào)式液力變矩器，如圖4所示。

圖3 采用液力變速傳動裝置的風力發(fā)電系統(tǒng)

圖4 WinDrive—— 液力變速與傳動裝置［4］

伏伊特公司于2003年提出“風電液變驅(qū)動”的概念，2006年將其應(yīng)用于DeWind公司的D8.2風力機［5］，裝置命名為“WinDrive”。此種風力發(fā)電系統(tǒng)中，可調(diào)式液力變矩器的主要功能是配合行星齒輪系，以適應(yīng)不斷變化的風輪轉(zhuǎn)速，利用分流的部分功率實現(xiàn)變化的風輪轉(zhuǎn)速到同步發(fā)電機轉(zhuǎn)速的恒定輸入，從而保證發(fā)電機輸出電壓與頻率的穩(wěn)定而不必附加其他大功率逆變裝置。

液變裝置應(yīng)用于大型風力發(fā)電機組綜合了傳統(tǒng)的液力元件能容與功率重量比大、隔離衰減扭振、渦輪輸出的自動適應(yīng)性、使用可靠、壽命長等多項優(yōu)良的傳動品質(zhì)與特點，能夠滿足寬風輪轉(zhuǎn)速變化范圍的電網(wǎng)質(zhì)量要求和并網(wǎng)所需條件，并且具有與采用逆變方式的風電系統(tǒng)可比擬的發(fā)電效率［6］。

2 風力機與液變裝置匹配的基本關(guān)系

2.1 變化的風輪轉(zhuǎn)速到恒定的發(fā)電機輸入轉(zhuǎn)速

采用液變裝置的風力發(fā)電系統(tǒng)具有圖5所示的運動關(guān)系，圖中，液力變矩器中的B代表泵輪，T代表渦輪，D代表導(dǎo)輪。

圖5 液變裝置的運動關(guān)系

根據(jù)圖5所示的嚙合關(guān)系，差動輪系傳動機構(gòu)的3個構(gòu)件以及與它們相連的3個軸上的轉(zhuǎn)速滿足以下運動學(xué)方程：

其中，nt、nq、nj分別為太陽輪、齒圈、行星架的轉(zhuǎn)速；α1為差動輪系的結(jié)構(gòu)參數(shù)。太陽輪的轉(zhuǎn)速同時也是液力變矩器的泵輪輸入轉(zhuǎn)速（nB）和發(fā)電機的輸入轉(zhuǎn)速（nG）。

風輪轉(zhuǎn)速與行星架轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系為

式中，nR為風輪轉(zhuǎn)速；α3為增速箱傳動比。

通過定軸輪系，液力變矩器渦輪輸出轉(zhuǎn)速nT與齒圈轉(zhuǎn)速nq的關(guān)系為

式中，α2為定軸輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)。

將式（2）、式（3）代入式（1），nt用nB或nG代替，經(jīng)過整理，得到變化的風輪轉(zhuǎn)速與恒定的發(fā)電機輸入轉(zhuǎn)速、渦輪輸出轉(zhuǎn)速與風輪轉(zhuǎn)速的匹配關(guān)系：

由式（4）可以進一步得到適應(yīng)某一風輪轉(zhuǎn)速變化范圍（nR1～nR2，nR2＞nR1）的液力變矩器對應(yīng)的工況轉(zhuǎn)速比iTB＝nT／nB的一些重要關(guān)系。

高風輪轉(zhuǎn)速對應(yīng)低轉(zhuǎn)速比：

低風輪轉(zhuǎn)速對應(yīng)高轉(zhuǎn)速比：

對應(yīng)轉(zhuǎn)速比范圍比例帶：

差速比關(guān)系：

2.2 液力變矩器泵輪的輸入功率

對于圖5中的差動輪系傳動機構(gòu)，3個構(gòu)件與它們相連的3個軸上的轉(zhuǎn)矩存在如下關(guān)系：

式中，MB為液力變矩器泵輪輸入轉(zhuǎn)矩；MG為發(fā)電機輸入軸轉(zhuǎn)矩；MT為液力變矩器渦輪輸出轉(zhuǎn)矩；MR、Mt、Mq、Mj分別為風輪轉(zhuǎn)矩、太陽輪轉(zhuǎn)矩、外齒圈轉(zhuǎn)矩、行星架轉(zhuǎn)矩。

根據(jù)式（9）中的轉(zhuǎn)矩比例關(guān)系，可以得到液力變矩器渦輪輸出轉(zhuǎn)矩與風輪轉(zhuǎn)矩間的關(guān)系：

由式（4）可得渦輪輸出轉(zhuǎn)速：

則渦輪輸出功率為

式中，ωT為渦輪旋轉(zhuǎn)角速度。

參照液力變矩器的原始特性，得到對應(yīng)工況點液力變矩器的傳動效率η，由此可以確定泵輪輸入功率：

結(jié)合式（10），考慮到泵輪與渦輪轉(zhuǎn)矩間的變矩關(guān)系，可得泵輪功率占風輪功率的比例：

式中，ωB為泵輪旋轉(zhuǎn)角速度；ωR為風輪旋轉(zhuǎn)角速度；K為液力變矩器的變矩系數(shù)，K＝－MT／MB，并且有η＝KiTB。

結(jié)合式（8），式（14）可寫成

隨著風輪轉(zhuǎn)速的增大，系統(tǒng)調(diào)節(jié)液力變矩器渦輪的輸出轉(zhuǎn)速是降低的，轉(zhuǎn)速比向減小的方向移動，根據(jù)液力變矩器的原始特性，變矩系數(shù)K呈增大的趨勢。因此，由式（15）可以看出，隨著風輪轉(zhuǎn)速的提高，風輪功率增加，對于一定的差速比Γ，液力變矩器取自風輪功率的比例是逐漸減小的。

2.3 匹配風力機工況的液力變矩器的輸出特性

在掌握風輪轉(zhuǎn)速—轉(zhuǎn)矩特性的條件下，根據(jù)式（10）和式（11），可以確定對應(yīng)風輪取得最佳功率工況點（由風力機最大風能捕獲原理確定）的變矩器工作點參數(shù)。

圖6 WinDrive裝置工作特性曲線［6］

變矩器渦輪輸出轉(zhuǎn)矩與風輪轉(zhuǎn)矩是標準的比例關(guān)系，而渦輪轉(zhuǎn)速與風輪轉(zhuǎn)速的關(guān)系則是一條負斜率直線的關(guān)系，即隨著風輪轉(zhuǎn)速的增大，風輪轉(zhuǎn)矩增大，而液力變矩器渦輪輸出轉(zhuǎn)速則是降低的，渦輪輸出轉(zhuǎn)矩也是增大的，液力變矩器適應(yīng)風輪工作的這種特征正是液力變矩器本身自動適應(yīng)性的體現(xiàn)。

WinDrive的工作原理是基于一臺液力變矩器和與之相連的一套疊加行星齒輪，作為流體機械，液力變矩器的輸出特性與風輪轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)矩—轉(zhuǎn)速特性相吻合，因此，將兩者配合起來使用是再理想不過的了［4］。同時也不難理解，在圖6所示的WinDrive工作特性曲線中，在某一風輪轉(zhuǎn)速變化范圍內(nèi)，變矩器工作在某一固定導(dǎo)葉開度附近就可以滿足系統(tǒng)工作要求。

可以設(shè)想，通過良好的匹配設(shè)計，在實際工作中，在某個轉(zhuǎn)速比工況范圍內(nèi)，依靠液力變矩器本身的固有特性或者只需導(dǎo)葉開度作微小的調(diào)節(jié)即可實現(xiàn)變化的風輪轉(zhuǎn)速的跟蹤匹配。即使在較大的對應(yīng)風輪轉(zhuǎn)速的變化范圍內(nèi)，導(dǎo)葉開度也只需要做一定的開度范圍的動作即可滿足調(diào)節(jié)要求，而變矩器的效率并不因為導(dǎo)葉開度的變化而出現(xiàn)明顯的降低。

3 液變裝置的總體傳動效率

3.1 基于功率分流原理的總體傳動效率

根據(jù)圖5所示的動力傳輸關(guān)系，采用液變裝置的風電系統(tǒng)符合圖7所示的功率分流原理。

圖7 液變裝置的功率分流原理

疊加行星齒輪變速箱功率的輸入與輸出滿足以下能量平衡方程：

式中，ηZ為增速箱的機械傳動效率。

由此可計算液變裝置的輸入到發(fā)電機輸出的總體傳動效率：

結(jié)合式（14），式（17）可寫成

可以看出，在機械傳動裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)（α1、α2、α3）一定的條件下，液變裝置的傳動效率與液力變矩器的效率特性有很大的關(guān)系。通常情況下，差動輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α1的合理取值范圍為1.33～4，α1的取值一般不超過5［7］；定軸輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α2的合理取值范圍為2～8［8］。

3.2 液變裝置傳動效率的影響因素

對于變速風力機技術(shù)要求給定的最大和最小風輪轉(zhuǎn)速變化范圍nRmin～nRmax及設(shè)計風輪轉(zhuǎn)速nR，de，推薦的一種匹配方式是保證常見風輪轉(zhuǎn)速工況范圍（n′R1～n′R2）對應(yīng)的液力變矩器轉(zhuǎn)速比在高效區(qū)范圍內(nèi)。根據(jù)實際的風力機運行情況，若超過設(shè)計風輪轉(zhuǎn)速，風力機將進入功率限制狀態(tài)，因此，可將常見風輪轉(zhuǎn)速范圍控制在低于設(shè)計風輪轉(zhuǎn)速的某個區(qū)間，即n′R1＜n′R2≤nR，de。為了獲得較高的總體傳動效率，將常見的低風輪轉(zhuǎn)速n′R1對應(yīng)取得變矩器的設(shè)計工況轉(zhuǎn)速比i＊TB，即對應(yīng)變矩器的最佳效率工況。

下面結(jié)合圖8所示典型的離心渦輪導(dǎo)葉可調(diào)式液力變矩器的原始特性，針對關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)對系統(tǒng)匹配工作性能的影響給予定性分析，由此說明確定系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)的某些原則。

圖8 適應(yīng)風輪轉(zhuǎn)速變化的變矩器轉(zhuǎn)速比工況

（1）對應(yīng)最大風輪轉(zhuǎn)速nRmax的渦輪輸出轉(zhuǎn)速受到液力變矩器零速工況的限制，也就是說，極限情況液力變矩器處于制動工況，即nTmin＝0。由式（11）可得

由此可以得到差動輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)：

（2）確定常見風輪轉(zhuǎn)速區(qū)間的下限n′R1對應(yīng)液力變矩器的設(shè)計工況轉(zhuǎn)速比i＊TB，根據(jù)風輪轉(zhuǎn)速對應(yīng)變矩器轉(zhuǎn)速比的關(guān)系（式（6））可得

差動輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α1一旦確定，定軸輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α2也隨之確定。由此得到

由上式可以看出，在對應(yīng)設(shè)計工況點轉(zhuǎn)速比較大的情況下，α2較大。α1增大，α2也增大，并且α2增大的幅度相對更大一些。

（3）對式（22）作如下變換：

可將式（8）的差速比Γ寫成另一種形式：

由上式可明顯看出，α1增大，差速比Γ減小。

對應(yīng)n′R1～nRmax，差速比?？杀硎緸?/p>

對應(yīng)nRmin～n′R1，差速比?？杀硎緸?/p>

由式（25）和式（26）可以看出，隨著α1的增大，差速比Γ減小，對應(yīng)最大風輪轉(zhuǎn)速的變矩器最小轉(zhuǎn)速比iTBmin減小，而對應(yīng)最小風輪轉(zhuǎn)速的變矩器最大轉(zhuǎn)速比iTBmax增大，即對應(yīng)全風輪轉(zhuǎn)速變化范圍的變矩器對應(yīng)的轉(zhuǎn)速比工況區(qū)間增大；隨著α1的減小，這個區(qū)間收窄。

從圖8可以看出，α1增大，對于高于n′R1的風輪轉(zhuǎn)速區(qū)，工況左移，差速比Γ減小，而液力變矩系數(shù)K則增大，泵輪取自風輪的功率比例呈減小的趨勢，有利于高風輪轉(zhuǎn)速區(qū)總體傳動效率的改善；對于低于n′R1的風輪轉(zhuǎn)速區(qū)，雖然差速比Γ減小，但由于轉(zhuǎn)速比工況的右移，變矩器的K和η值均呈下降的趨勢，總體上會使低風輪轉(zhuǎn)速區(qū)的傳動效率變低。

在實際的風力發(fā)電系統(tǒng)中，一般較為重視接近設(shè)計風輪轉(zhuǎn)速區(qū)的總體傳動效率，所以α1還是應(yīng)盡量取得大一些。但這樣會使接近風輪最大轉(zhuǎn)速nRmax時，在液力變矩器接近制動工況的區(qū)域，液力變矩器傳動效率較低，發(fā)熱量較大，需要重點關(guān)注變矩器的循環(huán)冷卻問題。另外，還要綜合考慮高轉(zhuǎn)速比工況特性的限制以及結(jié)構(gòu)尺寸變大的問題。

（4）以上分析是在增速箱傳動比α3一定條件下做出的。在常見風輪轉(zhuǎn)速區(qū)間n′R1～n′R2對應(yīng)的液力變矩器轉(zhuǎn)速比工況i′TB1～i′TB2（i＊TB）確定的情況下，α3的取值不影響轉(zhuǎn)速比iTB、泵輪功率比例和總體傳動效率ηYJ。

由式（24）可得

由上式可以看出，α3增大，α1是減小的，同樣α2也是減小的；α3減小，情況則相反。在此種情況下，α3的變化只涉及增速箱和液變裝置尺寸、重量的匹配問題。過大的α3則受到液變裝置差動輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)和最高風輪轉(zhuǎn)速的限制，根據(jù)α1合理的結(jié)構(gòu)參數(shù)的下限值1.33，由式（20）可得

作為一個算例，D8.2風力機風輪轉(zhuǎn)速變化范圍為11.1～20.7r／min，取nRmax＝20.7r／min，nB＝1500r／min，由式（28）可得α3≤31。

如果沒有預(yù)先確定常見風輪轉(zhuǎn)速區(qū)間對應(yīng)的變矩器轉(zhuǎn)速比工況，α3的變化同樣會使風輪轉(zhuǎn)速范圍對應(yīng)變矩器轉(zhuǎn)速比工況范圍加大或收窄，α3應(yīng)取一個較為合適的值。

4 液變裝置與風力機匹配計算實例

采用逆變方式的風力發(fā)電系統(tǒng)（圖1），除了發(fā)電機以外的傳動設(shè)備總體傳動效率滿負荷工況估算為：0.985（增速箱效率）×0.97（逆變器效率）×0.99（變壓器效率）＝94.59%。相比而言，采用液變裝置的風力發(fā)電系統(tǒng)發(fā)電機前傳動設(shè)備的傳動效率在設(shè)計風輪轉(zhuǎn)速工況或其附近也應(yīng)達到這個水平。以下匹配計算則以此為參考目標，并參照WinDrive裝置得以應(yīng)用的DeWind D8.2風力機技術(shù)參數(shù)（表1）。

表1 DeWind D8.2風力機技術(shù)參數(shù)［9］

4.1 與低轉(zhuǎn)速比變矩器的匹配計算

從圖4所示的WinDrive裝置的剖面圖可以看出，液變裝置采用的是兩級渦輪的雙級液力變矩器。多級液力變矩器可獲得比單級液力變矩器更大的起動變矩系數(shù)K0，同時可擴大高效區(qū)的工作范圍，但最高效率略低，這兩個重要特點適合于風力發(fā)電系統(tǒng)變速與傳動的應(yīng)用。大型風力機風輪轉(zhuǎn)速較低，風輪轉(zhuǎn)矩較高，在同等循環(huán)圓直徑下，多級變矩器渦輪具有較高的力矩輸出能力，占有結(jié)構(gòu)方面的優(yōu)勢；較寬的高效區(qū)范圍則適應(yīng)風力機寬范圍的風輪轉(zhuǎn)速的變化。

多級液力變矩器在國內(nèi)應(yīng)用較少，更沒有導(dǎo)葉可調(diào)式的水力模型可供參考。葉型資料、特性數(shù)據(jù)較為全面的是曾經(jīng)用于內(nèi)燃機車的NY5起動型液力變矩器［10］，其導(dǎo)葉不可調(diào)，設(shè)計工況轉(zhuǎn)速比i＊TB＝0.35，最高效率ηmax接近77%，為典型的低轉(zhuǎn)速比應(yīng)用類型的變矩器，其原始特性曲線如圖9所示。雖然沒有部分導(dǎo)葉開度下的特性，但借助現(xiàn)有的實驗數(shù)據(jù)，針對雙級低轉(zhuǎn)速比變矩器的匹配計算結(jié)果仍然具有一定的參考價值。

匹配結(jié)果（計算過程略）見表2：差動輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α1＝1.80；定軸輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α2＝2.32；增速箱傳動比α3＝25。

圖9 NY5起動型變矩器原始特性曲線

表2 采用NY5起動型變矩器的匹配計算結(jié)果

對應(yīng)液力變矩器工況點的效率偏低，與參考傳動效率的目標值存在一定的差距。我國在導(dǎo)葉可調(diào)式液力變矩器水力模型的基礎(chǔ)研究工作方面相對比較薄弱，NY5起動型變矩器的特性可以說處于20世紀80年代的水平。試想，通過優(yōu)化設(shè)計，該種型號的變矩器的效率能夠達到一般液力變矩器的通用水平（最高效率84%～85%），在整個風輪轉(zhuǎn)速變化區(qū)間內(nèi)，可以獲得較為理想的匹配結(jié)果。按初步匹配計算的數(shù)據(jù)，針對2MW風力機，設(shè)計風輪轉(zhuǎn)速工況液力變矩器泵輪輸入功率約為500kW，對于液力傳動元件尚屬于低功率等級，但對于伺服電機或者液壓馬達，就目前水平而言，則具有相當大的難度。

4.2 與高轉(zhuǎn)速比變矩器的匹配計算

LB46型變矩器為導(dǎo)葉可調(diào)式液力變矩器［10］（單級渦輪結(jié)構(gòu)），設(shè)計工況轉(zhuǎn)速比i＊TB＝0.92，最高效率ηmax接近85%，為高轉(zhuǎn)速比應(yīng)用類型的液力變矩器，其原始特性曲線如圖10所示。

圖10 LB46型變矩器原始特性曲線

匹配結(jié)果（計算過程略）見表3：差動輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α1＝1.8；定軸輪系結(jié)構(gòu)參數(shù)α2＝6.0；增速箱傳動比α3＝25。

表3 采用LB46型變矩器匹配計算的結(jié)果

初步的匹配計算表明，在常見的風輪轉(zhuǎn)速范圍（15.5～18.5r／min）內(nèi)，直到最大風輪轉(zhuǎn)速，采用LB46型變矩器可以得到較為理想的匹配結(jié)果。但由于LB46型變矩器高轉(zhuǎn)速比工況相對偏低的傳動效率，導(dǎo)致對應(yīng)低風輪轉(zhuǎn)速工況很低的液變裝置傳動效率。如果最低風輪轉(zhuǎn)速對應(yīng)更大的變矩器轉(zhuǎn)速比則會給匹配設(shè)計帶來困難，或者說，低風輪轉(zhuǎn)速工況變矩器特性不可用。另一方面，相對雙級變矩器，行星變速箱定軸輪系傳動比較大，用在風力發(fā)電系統(tǒng)的吊艙中，尺寸、重量方面存在劣勢。

離心渦輪液力變矩器一般為不透穿或具有一定的負透穿性。變矩器泵輪（包括發(fā)電機）作為差動機構(gòu)太陽輪的負載，其共同工作特性的分析比較復(fù)雜。但總體來說，用于風力發(fā)電系統(tǒng)變矩器的共同工作輸入特性與常規(guī)應(yīng)用的作為柴油機或電動機負載的泵輪工作狀況并無太大的區(qū)別。

5 結(jié)論

（1）可調(diào)式液力變矩器與疊加的行星變速箱組成的復(fù)合傳動裝置適合于大型風力發(fā)電機組的應(yīng)用，能實現(xiàn)變化的風輪轉(zhuǎn)速到恒定的發(fā)電機輸入轉(zhuǎn)速。

（2）常見的風輪轉(zhuǎn)速變化區(qū)間對應(yīng)基型變矩器高效轉(zhuǎn)速比工況的匹配方法在概念上是比較明確的。匹配設(shè)計的目標是保證常見風速工況達到較高的總體傳動效率，兼顧接近最大、最小風輪轉(zhuǎn)速的匹配工作特性，同時要綜合考慮機械結(jié)構(gòu)設(shè)計的合理性。

（3）低轉(zhuǎn)速比型號的液力變矩器更適合于風力機吊艙中的應(yīng)用，獲得性能良好的低轉(zhuǎn)速比水力模型是一項重要的基礎(chǔ)研究工作。

［1］Tony Burton.風能技術(shù)［M］.武鑫，譯.北京：科學(xué)出版社，2007.

［2］董泳，王洪杰，周緒強.風力發(fā)電系統(tǒng)液力變速與傳動應(yīng)用技術(shù)研究［J］.熱能動力工程，2008，23（6）：670－675.

［3］Zhao Xueyong，Maiber P.A Novel Power Splitting Drive Train for Variable Speed Wind Power Generators［J］.Renewable Energy，2003，28（13）：2001－2011.

［4］Voith Turbo.WinDrive—the Innovative Drive Concept for Wind Energy Plants［EB／OL］.［2010－02－22］.http：／／www.voithturbo.com／sys／php／docdb＿stream.php？pk＝1768.

［5］Detlef Koenemann.It’s Possible without［J］.Sun ＆Wind Energy，2009（5）：216－218.

［6］Voith Turbo.Project Report 2010［EB／OL］.［2010－02－25］.http：／／www.voithturbo.com／media／Projectreport＿BARD＿Zwischenbericht＿en.pdf.

［7］朱經(jīng)昌，魏辰官，鄭慕僑，等.車輛液力傳動（上冊）［M］.北京：國防工業(yè)出版社，1982：189－190.

［8］張展，張弘松，張曉維.行星差動傳動裝置［M］.北京：機械工業(yè)出版社，2009：3－4.

［9］DeWind.DeWind D8.2Technical Brochure［EB／OL］.［2008－07－08］.http：／／www.compositetechcorp.com.

［10］北方交通大學(xué).內(nèi)燃機車液力傳動［M］.北京：中國鐵道出版社，1980：78－89.