張 成,李貴勛
(1.西藏昌都地區(qū)建筑勘察設(shè)計(jì)院,西藏昌都 854000;2.四川西南交大土木工程設(shè)計(jì)有限公司,四川成都 610031)
某空間異形組合拱肋中承式鋼桁梁拱橋,跨徑為(62.5+188+62.5)m,如圖1。主拱采用倒梯形截面,頂寬3 m,底寬2.4 m,高4 m;主拱軸線為二次拋物線,矢高67 m(投影到正立面的高度),跨度188 m,投影面矢跨比為1/2.806;拱面內(nèi)矢高71.3 m,面內(nèi)矢跨比為1/2.58,外傾角度20°。副拱采用2×2 m 矩形截面,跨度340 m,面內(nèi)矢高39.87 m,面內(nèi)矢跨比為1/8.5,傾斜角度32.18°。主、副拱相交點(diǎn)縱向位置在距橋跨中心72 m 處。主梁采用三片主桁的桁架結(jié)構(gòu),橋面采用正交異性鋼橋面板,標(biāo)準(zhǔn)段橋面寬39 m,觀景平臺(tái)總寬88 m,雙向6 車道。
圖1 橋梁效果圖
異形拱橋作為拱橋的一種特殊形式,在結(jié)構(gòu)型式和力學(xué)特性上均有別于常規(guī)拱橋[1~3]。雖然國(guó)內(nèi)已經(jīng)建造了數(shù)座異形拱橋,但是對(duì)兩拱傾斜相交的異形拱橋的案例較少,該橋型的力學(xué)特性以及設(shè)計(jì)參數(shù)的變化對(duì)其力學(xué)性能的影響規(guī)律的研究還不夠深入。為此,本文將從靜力和穩(wěn)定性兩方面進(jìn)行探討,其一般結(jié)論可供工程設(shè)計(jì)及研究參考。
采用Midas/Civil 軟件建立全橋空間桿系模型,主桁、主拱等采用三維梁?jiǎn)卧?吊桿使用三維桁架單元(圖2),正交異形橋面板采用板單元。
圖2 全橋空間有限元分析模型
由于該橋地處寒冷地區(qū),季節(jié)溫差較大,根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀蟛块T(mén)提供的資料,確定該橋整體升、降溫為±45 ℃?;鶞?zhǔn)風(fēng)速V10=33.7 m/s,場(chǎng)地類別為B 類[4-5]。
表1 給出了各分項(xiàng)荷載單獨(dú)作用下,主、副拱的最大位移。計(jì)算結(jié)果表明:①主拱豎向位移最大值為0.184 m,發(fā)生在整體升溫作用下拱頂位置;副拱豎向最大位移為-0.301 m,發(fā)生在整體降溫作用下拱頂位置。②主拱橫向位移最大值為0.341 m,發(fā)生在橫風(fēng)作用下拱頂位置;副拱由于整體升、降溫產(chǎn)生的橫向位移絕對(duì)值要大于橫風(fēng)荷載效應(yīng),副拱橫向位移最大值為0.238 m,發(fā)生在整體降溫作用下拱頂位置。③整體升、降溫對(duì)拱肋的豎向位移影響較明顯,而橫向風(fēng)荷載對(duì)拱肋的橫向位移影響較明顯,在對(duì)此類橋進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)要特別重視溫度及風(fēng)荷載效應(yīng)。
表2 給出了各分項(xiàng)荷載單獨(dú)作用下,主、副拱的最大應(yīng)力(受拉為正,受壓為負(fù))。計(jì)算結(jié)果表明:①除活載外,各分項(xiàng)荷載作用下主拱截面應(yīng)力絕對(duì)值的最大值較為接近,即各荷載對(duì)主拱截面應(yīng)力的影響相當(dāng);主拱應(yīng)力絕對(duì)值的最大值除自重及活載作用下發(fā)生在主、副拱相交處外,其余均發(fā)生在拱腳位置。②副拱除自重下應(yīng)力達(dá)到-123.1 MPa 外,其它分項(xiàng)荷載下的應(yīng)力水平相當(dāng);副拱應(yīng)力絕對(duì)值的最大值發(fā)生的位置均為主副拱肋交點(diǎn)位置。③對(duì)于異形拱橋,活載效應(yīng)并不明顯,而自重、溫度及風(fēng)荷載起控制作用;主、副拱相交處是拱肋的最薄弱處,且副拱在此處的受力最大,故副拱在交點(diǎn)外的跨度不宜過(guò)大。
表1 主、副拱最大位移匯總(單位:m)
表2 分項(xiàng)荷載作用下主、副拱最大應(yīng)力及發(fā)生位置匯總(單位:MPa)
本文針對(duì)四種荷載工況進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算:①工況1,全橋恒載;②工況2,全橋恒載+風(fēng)荷載;③工況3,全橋恒載+公路荷載+人群荷載;④工況4,全橋恒載+風(fēng)荷載+公路荷載+人群荷載。
表3 各工況下的穩(wěn)定系數(shù)
表3 給出了各工況下的穩(wěn)定系數(shù)。計(jì)算結(jié)果表明:①該橋在各種工況下主要表現(xiàn)為4 種屈曲模態(tài),即拱肋面外反對(duì)稱側(cè)傾、拱肋面外對(duì)稱側(cè)傾、觀景平臺(tái)的壓彎失穩(wěn)和人行道挑梁的局部失穩(wěn)。②各工況下該橋的前兩階均為面外失穩(wěn),說(shuō)明面內(nèi)剛度相對(duì)于面外剛度較大,拱肋的橫橋向穩(wěn)定性較差。③將工況2、4 分別與工況1、3 對(duì)比,可以看出風(fēng)荷載會(huì)降低橋梁的穩(wěn)定性,且這種消弱效應(yīng)非常明顯,最大降幅可達(dá)32%。④將工況3、4 分別與工況1、2 對(duì)比,相比風(fēng)荷載,活載對(duì)穩(wěn)定性的影響較弱,最大降幅僅6%。
接下來(lái),選定主拱外傾角、主副拱相交位置、主拱寬跨比和主拱剛度等四個(gè)重要參數(shù),討論工況1 下,各參數(shù)對(duì)全橋穩(wěn)定性的影響。
圖3 主拱外傾角對(duì)全橋穩(wěn)定性的影響
圖3 給出了主拱外傾角在17°~23°變化時(shí),全橋穩(wěn)定性的變化規(guī)律。計(jì)算結(jié)果表明:隨著主拱外傾角度增大,結(jié)構(gòu)穩(wěn)定系數(shù)(即一階失穩(wěn)特征值)逐漸降低;當(dāng)主拱外傾角度從20°減小到17°時(shí),其穩(wěn)定系數(shù)增加了4%;而從20°增大到23°時(shí),其穩(wěn)定系數(shù)減小了4%。
圖4 給出了主、副拱相交位置變化時(shí),全橋穩(wěn)定性的變化規(guī)律。計(jì)算結(jié)果表明:隨著主、副拱相交點(diǎn)縱向位置的增大,全橋穩(wěn)定系數(shù)逐漸降低;當(dāng)交點(diǎn)位置從72 m 減小到69 m時(shí),結(jié)構(gòu)穩(wěn)定系數(shù)增長(zhǎng)了4.6%;而從72 m 增加到75 m 時(shí),穩(wěn)定系數(shù)降低了4.5%。
圖4 主、副拱相交位置對(duì)全橋穩(wěn)定性的影響
圖5 給出了主拱寬跨比變化時(shí),全橋穩(wěn)定性的變化規(guī)律(主拱設(shè)計(jì)寬跨比為0.163)。計(jì)算結(jié)果表明:寬跨比對(duì)全橋的整體穩(wěn)定性影響并不大,寬跨比由0.19 減小到0.13 時(shí),穩(wěn)定系數(shù)僅減小了2%。這一規(guī)律與普通拱橋差異較大,分析其原因是由于該橋型采用主、副拱空間相交的形式,副拱對(duì)主拱的支撐作用對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性做出了很大貢獻(xiàn),故增大主拱寬跨比對(duì)提高全橋橫向穩(wěn)定性的作用很小。
圖5 主拱寬跨比對(duì)全橋穩(wěn)定性的影響
圖6 給出了主拱剛度比變化時(shí),全橋穩(wěn)定性的變化規(guī)律。計(jì)算結(jié)果表明:①全橋穩(wěn)定系數(shù)受橫向抗彎剛度變化的影響更為明顯,當(dāng)拱肋橫向抗彎剛度提高1 倍時(shí),穩(wěn)定系數(shù)提高了10%,而當(dāng)拱肋豎向抗彎剛度提高1 倍時(shí),穩(wěn)定系數(shù)僅提高了4%。②隨主拱剛度增大,全橋穩(wěn)定系數(shù)逐漸提高,但當(dāng)剛度增大到一定數(shù)值時(shí),穩(wěn)定系數(shù)基本不變,據(jù)此可選定最優(yōu)主拱剛度。
圖6 主拱剛度比對(duì)全橋穩(wěn)定性的影響
(1)溫度和橫風(fēng)分別對(duì)拱肋的豎向和橫向位移影響較大,故異形拱橋不宜用于年溫差及風(fēng)荷載較大的地區(qū)。
(2)對(duì)于異形拱橋,活載效應(yīng)不明顯,而自重、溫度和風(fēng)荷載起控制作用,主、副拱相交處是拱肋的最薄弱處,在設(shè)計(jì)中應(yīng)足夠重視。
(3)異形拱橋的面外剛度較低,易發(fā)生面外失穩(wěn),風(fēng)荷載會(huì)嚴(yán)重降低其穩(wěn)定性,而活載對(duì)穩(wěn)定性的影響較弱。
(4)隨主拱外傾角、主副拱相交縱向位置的增大,異形拱橋的穩(wěn)定性逐漸降低,但主拱寬跨比的影響較小。
(5)相比豎向剛度,增加主拱橫向剛度更有利于提高異形拱橋的穩(wěn)定性,但當(dāng)剛度增大到一定數(shù)值時(shí),穩(wěn)定系數(shù)基本不變。
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