毛學(xué)華

(福建省鴻山熱電有限責(zé)任公司，福建石獅 362712）

供熱機(jī)組水汽品質(zhì)異常的原因分析

Cause analysis of steam-water quality abnormality of cogeneration unit

毛學(xué)華

(福建省鴻山熱電有限責(zé)任公司，福建石獅 362712）

通過對(duì)供熱機(jī)組在不同供熱負(fù)荷時(shí)，各取樣點(diǎn)的TOC含量、陰離子含量和氫電導(dǎo)率等進(jìn)行綜合分析，尋找其變化規(guī)律，確定供熱機(jī)組水汽品質(zhì)異常的根本原因。

熱負(fù)荷;供熱機(jī)組;水汽品質(zhì)

福建省鴻山熱電有限責(zé)任公司一期為2×600 MW超臨界抽凝供熱機(jī)組。隨著供熱量的不斷增大，補(bǔ)水量增大，供熱機(jī)組蒸汽的氫電導(dǎo)率也不斷升高，經(jīng)常超過0.15 μS/cm的標(biāo)準(zhǔn)值。文中通過對(duì)該廠供熱機(jī)組在不同供熱負(fù)荷時(shí)，各取樣點(diǎn)的TOC含量、陰離子含量和氫電導(dǎo)率等進(jìn)行綜合分析，找出不同供熱負(fù)荷條件下水汽中TOC的分解規(guī)律及其對(duì)水汽品質(zhì)的影響，并提出建議。

1 補(bǔ)給水的水質(zhì)特點(diǎn)

電廠原水使用的是自來水，從2007年至今原水水質(zhì)變化不大，溶解固體含量在100 mg/L左右，無論冬季夏季原水中測(cè)得的TOC含量都未超過2 mg/L。

由于原水水質(zhì)較好，因此設(shè)計(jì)時(shí)補(bǔ)給水系統(tǒng)使用了一級(jí)除鹽加混床的處理模式，運(yùn)行中測(cè)試混床出水的TOC含量最高達(dá)600 μg/L。為確定補(bǔ)給水的TOC含量對(duì)水汽系統(tǒng)水質(zhì)的影響，對(duì)供熱機(jī)組在不同供熱負(fù)荷時(shí)各取樣點(diǎn)的水質(zhì)狀況進(jìn)行了綜合分析，以確定了供熱機(jī)組水汽品質(zhì)異常的根本原因。

2 水質(zhì)狀況試驗(yàn)分析

2.1 水汽系統(tǒng)的水質(zhì)特點(diǎn)

對(duì)供熱機(jī)組水汽系統(tǒng)的水質(zhì)狀況使用離子色譜儀和TOC儀進(jìn)行普查，具體試驗(yàn)結(jié)果見表1，2。

由表1知，各取樣點(diǎn)中無機(jī)陰離子含量均較低，但主蒸汽、再熱蒸汽取樣點(diǎn)中甲酸、乙酸含量較高，而離子色譜對(duì)二氧化碳是無法準(zhǔn)確測(cè)量的，因此為了進(jìn)一步分析有機(jī)物的分解產(chǎn)物，以主蒸汽中陰離子含量來衡算主蒸汽氫電導(dǎo)率，與實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比分析。

表1 水汽系統(tǒng)陰離子普查 μg/L

表2 水汽系統(tǒng)TOC普查

由于主蒸汽中各種離子含量很小，可通過表3列出的極限摩爾電導(dǎo)率值分別計(jì)算每種離子所產(chǎn)生的電導(dǎo)率，且水溶液濃度極稀，所以各種離子電離度均按100%計(jì)。

表3 主蒸汽中各種離子所產(chǎn)生的電導(dǎo)率

計(jì)算得到主蒸汽的電導(dǎo)率值為0.278 μS/cm，略低于測(cè)得的主蒸汽電導(dǎo)率值0.307 μS/cm，還有部分有機(jī)物分解產(chǎn)物以CO2的形式存在。

結(jié)合表2中TOC和氫電導(dǎo)率的分析結(jié)果可知，主蒸汽和再熱蒸汽的氫電導(dǎo)率已嚴(yán)重超標(biāo)，與之對(duì)應(yīng)的2個(gè)取樣點(diǎn)甲酸、乙酸也較高，證明補(bǔ)入系統(tǒng)的水中有部分有機(jī)物分解為低分子有機(jī)酸和二氧化碳，導(dǎo)致蒸汽氫電導(dǎo)率嚴(yán)重超標(biāo)。

2.2 不同供熱負(fù)荷條件下水汽品質(zhì)的變化規(guī)律

2.2.1 不同供熱負(fù)荷條件下陰離子的變化規(guī)律

2013年5月6日至8日，1號(hào)機(jī)組在非供熱工況下運(yùn)行，水汽系統(tǒng)陰離子含量均較低，未出現(xiàn)異常狀況;5月9日1號(hào)機(jī)供熱負(fù)荷增加后，除省煤器入口、主蒸汽和再熱蒸汽中甲酸、乙酸含量增高，1號(hào)機(jī)組在不同熱負(fù)荷條件下主蒸汽中甲酸、乙酸及氫電導(dǎo)率的變化情況見表4。

表4 主蒸汽陰離子及氫電導(dǎo)率的變化規(guī)律

蒸汽中甲酸、乙酸含量較高與這些取樣點(diǎn)氫電導(dǎo)率較高的現(xiàn)象相對(duì)應(yīng)，證明水汽系統(tǒng)氫電導(dǎo)率偏高的原因是由于有機(jī)物分解造成的。

2.2.2 水汽系統(tǒng)TOC的變化規(guī)律

供熱機(jī)組同一時(shí)間測(cè)得系統(tǒng)水樣的TOC含量會(huì)有明顯的趨勢(shì)變化，以2013年5月8日19時(shí)30分1號(hào)機(jī)組及2號(hào)機(jī)組水汽各取樣點(diǎn)測(cè)得的TOC含量來說明此問題，見圖1。

圖1 水汽各取樣點(diǎn)測(cè)得的TOC含量趨勢(shì)變化圖

從圖1可看出，純凝工況下凝結(jié)水中TOC含量稍高 (機(jī)組補(bǔ)水是直接補(bǔ)入凝汽器的)，通過精處理系統(tǒng)去除了部分有機(jī)物，隨后系統(tǒng)中各取樣點(diǎn)TOC含量基本一致，有機(jī)物的分解現(xiàn)象不是很嚴(yán)重，蒸汽中甲酸、乙酸含量也較低、蒸汽氫電導(dǎo)率未出現(xiàn)超標(biāo)現(xiàn)象。這是由于在此工況下補(bǔ)給水帶入系統(tǒng)的有機(jī)物本來就少 (此時(shí)除鹽水TOC含量447.8 μg/L，補(bǔ)水率按照1.5%計(jì)算，為6.7 μg/L)，通過精處理系統(tǒng)又除去了一部分，因此不會(huì)在系統(tǒng)中出現(xiàn)有機(jī)物大量分解的現(xiàn)象。

在機(jī)組對(duì)外供熱的情況下，大量的蒸汽被抽走，大量除鹽水直接補(bǔ)入凝汽器中 (約占整個(gè)水量的1/3)，因此凝結(jié)水中TOC含量最高 (達(dá)到163.0 μg/L);通過精處理系統(tǒng)去除了一小部分有機(jī)物，TOC含量有所降低 (精處理出口降至141.1 μg/L)，隨后當(dāng)?shù)绞∶浩魅肟跁r(shí)TOC突然降低至107.1 μg/L(溫度達(dá)到280℃左右，部分有機(jī)物分解)，同時(shí)甲酸、乙酸含量升高、蒸汽氫電導(dǎo)率超標(biāo);到主蒸汽時(shí)有機(jī)物繼續(xù)分解，TOC含量則降低至45 μg/L，同時(shí)主蒸汽中甲酸、乙酸含量達(dá)到最高、蒸汽氫電導(dǎo)率嚴(yán)重超標(biāo)。

2.3 供熱流量與水汽系統(tǒng)各物理量的關(guān)系

2.3.1 機(jī)組供熱流量與水汽系統(tǒng)氫電導(dǎo)率的關(guān)系

1號(hào)機(jī)組供熱流量與水汽系統(tǒng)氫電導(dǎo)率的關(guān)系如圖2所示。

隨著機(jī)組供熱量的增加，水汽系統(tǒng)各點(diǎn)的氫電導(dǎo)率值也在逐漸攀升。供熱流量與水汽系統(tǒng)省煤器入口、主蒸汽、再熱蒸汽的氫電導(dǎo)率值成正比增加關(guān)系，試驗(yàn)期間這些測(cè)點(diǎn)的無機(jī)陰離子的含量基本未發(fā)生變化，只是小分子有機(jī)酸 (甲酸、乙酸)隨著供熱量的變化發(fā)生了明顯變化，證明有機(jī)物在高溫系統(tǒng)中分解造成水汽系統(tǒng)氫電導(dǎo)率偏高。

圖2 供熱流量與水汽系統(tǒng)氫電導(dǎo)率的關(guān)系圖

2.3.2 機(jī)組供熱流量與水汽系統(tǒng)TOC含量的關(guān)系

試驗(yàn)期間機(jī)組對(duì)外供熱量在0～490 t/h之間變化，不同供熱負(fù)荷時(shí)補(bǔ)入系統(tǒng)的TOC含量和主蒸汽氫電導(dǎo)率的數(shù)據(jù)匯總見表5。補(bǔ)入系統(tǒng)的TOC增量=供熱流量÷鍋爐當(dāng)時(shí)的蒸發(fā)量 (1 789.9 t/h)×除鹽水TOC含量;非供熱工況下補(bǔ)水率按照30 t/h計(jì)算。供熱機(jī)組給水TOC值與對(duì)應(yīng)主蒸汽的氫電導(dǎo)率值的關(guān)系見圖3。

表5 不同熱負(fù)荷時(shí)補(bǔ)入系統(tǒng)的TOC含量和主蒸汽氫電導(dǎo)率的數(shù)據(jù)匯總

圖3 補(bǔ)入系統(tǒng)的TOC含量和主蒸汽氫電導(dǎo)率的關(guān)系曲線

根據(jù)圖3曲線可計(jì)算出主蒸汽氫電導(dǎo)率等于0.15 μS/cm時(shí)，由補(bǔ)水帶入系統(tǒng)的TOC平均含量為32.83 μg/L。以此為基礎(chǔ)計(jì)算幾個(gè)典型熱負(fù)荷點(diǎn)時(shí)補(bǔ)給水中TOC的控制指標(biāo)，計(jì)算結(jié)果見表6(補(bǔ)給水中TOC含量=32.83×機(jī)組最大蒸發(fā)量÷熱負(fù)荷流量)。

表6 不同熱負(fù)荷時(shí)除鹽水TOC含量的期望值

可見，隨著機(jī)組供熱負(fù)荷的增加，機(jī)組補(bǔ)水量增加，如需控制進(jìn)入熱力系統(tǒng)的TOC含量，補(bǔ)水中TOC的控制指標(biāo)要求更加嚴(yán)格。當(dāng)機(jī)組對(duì)外供熱流量達(dá)到600 t/h時(shí)，要求補(bǔ)給水中TOC含量小于100 μg/L，這樣才能使整個(gè)水汽系統(tǒng)各取樣點(diǎn)的氫電導(dǎo)率達(dá)標(biāo) (＜0.15 μS/cm)。

3 結(jié)論及建議

1)供熱機(jī)組補(bǔ)水量大，補(bǔ)給水TOC含量高是導(dǎo)致蒸汽氫電導(dǎo)率超標(biāo)的根本原因，因此降低補(bǔ)給水中TOC含量是解決供熱機(jī)組蒸汽氫電導(dǎo)率超標(biāo)的唯一途徑。

2)每臺(tái)機(jī)組的額定供熱能力為650 t/h，補(bǔ)給水中TOC含量必須小于100 μg/L，才能使整個(gè)水汽系統(tǒng)各取樣點(diǎn)的氫電導(dǎo)率達(dá)標(biāo) (＜0.15 μS/cm)，單純依靠離子交換除鹽很難達(dá)到。

3)建議加設(shè)反滲透處理設(shè)備，反滲透出水可直接通過除碳器進(jìn)入混床進(jìn)行處理，這樣可以將再生樹脂的酸堿用量減少95%以上，并有效提高水質(zhì)質(zhì)量 (反滲透出水TOC含量基本小于100 μg/L)。

〔1〕GB/T12145—2008火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量〔S〕.

〔2〕何輝純.有機(jī)添加劑與水汽TOC標(biāo)準(zhǔn)的討論〔C〕.電廠化學(xué)2007學(xué)術(shù)年會(huì)暨中國(guó)電廠化學(xué)網(wǎng)2007高峰論壇會(huì)議論文集，2007:5-9.

〔3〕郭可勇.總有機(jī)碳 (TOC)分析儀在電廠化學(xué)中的應(yīng)用〔J〕.浙江電力，2009，28(4):67-69.

〔4〕田利，石立斌，安雪松，等.電廠水汽中痕量TOC測(cè)量方法研究〔J〕.熱力發(fā)電，2013(9):92-94.

〔5〕龔云峰，吳春華，丁桓如.苯乙烯系離子交換樹脂溶出物測(cè)定研究〔J〕.水處理技術(shù)，2006，32(6):27-30.

TM621.8

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1008-0198(2014)02-0047-03

10.3969/j.issn.1008-0198.2014.02.015

2013-09-27 改回日期:2013-10-30