熱流量
- 消防服用蓄熱調(diào)溫?zé)岱雷o(hù)材料的研究
膚接收的溫度和熱流量隨輻射時間的動態(tài)變化過程。研究結(jié)果可為開發(fā)兼具熱防護(hù)性能與蓄熱調(diào)溫功能的高性能熱防護(hù)材料提供理論依據(jù)。1 試驗部分1.1 原料及儀器試驗原料:MPCM為市售TH-ME系列材料,購自湖北賽默新能源科技有限公司,相變溫度分別為37、43和49 ℃,對應(yīng)的代號分別為MP37、MP43和MP49,其主要成分為SiO2和石蠟,密度為0.55 g/cm3,儲能密度為120～130 J/g,平均粒徑為40 μm。消防服用面料和阻燃紗線均購自上海圣歐同
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2023年6期2023-09-18
- 加熱型織物系統(tǒng)的熱傳遞性能
；空氣層厚度；熱流量中圖分類號：TS941文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號：1009-265X（2023）02-0146-06低溫對人們的工作狀態(tài)和身體健康都有顯著影響，易造成凍傷、四肢靈活度下降等問題，因此需穿著防寒服維持人體熱舒適，其中輕便、恒溫可控的電加熱服被廣泛關(guān)注［1-2］。但目前市面上的電加熱服缺乏嚴(yán)謹(jǐn)?shù)脑O(shè)計，可能導(dǎo)致皮膚燙傷或保暖不足、造成電池能源的浪費(fèi)，使得電加熱服難以提供長時間的有效供暖［3］。目前對于無內(nèi)部加熱源的織物傳熱性能已有一定的研究。Da
現(xiàn)代紡織技術(shù) 2023年2期2023-06-20
- 大型LNG儲罐罐壁隔熱層保冷性能及其優(yōu)化對策探究
LNG儲罐罐壁熱流量的計算2.1 無太陽輻射時的罐壁熱流量大型LNG儲罐所處區(qū)域無太陽輻射時，罐壁接收的熱流量多來自空氣本身的熱量。但由于儲罐罐壁不同區(qū)域的傳熱強(qiáng)度不同，計算熱流量時，可利用圓筒壁的熱流量推導(dǎo)罐壁的熱流量，計算公式為：式中，φWL為無太陽輻射時內(nèi)罐壁面的熱流量；hL為LNG儲罐的液位高度；Te為大型LNG儲罐所處的環(huán)境溫度；Tin為儲罐運(yùn)行時的基本溫度；αe為空氣作用于儲罐表層的傳熱系數(shù)；Dout為LNG外罐的直徑；N1、i分別為罐壁保冷材
工程建設(shè)與設(shè)計 2022年22期2022-12-15
- 燃煤機(jī)組供熱改造以及中壓調(diào)門節(jié)流技術(shù)的運(yùn)用
MPa，最大供熱流量50t/h。#1高再供熱利用再熱器出口的蒸汽（壓力3.43MPa、溫度568℃）作為汽源，利用給水泵中間抽頭來水（壓力5.1MPa、溫度168℃）作為減溫水。出口蒸汽壓力1.2~1.6MPa、溫度250~320℃，最大供熱流量100t/h。#2高再供熱也是利用再熱器出口的蒸汽，減溫水來自新加裝的兩臺減溫水升壓泵，每臺額定流量50t/h，水源取自凝泵出口的主凝結(jié)水管道。#2高再供熱壓力1.2~1.6MPa、溫度260~300℃，最大流量1
電力設(shè)備管理 2022年21期2022-12-07
- 亞臨界機(jī)組光煤互補(bǔ)技術(shù)除氧器改造分析
分，通過改變光熱流量，影響動力裝置部分的性能，以此達(dá)到節(jié)省煤炭資源的目的［1］。在傳統(tǒng)的330 MW 熱力系統(tǒng)中，中壓缸排汽主要通入除氧器部分，對低壓加熱器組的給水進(jìn)行加熱。原機(jī)組的除氧器為DFST-1036·150/175型，水箱的工作溫度為175 ℃，進(jìn)行光煤互補(bǔ)技術(shù)改造后，給水泵的出水溫度提升至180 ℃～185 ℃，實現(xiàn)了在高壓加熱器組對系統(tǒng)給水整體加熱的同時，減少了相應(yīng)的抽汽損失［2］。由于各級加熱器對給水的吸熱量的差異［3］，并且考慮到在光熱互
沈陽工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年4期2022-12-03
- 油氣兩相柔性絲刷封傳熱性能數(shù)值分析及試驗研究*
溫度分布和出口熱流量，進(jìn)一步分析柔性絲刷封的傳熱機(jī)制和各項參數(shù)對其傳熱性能的影響規(guī)律。2.2 數(shù)值計算方法柔性絲刷封傳熱模型的計算域包括擋板區(qū)的固體域、刷絲束區(qū)的多孔介質(zhì)域和上下游的常規(guī)流體域。常規(guī)流體域是潤滑油霧和空氣的油氣混相介質(zhì)，視為可壓縮理想氣體，其流動遵循連續(xù)性方程和動量方程。刷絲束區(qū)被視作各向異性多孔介質(zhì)，刷絲對流體會產(chǎn)生額外的流動阻力，為模擬流體在刷絲束區(qū)中的流動情況，需在動量方程中加上慣性阻力項和黏性阻力項，修正后動量方程[16]如下所示：
潤滑與密封 2022年10期2022-11-03
- “雙碳”背景下火焰速度測量實驗設(shè)計與教學(xué)改革
自制了一套基于熱流量法的燃燒火焰速度定量測量的實驗教學(xué)裝置，以精確測量氫氣、氨氣、甲烷、乙烷、丙烷等低碳、零碳?xì)怏w燃料和液體燃料的絕熱層流火焰速度為設(shè)計目標(biāo)，8～10人的小班化教學(xué)，構(gòu)建了學(xué)生自主設(shè)計實驗方案、協(xié)同完成TBL（Team-Based Learning，小組合作學(xué)習(xí)）目標(biāo)實驗、以學(xué)生為主體、教師引導(dǎo)、多維互動的實踐教學(xué)新模式，滿足新時代工科生的實驗教學(xué)需求，為全面提升學(xué)生的綜合素質(zhì)奠定基礎(chǔ)。1 火焰速度的測量開發(fā)新型低碳?xì)怏w燃料如煤基、生物質(zhì)、
實驗室研究與探索 2022年6期2022-09-23
- 地核的熱輸運(yùn)性質(zhì)與地核對流的驅(qū)動機(jī)制
而揭示了地核的熱流量、熱分層以及地核對流的驅(qū)動機(jī)制（圖1）.圖 1 地核的熱流量、熱分層以及對流示意圖. 地核頂部的亞絕熱環(huán)境可造成地核的熱分層，該熱分層會抑制熱對流的產(chǎn)生并影響地震波的波速Fig. 1 Schematic of the heat flux, thermal stratification, and convection in Earth's core. A subadabatic temperature gradient at the to
地球與行星物理論評(中英文) 2023年1期2022-08-19
- 通風(fēng)工況下風(fēng)力發(fā)電機(jī)艙火災(zāi)場景特性模擬
通風(fēng)開口處設(shè)置熱流量監(jiān)測平面，用于輸出通風(fēng)開口處總的熱流量流出速率。圖2 風(fēng)力發(fā)電機(jī)艙內(nèi)監(jiān)測點(diǎn)布置圖Fig.2 Layout of monitoring points in the wind turbine cabin1. 5 網(wǎng)格劃分和無關(guān)性驗證通過火源特征直徑確定網(wǎng)格大小的計算公式如下：(4)式中：Q為火源熱釋放速率(kW)；ρ∞為環(huán)境空氣密度(kg/m3)；cp為環(huán)境空氣比熱[kJ/(kg·K)]；T∞為環(huán)境空氣溫度(K)；g為重力加速度(m/s2)
安全與環(huán)境工程 2022年4期2022-08-12
- 日光溫室水幕的液膜強(qiáng)化換熱特性研究
。1.4.2 熱流量與初始速度的關(guān)系圖5 為該模型在不同時間點(diǎn)，通過模型的熱流量與初速度關(guān)系的折線圖。橫坐標(biāo)為初速度，縱坐標(biāo)為熱流量。若各時間點(diǎn)上熱流量數(shù)值相近，說明保持該初速度不變時，水幕換熱穩(wěn)定；若各時間點(diǎn)上的熱流量數(shù)值相差較大，說明在該初速度下的換熱不穩(wěn)定。圖5 熱流量與初始速度、時間關(guān)系當(dāng)V0≤0.3 m/s 時，各時間段熱流量相差較大，由于初速度過小，水層無法覆蓋整個水幕的情況，使得熱交換不穩(wěn)定；當(dāng)V0＞0.3 m/s 時，各時間點(diǎn)上的熱流量值波
沈陽工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年2期2022-06-06
- 環(huán)己烷-乙酸乙酯共沸體系分離模擬與優(yōu)化研究
，需優(yōu)化換熱器熱流量Φ。綜上所述，萃取精餾的設(shè)計變量共11個，比變壓精餾多熱流量。萃取精餾間壁塔主塔側(cè)線采出蒸汽，作為副塔再沸器的熱源，副塔塔釜下降液體回流回主塔，這一過程在熱力學(xué)等效于圖4的II、III區(qū)交界處的傳熱、傳質(zhì)，故主塔側(cè)線采出位置應(yīng)與副塔塔釜采出液進(jìn)料位置相同。因此選擇進(jìn)料位置NF3作為設(shè)計變量，萃取精餾間壁塔與普通萃取精餾流程同樣需優(yōu)化3 處進(jìn)料位置NF1、NF2、NF3。由于萃取精餾間壁塔主塔相較于萃取精餾流程的萃取塔，多出側(cè)線采出，所以
化工生產(chǎn)與技術(shù) 2022年1期2022-05-07
- 660 MW亞臨界純凝機(jī)組供熱改造控制系統(tǒng)分析
聯(lián)鎖關(guān)條件為供熱流量大于5 t/h。供熱流量達(dá)到5 t/h時，可以認(rèn)為管道中已無積水，所以設(shè)置聯(lián)鎖關(guān)閉疏水閥，以減少蒸汽的損失。無啟動允許條件，方便運(yùn)行人員根據(jù)實際運(yùn)行工況及時啟動疏水閥。2)用戶要求的蒸汽參數(shù)為230 ℃、1.2 MPa。減溫減壓器的功能就是對冷再蒸汽進(jìn)行減溫減壓，控制邏輯是圍繞著產(chǎn)生合格品質(zhì)的蒸汽來設(shè)計的。蒸汽壓力控制功能是通過減溫減壓器自帶的調(diào)節(jié)閥實現(xiàn)的。壓力控制流程簡單，所以采用單回路控制，壓力偏差信號送入PID調(diào)節(jié)器，PID調(diào)節(jié)器
重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報 2022年1期2022-03-21
- 內(nèi)齒輪傳動嚙合齒面穩(wěn)態(tài)溫度場分析
嚙合位置處摩擦熱流量的數(shù)值以及各個表面的對流換熱系數(shù)；并通過將嚙合齒面劃分成若干條形區(qū)域，來實現(xiàn)摩擦熱流量的加載；采用有限元的方法，得到單齒的穩(wěn)態(tài)溫度場分布。1 齒輪穩(wěn)態(tài)溫度場的理論基礎(chǔ)齒輪系統(tǒng)在傳動過程中存在摩擦生熱和齒輪接觸面之間對流換熱這兩種狀態(tài)。當(dāng)生熱和換熱趨于平衡時，達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，此時齒輪的溫度基本不變。處于穩(wěn)定狀態(tài)之后的同一個齒輪上所有的齒，齒輪旋轉(zhuǎn)一周的時間內(nèi)所經(jīng)歷的過程是相同的［5］。所以取單個輪齒進(jìn)行穩(wěn)態(tài)溫度場研究。單齒模型如圖2 所示。
南京航空航天大學(xué)學(xué)報 2022年1期2022-03-17
- 拱頂罐油氣空間溫度分布及其變化規(guī)律研究*
壁和油面?zhèn)魅氲?span id="syggg00" class="hl">熱流量，經(jīng)罐頂、罐壁傳入的熱流量包括大氣傳入的熱流量和油罐接收的輻射熱流量，油面與氣體的換熱是以對流換熱形式完成的。罐內(nèi)氣體空間換熱結(jié)構(gòu)原理如圖1 所示。圖1 油罐熱流圖Fig.1 Heat flow diagram of oil tank可將罐內(nèi)氣體空間視為圓柱形，忽略向陽或背陽對溫度分布的影響，根據(jù)其對稱性建立柱坐標(biāo)下的二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱數(shù)學(xué)模型[17]。式中：λ為罐內(nèi)氣體導(dǎo)熱熱阻，w/（m·k）；qw為對稱中心處傳入的熱流量，W/m2；qe為
油氣田地面工程 2021年12期2021-12-22
- 近加熱壁面的雙空穴對顆粒堆傳熱性能的影響
價指標(biāo)選取了總熱流量、研究區(qū)域熱流量、表觀熱阻、研究區(qū)域表觀熱阻、空穴影響區(qū)域和空穴影響區(qū)域面積比作為本文的評價指標(biāo)，具體如下：① 總熱流量：空穴顆粒堆換熱過程的總加熱功率為總熱流量。② 研究區(qū)域熱流量：所選研究區(qū)域換熱過程的總加熱功率為研究區(qū)域熱流量。③ 表觀熱阻：顆粒堆阻止熱量傳遞的能力，用冷熱壁面溫度差值與總熱流量的比值表征，計算方程如式(9)所示：(9)式中，Ra為表觀熱阻，K/W；ΔT為冷熱壁面溫度差值，K；Qa為總熱流量，W。④ 研究區(qū)域表觀熱
廣西大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年4期2021-11-08
- 圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫設(shè)計中非穩(wěn)態(tài)計算方法適用性研究
下內(nèi)表面熱流，熱流量以及耗熱量在兩種方法下綜合評判非穩(wěn)態(tài)方法的適用性，以及間歇采暖在北方采暖地區(qū)適應(yīng)性問題考慮較少.針對以上問題，建立一棟多層建筑模型，選取寒冷地區(qū)太陽能輻射不同的城市，分析內(nèi)壁面溫度，逐時熱流以及耗熱量在這種計算方法下的差異性，探究非穩(wěn)態(tài)計算方法在圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫設(shè)計中的適用性，為將來精細(xì)化節(jié)能控制下圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫動態(tài)評價提供參考.1 計算方法的對比1.1 穩(wěn)態(tài)計算方法現(xiàn)有的圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫設(shè)計[14]假定在全陰天的環(huán)境條件下(不考慮太陽輻射的影響
西安建筑科技大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年4期2021-09-22
- 基于有限元法擺線針輪溫度場研究
線針輪嚙合摩擦熱流量擺線輪輪齒與針輪輪齒在接觸點(diǎn)處有摩擦而產(chǎn)生熱量。由擺線輪與針輪嚙合傳動原理可知，擺線輪會以擺線輪齒由嚙合到下一次嚙合為周期運(yùn)轉(zhuǎn)，運(yùn)轉(zhuǎn)過程中所產(chǎn)生的嚙合摩擦熱量同樣會呈現(xiàn)周期性。擺線輪運(yùn)轉(zhuǎn)一個周期接觸區(qū)域為輪齒的一半，如圖1所示，嚙合位置為AB區(qū)域，可由嚙合相位角φ決定。擺線齒與針齒在不同嚙合位置的齒面摩擦熱流量［2］為圖1 齒面嚙合區(qū)域Fig.1 Tooth surface meshing area式中：σp為擺線齒與針齒間的齒面平均接
中國工程機(jī)械學(xué)報 2021年4期2021-09-02
- 加熱區(qū)域設(shè)計對電加熱服熱舒適性的影響
皮膚表面溫度和熱流量，每組服裝測試3次，取其平均值。圖3 Newton暖體假人服裝總熱阻和加熱效率根據(jù)公式計算［10］。服裝總熱阻It=（Ts－Ta）A/0.155H。其中，It為服裝總熱阻（clo）；Ts為皮膚表面溫度（℃）；Ta為環(huán)境溫度（℃）；A為暖體假人體表面積（m2）；H為總熱流量（W）。加熱效率ε=（P1－P0）/P0×100%。其中：P0為無加熱裝置時消耗的功率（W）；P1為有加熱裝置時消耗的功率（W）。1.3 組合設(shè)計方案試驗時將5片碳纖維
棉紡織技術(shù) 2021年5期2021-07-16
- 復(fù)合點(diǎn)陣夾芯結(jié)構(gòu)數(shù)值分析
量圖和蒸汽出口熱流量分布云圖，如圖3、圖4和圖5所示。根據(jù)結(jié)果，可以得出結(jié)論：隨著冷卻流速的提高，結(jié)構(gòu)整體在散熱過程中產(chǎn)生的蒸汽量顯著提升。在不同的冷卻流動速度下，在蒸汽出口的熱流量分布狀況較為相似，最大熱流量也有較大提升。隨著冷卻液流動速度的提高，結(jié)構(gòu)整體在冷卻過程中產(chǎn)生的蒸汽量越來越高。通過冷卻水相變蒸發(fā)，可為結(jié)構(gòu)提供良好的散熱功能。圖3 冷卻流速0.5 m·s-1時的蒸汽速度矢量圖和蒸汽出口熱流量分布云圖圖4 冷卻流速0.75 m·s-1蒸汽速度矢量
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年5期2021-07-02
- 某古鎮(zhèn)商鋪建筑火災(zāi)蔓延數(shù)值模擬分析研究
引燃通過溫度和熱流量來表征。根據(jù)文獻(xiàn)8中所述，木材被引燃的溫度在250℃～300℃，臨界引燃熱流量值在10～13KW/m2。轟燃的定量描述一般有兩種[9][10]。一種是以地面的熱流量達(dá)到一定值為條件。通常認(rèn)為，處于室內(nèi)地面上可燃物所接受到的熱流量達(dá)到20KW/m2就可以發(fā)生轟燃。另一種方式是以頂棚下的煙氣溫度接近600℃為臨界條件。2.5 結(jié)果分析本文火災(zāi)蔓延數(shù)值模擬的目的是考察由于防火間距不足帶來的火災(zāi)蔓延問題，主要考慮火災(zāi)在豎向蔓延至商鋪的2樓，水平
中國應(yīng)急救援 2021年3期2021-06-13
- 低質(zhì)水相變墻體的性能模擬
7 ℃時的墻面熱流量和溫度進(jìn)行模擬計算。夏季工況室內(nèi)設(shè)計溫度為26 ℃，設(shè)計供/回水溫度為9 ℃/13 ℃，取平均供水溫度11 ℃，相變潛熱225 kJ/kg，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 W/(m·K)，對相變溫度分別為17、18、19 ℃時的墻面熱流量和溫度進(jìn)行模擬計算。墻面熱流量和溫度的變化如圖3所示。為了簡化圖像，將每種工況的墻面熱流量與溫度重合為一條曲線。圖3 不同相變溫度下墻面熱流量和溫度的變化冬季工況3種相變溫度下墻面平均熱流量分別為47.41、50.77
暖通空調(diào) 2021年5期2021-06-02
- 春夏針織運(yùn)動面料手感性能的研究
糙度振幅、最大熱流量、熱導(dǎo)率和單位撓曲力功[3]。3 試驗結(jié)果與討論3.1 表面粗糙度對織物手感性能的影響表面粗糙度振幅是指織物表面突出毛羽的平均高度，即模擬人手觸摸面料刺癢感。本文依次測量15種春夏針織運(yùn)動面料的粗糙度振幅。織物粗糙振幅結(jié)果如圖1所示。圖1 表面粗糙度測試結(jié)果從圖1（a）可以看出，對于相同纖維成分的織物，手感性能越好，表面粗糙度振幅數(shù)值越小。棉織物和聚酯纖維織物不同手感性能等級織物的表面粗糙度振幅變化范圍較大，錦綸織物中不同手感性能等級織
中國纖檢 2021年5期2021-05-25
- 淺析探究物質(zhì)比熱容實驗中水浴法失敗的原因
屬于熱傳導(dǎo)，其熱流量可以表示為(1)其中λ是熱傳導(dǎo)系數(shù)[2]，為簡化研究，我們只關(guān)注試管與熱源水交界面的熱傳導(dǎo)，在試管壁厚度一定的條件下，則由式(1)可以得到Φ∝-λAΔT(2)由式(2)可以看出，水浴法的熱流量與燒杯中的水和試管之間的溫度差ΔT以及它們之間的接觸面積A成正比.在加熱的過程中，由于溫差變得越來越小，會使得熱流量變小，也就是在相等的時間內(nèi)，傳遞的熱量會越來越少，加上水溫和試管的溫差本來就很小，所以導(dǎo)致水浴法升溫線是一條逐漸變緩的曲線.而對比裝
物理通報 2021年4期2021-03-25
- 基于ANSYS的輸油棧橋供熱管道熱-結(jié)構(gòu)耦合分析
溫度場分布圖，熱流量等值線等重要數(shù)據(jù).該方法對輸油棧橋供熱管道及其他類似對稱結(jié)構(gòu)部件的動態(tài)指標(biāo)分析、研發(fā)具有重要工程指導(dǎo)意義.1 有限元模型建立圖1 供熱管道接頭部位1.1 屬性定義帶供熱片的軸對稱管，其管道和供熱片均為不銹鋼，管內(nèi)為熱流體.供熱管道接頭部段如圖1所示.參考供熱管實際工況[7]，相關(guān)參數(shù)為：管內(nèi)壓力為7.5 MPa，管內(nèi)流體溫度為250 ℃，管外為空氣，管外流體溫度為39 ℃.材料數(shù)據(jù)如下.彈性模量：1.93 MPa柏松比：0.3熱膨脹系數(shù)
南京曉莊學(xué)院學(xué)報 2021年6期2021-02-28
- 柔性絲刷式密封傳熱特性的數(shù)值分析與試驗研究*
13]通過添加熱流量對刷絲與轉(zhuǎn)子的摩擦熱進(jìn)行了表征，數(shù)值分析了刷式密封的溫度分布；孫丹等[14]基于三維實體建立了刷式密封傳熱模型，數(shù)值分析了一些參數(shù)對刷絲最高溫度的影響規(guī)律。前人研究的多為金屬絲刷式密封，對非金屬絲刷式密封研究較少，且更缺乏對生熱、傳熱和對軸承腔體隔熱性能的綜合研究。筆者采用碳纖維刷絲，提出一種大過盈柔性絲刷式密封結(jié)構(gòu)；建立碳纖維刷式密封和金屬絲刷式密封CFD多孔介質(zhì)數(shù)值模型，首次采用兩段柔性刷絲變阻力參數(shù)設(shè)置，并結(jié)合試驗，對碳纖維刷式密
機(jī)電工程 2021年2期2021-02-25
- 基于溫度場與熱流密度的儲糧倉型研究
]與熱流密度(熱流量)變化。由于整個傳熱過程與初終態(tài)間的變化分別涉及熱力學(xué)與傳熱學(xué)兩個范疇的問題，為此，本研究制作了實驗倉，對不同糧種進(jìn)行溫度與熱流量測試，并在不同型式的倉房中驗證，以期為選擇適合于安全儲糧、“綠色儲糧”[5]要求的儲糧型式、圍護(hù)材料提供參考。1 材料與方法1.1 實驗材料1.1.1 糧種玉米、稻谷、小麥、大豆。1.1.2 實驗倉圖1 實驗倉外形圖實驗倉主體由鋼板制作而成，長1 m、寬1 m、高1.5 m，見圖1。設(shè)有進(jìn)糧口-進(jìn)人孔、出糧口
中國糧油學(xué)報 2021年1期2021-02-06
- 礦井回風(fēng)余熱回收用可變導(dǎo)熱管的換熱分析
行時，熱管的總熱流量為：式中：Φ 為熱管的總熱流量，W；T1為熱流體的溫度，K；T2為冷流體的溫度，K；R0為熱管的總熱阻，K/W。熱管的各部分熱阻之間有：式中：Reva為熱管蒸發(fā)段總熱阻，K/W；Rcon為熱管冷凝段總熱阻，K/W；R1～R11為各分熱阻，K/W。由換熱過程，熱管內(nèi)工質(zhì)和不凝性氣體的溫度由熱阻分析得：式中：Φ1為熱管不凝性氣體段的熱流量，W；Ts為工質(zhì)的溫度，K；Tn為不凝性氣體的溫度，K。2.2 熱管冷凝段工作部分的長度對于可變導(dǎo)熱管，
煤礦安全 2021年1期2021-02-05
- 石墨-石蠟復(fù)合相變材料的圓柱型動力電池組熱管理性能
最高溫度對應(yīng)的熱流量本文引入熱流量為監(jiān)測量，熱流量數(shù)值為電池與復(fù)合相變材料之間接觸面的熱量傳遞，相比于溫度監(jiān)測，熱流量對熱量的變化更為敏感。圖8為不同放電倍率下3種不同間距模組內(nèi)，電池最高溫度和熱流量隨時間的變化關(guān)系圖。圖6 不同倍率下3種不同間距模組內(nèi)電池表面平均溫度隨時間變化曲線Fig.6 The curve of the average temperature of the battery surface with time in three dif
儲能科學(xué)與技術(shù) 2021年1期2021-01-19
- 織物結(jié)構(gòu)和性能對接觸冷暖感的影響
，表明最大瞬態(tài)熱流量值影響人們對女裝針織物品質(zhì)的主觀評價。姚穆等[1]提出織物接觸冷暖感產(chǎn)生的理論模型，并研制出織物接觸溫度儀。徐廣標(biāo)等[6]以33種色織襯衣面料為研究對象，探討了色織襯衣面料接觸冷暖感與結(jié)構(gòu)參數(shù)之間的關(guān)系，得出織物表面形態(tài)、織物組織及纖維種類為主要影響因素。相關(guān)研究[7-9]分析了織物接觸冷暖感的影響因素，包括纖維種類、織物含濕量、織物比熱容及外界環(huán)境等。本文測試了25種不同纖維成分的織物的最大瞬態(tài)熱流量，從織物組織、織物厚度等織物結(jié)構(gòu)參
毛紡科技 2020年8期2021-01-06
- 織物的熱舒適性測試與分析
器通過測量瞬間熱流量，模擬人手觸摸織物時的冷暖感受。楊明英等的研究指出，織物熱舒適性取決于織物的導(dǎo)熱系數(shù)與比熱容等[3]。本文主要分析織物熱舒適性中接觸最大熱流量、織物熱阻與織物規(guī)格之間的關(guān)系。1 試樣與測試儀器1.1 試樣在恒溫恒濕的實驗室中，選取6塊織物試樣，對其厚度、經(jīng)緯密度及紗線線密度進(jìn)行測試。試樣的基本規(guī)格參數(shù)如表1所示。表1 織物試樣的基本規(guī)格參數(shù)(續(xù)表1)1.2 試驗儀器對織物試樣的厚度、熱阻及觸感進(jìn)行測試。試驗儀器如下：YG141D型數(shù)字式
國際紡織導(dǎo)報 2020年1期2020-04-25
- 蒸汽-蘭炭傳熱及余熱回收特性
。圖8 單顆粒熱流量曲線Fig.8 Heat transfer rate curve of single particle圖8為單顆粒熱流量變化曲線。由圖8可知，底層顆粒熱流量隨時間先急劇減小后趨于0。因為在換熱初期，蘭炭與蒸汽溫差較大，隨后底層顆粒溫度逐漸下降，氣固溫差減小，導(dǎo)致熱流量逐漸下降，最后趨于0。當(dāng)蒸汽經(jīng)底層顆粒加熱后流經(jīng)中層顆粒時，氣固溫差較小，對流換熱強(qiáng)度小于底層顆粒，因此底層顆粒熱流量大于中層顆粒熱流量。隨后底層顆粒溫度減小，蒸汽流經(jīng)底層
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年4期2020-04-08
- 基于供熱量調(diào)整的一次調(diào)頻方法探討
荷下，背壓機(jī)供熱流量每減少20t/h，機(jī)組負(fù)荷可提高約5.891MW。若背壓機(jī)供熱流量從110t/h 減至30t/h，可使機(jī)組負(fù)荷提高約23.627MW，即最大可增加23.6MW 的負(fù)荷調(diào)節(jié)能力。1 一次調(diào)頻現(xiàn)狀及考核要求1.1 一次調(diào)頻設(shè)計原理某廠DCS 為FOXBORO 公司的I/ASeries 控制系統(tǒng)，汽輪機(jī)控制采用西門子的T3000 控制系統(tǒng)，機(jī)組的一次調(diào)頻功能由DEH 控制系統(tǒng)完成，通過DEH 控制系統(tǒng)中的一次調(diào)頻功能調(diào)節(jié)汽機(jī)高壓調(diào)門來控制汽輪
價值工程 2020年36期2020-03-02
- 基于響應(yīng)面法的表冷器-風(fēng)機(jī)集放熱系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化
差對熱交換系統(tǒng)熱流量的影響，提出優(yōu)化調(diào)控參數(shù)。佟雪姣等[16]以集熱量為評價指標(biāo)，通過單因素試驗，確定系統(tǒng)設(shè)計參數(shù)。雖然單因素試驗可以反映某單一因素對集放熱性能的影響，但在各主要影響因素間存在交互作用時，單因素試驗結(jié)果不準(zhǔn)確，甚至存在極大差異。響應(yīng)面法常用于模型研究領(lǐng)域中，該方法結(jié)合因素篩選、重要因素確定、建模和優(yōu)化設(shè)計，對有代表性的因素水平組合進(jìn)行試驗，用回歸方法模擬試驗范圍內(nèi)各因素與結(jié)果之間的函數(shù)關(guān)系，從而得到各因素的最優(yōu)水平[17]。表冷器-風(fēng)機(jī)集放
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報 2020年12期2020-02-02
- 空氣層厚度對熱防護(hù)面料蒸汽防護(hù)性能的影響
膚接近，可測量熱流量隨時間的變化，精度在±3%以內(nèi)。皮膚熱流傳感器與數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)相連，并用電腦控制記錄溫度變化曲線。蒸汽噴射和數(shù)據(jù)采集時間可以根據(jù)測試要求設(shè)定。采用Pennes皮膚傳熱模型和Henriques模型預(yù)測皮膚達(dá)到二級或三級燒傷的時間，同時計算皮膚總吸收能量。圖1 蒸汽防護(hù)測試儀皮膚組織內(nèi)的熱傳遞預(yù)測采用3層皮膚傳熱模型，主要包括表皮層、真皮層和皮下組織內(nèi)的皮膚傳熱，同時考慮了皮膚血流對傳熱的影響。皮膚內(nèi)的熱量傳遞Pennes方程如下所示：(1)
紡織學(xué)報 2019年10期2019-10-29
- 9F級燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供熱改造
供熱后，每天供熱流量保持在低壓供熱抽氣1 100 t、中壓供熱抽氣500 t左右。供熱系統(tǒng)的投運(yùn)既保證了機(jī)組連續(xù)運(yùn)行，又提高了機(jī)組各項經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)和盈利能力，但目前的供熱量還未達(dá)到熱電比40%的要求。由于外部中壓供熱市場熱負(fù)荷的增加，需2臺機(jī)組連續(xù)運(yùn)行才能滿足后續(xù)的供熱需求，但當(dāng)前的天然氣供應(yīng)情況無法保證機(jī)組的連續(xù)運(yùn)行。因此需對現(xiàn)有的2臺機(jī)組進(jìn)行增容改造，提高中壓抽汽能力。2 供熱改造技術(shù)方案原中壓抽汽從低溫再熱蒸汽系統(tǒng)抽出，通過減溫減壓裝置后達(dá)到需要的參
綜合智慧能源 2019年9期2019-10-11
- 大型相變熱交換器殼程蒸汽流動數(shù)值模擬
器傳熱系數(shù)h、熱流量Φ與蒸汽進(jìn)口速度v的關(guān)系分別見圖6和圖7。由圖6a～圖6c可知，熱交換器傳熱系數(shù)隨進(jìn)口速度的增大而增大，v=3.5 m/s時無導(dǎo)流板熱交換器傳熱系數(shù)為0.861 kW/(m2·K)。在相同的進(jìn)口速度和導(dǎo)流板寬度下，隨著傾斜角的增加，熱交換器傳熱系數(shù)降低，但縱向?qū)Я靼鍩峤粨Q器傳熱系數(shù)始終高于無導(dǎo)流板熱交換器傳熱系數(shù)。隨著導(dǎo)流板寬度的增加，傾斜角對傳熱系數(shù)的影響越來越大。當(dāng)B=100 mm、v=3.5 m/s時，α=25°的縱向?qū)Я靼鍩峤粨Q
石油化工設(shè)備 2019年4期2019-08-07
- 加氫裂化尾油沉浸式水槽熱交換器傳熱特性及計算
數(shù)Φc——冷端熱流量，kWΦh——熱端熱流量，kWΦs——熱流量損失，kWqmc——冷流質(zhì)量流量，kg/sqmh——熱流質(zhì)量流量，kg/sqmy——溢流量，kg/sRi——管內(nèi)污垢熱阻，m2·℃/WRo——管外污垢熱阻，m2·℃/WRe——雷諾數(shù)ti′——熱流進(jìn)口溫度，℃to′——熱流出口溫度，℃ti——冷流進(jìn)口溫度，℃to——冷流出口溫度，℃αi——管內(nèi)傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)αo——管外傳熱系數(shù)，W/(m2·℃)加氫裂化裝置的加氫裂化尾油(HTO)從
石油化工設(shè)備 2019年3期2019-05-24
- 非均勻加熱管內(nèi)單相流動傳熱特性數(shù)值模擬
半周加熱管內(nèi)的熱流量分配及單相換熱特性和摩擦壓降特性的影響規(guī)律目前還沒有文獻(xiàn)報道。由于半周加熱的實現(xiàn)方式比較困難，而且通過實驗的方法很難確定流體在管內(nèi)的具體流動情況，加上實驗的方法在經(jīng)濟(jì)性和安全性等方面存在一些問題，所以數(shù)值模擬作為一種實驗研究的替代方法獲得了廣泛的應(yīng)用。文中利用計算流體力學(xué)的方法，對不同熱流密度、不同管內(nèi)工質(zhì)流速、不同壁厚時壁溫分布及加熱側(cè)與絕熱側(cè)的熱流量比值進(jìn)行了計算，分析了熱負(fù)荷非均勻分布對管內(nèi)換熱系數(shù)及壓降的影響，為圓管換熱器設(shè)計和
應(yīng)用能源技術(shù) 2019年3期2019-03-28
- 300MW火電機(jī)組工業(yè)抽汽供電煤耗及調(diào)峰特性仿真研究
同抽汽位置和供熱流量的變工況仿真計算。1.2 仿真工況設(shè)置通過數(shù)值仿真，探究300MW機(jī)組熱電聯(lián)產(chǎn)能耗及出力特性。具體內(nèi)容包括：1）不同發(fā)電量、供熱量及供熱方式下供熱改造機(jī)組能耗研究；2）不同發(fā)電量、供熱量及供熱方式下供熱改造機(jī)組出力研究；3）環(huán)境溫度（邊界條件變化）對供熱改造機(jī)組能耗和出力的影響。循環(huán)水溫調(diào)整至33℃，即夏季工況{TRL工況（300MW）}；4）發(fā)電量：選取了THA工況（300MW）、75%THA工況（225MW）和50%THA工況（15
江西電力 2018年8期2018-08-29
- 冷藏集裝箱的非穩(wěn)態(tài)數(shù)值模擬
。1.3 基于熱流量的穩(wěn)態(tài)工況定義冷藏集裝箱壁面熱流量Φ的計算公式如下：式中：A為壁面換熱面積，m2；m為壁面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W/(m·K)；Tout為冷藏集裝箱外壁處空氣的溫度，K；Tin為冷藏集裝箱內(nèi)壁處空氣的溫度，K。可以看出冷藏集裝箱壁面熱流量的變化與溫度場的變化有著一致性。冷藏集裝箱開始工作后，是一個從非穩(wěn)態(tài)到穩(wěn)態(tài)的過程，其內(nèi)部流場是隨著時間變化而變化的。本文定義當(dāng)冷藏集裝箱壁面熱流量變化率小于0.06 W/s時，即可認(rèn)為冷藏集裝箱達(dá)到穩(wěn)態(tài)。2 冷藏集
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2018年7期2018-08-17
- 水套加熱爐熱力計算方法比較
出口溫度等計算熱流量Φ及水浴溫度。③假定排煙溫度，計算排煙等各項熱損失，得到加熱爐熱效率、燃料耗量等數(shù)據(jù)。④假定火筒出口煙氣溫度，根據(jù)燃料帶入熱量和火筒出口煙氣焓，計算火筒煙氣單位時間放熱量Φf。⑤計算火焰黑度、系統(tǒng)黑度、火焰溫度和爐壁溫度，進(jìn)而計算基于假設(shè)火筒出口煙氣溫度的單位時間傳熱量Φf1。⑥判斷Φf、Φf1兩者相對誤差是否在1%以內(nèi)，如果不滿足，返回④重新假設(shè)火筒出口煙氣溫度，再進(jìn)行④～⑥的計算，直至滿足要求。⑦由加熱爐負(fù)荷、火筒單位時間放熱量計算
石油化工設(shè)備 2018年3期2018-05-31
- 正壓送風(fēng)和室外風(fēng)綜合作用對住宅建筑著火房間火災(zāi)發(fā)展的影響
高流向下風(fēng)向的熱流量越大；高為剛[2]基于FDS模型對不同功率的池火災(zāi)在不同風(fēng)速的迎風(fēng)面和背風(fēng)面作用下自然排煙效果進(jìn)行數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)迎面風(fēng)對側(cè)墻排煙口的自然排煙有一定抑制作用；黃村[3]利用FLUENT軟件模擬分析不同風(fēng)速對單室房間火災(zāi)發(fā)展和窗口溢出羽流的影響。正壓送風(fēng)對室內(nèi)火災(zāi)發(fā)展的相關(guān)研究也有很多，Stephen[4]對裝滿家具的房間進(jìn)行了一系列試驗，發(fā)現(xiàn)正壓送風(fēng)可以略微降低室內(nèi)溫度；中佛羅里達(dá)大學(xué)[5-6]的研究者通過試驗發(fā)現(xiàn)，正壓送風(fēng)排煙是一種有效
中國人民警察大學(xué)學(xué)報 2018年4期2018-05-10
- 低溫液氮凍結(jié)食品傳熱研究
凍結(jié)傳熱過程中熱流量和冷卻速度的變化規(guī)律。在－170～－50℃之間以－20℃為間距設(shè)置7個溫區(qū)進(jìn)行凍結(jié)實驗，將馬鈴薯從初始溫度18℃降至凍結(jié)點(diǎn)－18℃。采用擬合公式法對采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行計算，得到換熱過程的平均熱流量和溫度分布；分析熱流量變化規(guī)律及溫度變化率得到最佳氮?dú)鉁囟?。結(jié)果表明：當(dāng)?shù)獨(dú)鉁囟葹椋?22．87℃時，熱流量增長速率達(dá)到最大值，繼續(xù)降低溫度，熱流量增長幅度減小，此時有部分熱量聚于內(nèi)部，造成冷量浪費(fèi)；通過對食品中心－3℃時不同界面的溫度變化率計算，
制冷學(xué)報 2017年6期2017-12-06
- RV減速器擺線齒輪熱分析
輪接觸齒面摩擦熱流量所需的各種參數(shù)，得出嚙合接觸區(qū)域的摩擦熱流量及對流邊界條件。通過三維建模，并運(yùn)用有限元軟件Ansys Workbench進(jìn)行分析，得出了擺線輪齒在實際傳動過程中的穩(wěn)態(tài)溫度場分布，考慮了不同輸入功率和接觸區(qū)條形區(qū)域劃分?jǐn)?shù)量對實際結(jié)果精度產(chǎn)生的影響，得出了最佳的條形區(qū)域劃分?jǐn)?shù)量為32。為提高機(jī)構(gòu)整體傳動精度、避免輪齒膠合、指導(dǎo)輪齒修形等更深入的研究奠定了基礎(chǔ)。RV減速器； 擺線針輪傳動； 摩擦熱流量； 有限元分析； 溫度場； 條形區(qū)域RV減
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2017年10期2017-11-22
- 含水率對消防服用多層織物系統(tǒng)熱蓄積的影響
50 mm。其熱流量的計算方法與皮膚燒傷預(yù)測程序與ASTM F 1930—2000 《用于評估阻燃服的標(biāo)準(zhǔn)測試方法—燃燒假人法》中方法類似。首先根據(jù)Duhamel準(zhǔn)則，由皮膚模擬傳感器溫度變化量計算出其表面的熱流量，然后依據(jù)Henriques Burn Integral 模型預(yù)測出皮膚二度燒傷時間。試樣的預(yù)處理方案：將S-1與S-2 2種4層織物組合分別分為4組，編號分別為1～4，每組每種織物暫取9塊(如實驗中出現(xiàn)試樣數(shù)目不夠情況，另行添加)，第1組不添加
紡織學(xué)報 2017年8期2017-09-03
- 針織內(nèi)衣織物接觸冷暖感的形成機(jī)制與影響因素
織物的最大瞬態(tài)熱流量。從織物密度、織物厚度等結(jié)構(gòu)參數(shù)以及織物相關(guān)力學(xué)性能等方面分析其影響因素。結(jié)果表明：織物結(jié)構(gòu)越緊密，織物中靜止空氣含量越低，皮膚與織物接觸冷感強(qiáng)烈；織物表面越光滑，皮膚與織物接觸面積越大，接觸冷感強(qiáng)烈；織物厚度越大，皮膚與織物接觸暖感強(qiáng)烈?？椢锏慕Y(jié)構(gòu)參數(shù)影響織物中靜止空氣含量，從而對織物接觸冷暖感產(chǎn)生影響。由織物最大瞬態(tài)熱流量與織物力學(xué)性能參數(shù)相關(guān)性分析可知，減小織物與皮膚的接觸面積，提高織物的蓬松性，有利于增強(qiáng)織物的接觸暖感。針織內(nèi)衣
紡織學(xué)報 2017年1期2017-05-17
- 熔鹽冷凍壁應(yīng)用中關(guān)鍵工藝影響因素研究
工藝條件。利用熱流量的變化分析了冷凍壁厚度變化的原因：熱流量越大，冷凍壁厚度減小量越大，達(dá)到平衡時，熱流量越大，冷凍壁平衡厚度越小。通過實驗數(shù)據(jù)擬合得到了線熱流密度與冷凍壁平衡厚度的關(guān)系式，平均相對誤差11.2%。冷凍壁，干法處理，熔鹽堆熔鹽堆是第四代反應(yīng)堆核能系統(tǒng)的6種候選堆型之一［1］，非常適合于釷鈾燃料循環(huán)的開發(fā)，而配置了在線干法處理流程的熔鹽堆核能系統(tǒng)有可能實現(xiàn)完全的釷鈾燃料閉式循環(huán)［2］。干法處理（Dry reprocessing）是在高溫、無水
核技術(shù) 2016年8期2016-09-09
- 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱調(diào)峰機(jī)組熱態(tài)啟動優(yōu)化
發(fā)量必須大于供熱流量。燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷為20 MW時，余熱鍋爐蒸發(fā)量為80 t/h，足夠用于對外40 t/h的供熱流量。圖2 優(yōu)化后的熱態(tài)啟動流程圖3 具體操作流程2.2對汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)的影響一部分主蒸汽通過減溫減壓裝置用于對外供熱，剩余的主蒸汽必須能夠保證汽輪機(jī)的正常沖轉(zhuǎn)，即保證汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)時的蒸汽壓力和溫度符合要求，同時可根據(jù)高壓旁路閥的開度來判斷主蒸汽流量是否充足。汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)需要一定的蒸汽流量，熱態(tài)時為10 t/h左右。燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷為20 MW時，余熱鍋爐蒸發(fā)
綜合智慧能源 2016年7期2016-09-05
- 低溫貯箱連接支撐結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計
度、連接結(jié)構(gòu)的熱流量和失穩(wěn)情況進(jìn)行了分析；在相同質(zhì)量的情況下，對殼段連接支撐結(jié)構(gòu)也進(jìn)行了分析，對比了桿系和殼段兩種結(jié)構(gòu)形式的總熱流量，指出：桿系結(jié)構(gòu)的總熱流量更低，桿系連接支撐結(jié)構(gòu)形式更優(yōu)。關(guān)鍵詞：低溫貯箱；連接支撐結(jié)構(gòu)；優(yōu)化；強(qiáng)度；熱流量1 引言低溫推進(jìn)劑具有比沖高、無毒無污染的特性,采用低溫推進(jìn)劑可以有效降低飛行器規(guī)模,在一次性使用運(yùn)載器和可重復(fù)使用運(yùn)載器上得到了廣泛應(yīng)用［1］。然而由于液氫、液氧的沸點(diǎn)很低(分別為-253℃和-183℃),易于蒸發(fā)且二
載人航天 2016年2期2016-05-24
- 某特大橋大體積混凝土溫度控制理論分析
升，導(dǎo)熱系數(shù)，熱流量1 工程背景某特大橋跨越某河流，當(dāng)?shù)氐匦螢閁型河谷，高差較大，且要跨越原高速公路，路線線位較高，橋墩高度平均超過60 m，橋梁全長1 534 m。上部結(jié)構(gòu)采用4×40 m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù)T梁+45 m +75 m +45 m預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)+30×40 m預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù)T梁，下部結(jié)構(gòu)采用薄壁矩形空心墩+承臺+群樁基礎(chǔ)，承臺的平面尺寸為13.2 m×8.2 m，高度為3.5 m。2 絕熱溫升實驗本實驗利用絕熱溫升儀，測量
山西建筑 2016年4期2016-05-09
- 一維非線性功能梯度材料的熱整流反轉(zhuǎn)＊
不同格點(diǎn)的局域熱流量相同且為一恒定值．我們定義從左到右流過系統(tǒng)的熱流量的絕對值為J＋，當(dāng)熱浴反轉(zhuǎn)，從右到左的熱流量的絕對值則為J－，r＝J＋／J－ 為系統(tǒng)的熱整流效率．2 結(jié)果與討論2．1 不對稱熱傳導(dǎo)本文模型中，當(dāng)界面耦合強(qiáng)度為kint＝1．0時，系統(tǒng)為一完整的FK 鏈．線性質(zhì)量梯度下的FK 鏈已被證明具有熱整流效應(yīng)［17］．因此，我們先研究界面耦合強(qiáng)度較小時系統(tǒng)的熱傳導(dǎo)性質(zhì)．圖2為當(dāng)N＝100，kint＝0．05時，系統(tǒng)在不同平均溫度下的溫度分布圖．由
湖南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年10期2015-12-19
- 脫庚烷塔的節(jié)能優(yōu)化
蒸餾系統(tǒng)供應(yīng)的熱流量，脫庚烷塔設(shè)計數(shù)據(jù)見表1。表1 脫庚烷塔設(shè)計數(shù)據(jù)從表1可看出，脫庚烷塔從再沸器輸入的熱流量為9.43 MW，進(jìn)料中帶入的熱流量為5.02 MW，塔頂空冷器冷凝熱流量為7.43 MW，塔釜液帶出熱流量為5.44 MW。熱能回收類型的顯熱利用方面分析，塔頂液帶出熱流量只有0.03 MW，可不考慮優(yōu)化，而塔釜液帶出熱流量較高達(dá)到5.44 MW，但其熱流量可直接帶入二甲苯塔，此股物料也不考慮優(yōu)化。從潛熱利用方面分析，塔頂空冷器冷凝熱流量為7.4
化工科技 2015年4期2015-06-09
- 柴油機(jī)缸內(nèi)輻射換熱三維數(shù)值模擬
題;同時，輻射熱流量對燃燒性能的影響很大，因此需對缸內(nèi)輻射傳熱進(jìn)行深入研究［2-3］。柴油機(jī)缸內(nèi)輻射傳熱的研究主要基于實驗［4-6］和數(shù)值模擬［7-9］;實驗研究法，即用熱輻射傳感器直接測量氣缸內(nèi)輻射傳熱量或者用二色法測量氣缸內(nèi)火焰溫度，再求得輻射傳熱量。數(shù)值模擬主要利用商用軟件，如 Fluent［8］、AVL-Fire［9］。目前主要的輻射傳熱模擬方法有:區(qū)域法、蒙特卡洛法、離散傳遞法、有限體積法、無網(wǎng)格法［10］等。而有限體積法，可確保輻射能量整體守恒
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2014年8期2014-10-25
- 池火災(zāi)高溫溫度監(jiān)測及熱輻射監(jiān)測
器實時監(jiān)測對流熱流量的大小，熱輻射傳感器實時監(jiān)測輻射熱流量的大小，圖2為全敞口、1/2敞口和1/4敞口情況下位置A處輻射熱流量及對流熱流量的變化情況，同一位置處輻射熱流量隨著測點(diǎn)高度的增加而增加，同位置處輻射熱流量遠(yuǎn)大于對流熱流量。圖3為全敞口情況下位置A、D、E三處輻射熱流量的比較，可見在相同水平距離處，位置處于下風(fēng)向時輻射熱流量大于上風(fēng)向時的值。因此，利用熱流傳感器和熱輻射傳感器實時監(jiān)測油罐池火焰的輻射熱特性是可行的。3 結(jié)論通過兩次實驗確定用耐高溫溫
油氣田地面工程 2014年2期2014-03-22
- 原油儲罐火災(zāi)熱輻射特性實驗
距離處存在輻射熱流量的最大值；著火儲罐1/4敞口情況下各測點(diǎn)輻射熱流量均小于全敞口及1/2敞口情況下的值，而全敞口和1/2敞口情況下，垂直高度較低、與著火儲罐水平距離較近的各測點(diǎn)輻射熱流量較為接近；在距離罐壁較近位置處、與地面的高度相對較高時，下風(fēng)向的輻射熱流量大于上風(fēng)向輻射熱流量。原油儲罐火災(zāi)；輻身熱流量；火災(zāi)實驗；測試由于原油儲罐的易燃易爆特性，一旦發(fā)生事故，燃燒罐會產(chǎn)生強(qiáng)烈的輻射熱，不僅對相鄰罐造成威脅，使火災(zāi)爆炸危險性有擴(kuò)大的趨勢，而且強(qiáng)烈的輻射熱
油氣田地面工程 2014年3期2014-03-20
- 太陽能模擬電加熱器的研究＊
動機(jī)提供熱源。熱流量與溫升的關(guān)系為：圖1 太陽能模擬器式中：Q為熱流量，λ為導(dǎo)熱系數(shù)，δ為兩導(dǎo)熱表面間的距離，F(xiàn)為導(dǎo)熱面積。2.1 計算鋼板溫升鋼導(dǎo)熱系數(shù)λ為40w／m·℃，δ為6mm，導(dǎo)熱圓面半徑為11mm，鋼板溫升與熱流量的關(guān)系為：如表1所示，當(dāng)熱流量從1kW上升到3kW時，鋼板的溫度也從3.9℃以0.0039的斜率線性上升到11.8℃。如圖2所示為溫升與熱流量的關(guān)系。2.2 計算水泥溫升水泥導(dǎo)熱系數(shù) λ 為 1.5w／m·℃，δ為 20mm，導(dǎo)熱圓面
電氣傳動自動化 2013年2期2013-09-25
- 進(jìn)氣溫度對航空發(fā)動機(jī)燃燒室輻射換熱的影響
化對燃燒室輻射熱流量和火焰筒壁溫的影響。研究結(jié)果表明：隨著進(jìn)氣溫度的升高，燃?xì)鉁囟壬?，碳黑粒子質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大，且高溫區(qū)和碳黑粒子生成區(qū)均往前移；火焰筒壁溫急劇升高，高溫區(qū)集中在燃燒室中間段和摻混段，主燃區(qū)火焰筒壁溫相對較低；輻射熱流量不斷增加，由3245 W增加到8674 W，輻射熱流量主要受燃?xì)廨椛涮匦杂绊?。燃燒室；輻射換熱；進(jìn)氣溫度；數(shù)值模擬；航空發(fā)動機(jī)；火焰筒壁溫0 引言近年來，隨著現(xiàn)代航空發(fā)動機(jī)的發(fā)展，燃燒室油氣比不斷增大，燃燒室出口平均溫度進(jìn)一步
航空發(fā)動機(jī) 2013年5期2013-07-07
- 混凝土儲熱樁雙U型埋管間歇儲熱溫度場的FLUENT模擬*
以及各交界面的熱流量.1 gambit建模1.1 幾何建模模型選定混凝土樁長為12 m，直徑為300 mm，土壤半徑為5 m，U型管外徑為32 mm，內(nèi)徑為25 mm的PEX管.U型管兩管中心距為120 mm.圖1為樁內(nèi)埋管的幾何模型示意圖，圖2為整個求解區(qū)域的幾何模型示意圖.圖1 樁內(nèi)埋管幾何模型示意圖 圖2 求解區(qū)域幾何模型示意圖1.2 網(wǎng)格劃分網(wǎng)格劃分直接影響方程的離散化程度和數(shù)值的收斂性與準(zhǔn)確性.U型管水流入口處，首層網(wǎng)格厚取0.04 mm，倍增系
吉林建筑大學(xué)學(xué)報 2013年1期2013-02-15
- 面齒輪嚙合過程中壓力角對齒面摩擦生熱的影響分析
摩擦因數(shù)和摩擦熱流量的計算方法，并分析了其沿嚙合面的分布規(guī)律以及相關(guān)的影響因素。肖望強(qiáng)等[4]介紹了非對稱齒輪摩擦熱流量的計算方法，并分析了其沿嚙合面的分布規(guī)律以及相關(guān)的影響因素，推導(dǎo)了輪齒本體溫度的熱平衡方程，建立了輪齒有限元溫度分析的模型。李政民卿等[5]對面齒輪的嚙合理論進(jìn)行了研究，主要集中于面齒輪的齒面生成、面齒輪齒寬的限制條件、無安裝誤差及有安裝誤差的齒接觸分析、運(yùn)動誤差、重合度齒面曲率和齒面速度等。目前，人們對面齒輪嚙合過程中齒面摩擦生熱的研究
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2012年9期2012-11-29
- 轉(zhuǎn)爐減速器齒輪瞬態(tài)本體溫度場分析
輪沿嚙合線摩擦熱流量。通過建立轉(zhuǎn)爐減速器齒輪瞬態(tài)溫度場有限元分析模型，獲得了齒輪瞬態(tài)本體溫度場，齒輪工作時間與溫度梯度的關(guān)系表明越是能迅速達(dá)到熱平衡狀態(tài)，對轉(zhuǎn)爐減速器齒輪傳動越有利。該研究結(jié)果為轉(zhuǎn)爐減速器齒輪的安全使用提供了理論依據(jù)，為以后轉(zhuǎn)爐減速器齒輪瞬態(tài)本體溫度場的快速建模和分析提供了方法。轉(zhuǎn)爐 減速器 齒輪 傳動 瞬態(tài)溫度場 有限元 膠合承載能力1 引言根據(jù)《鋼鐵產(chǎn)業(yè)調(diào)整與振興規(guī)劃》強(qiáng)制標(biāo)準(zhǔn)，2011年底前淘汰了30 t及以下煉鋼轉(zhuǎn)爐、電爐，強(qiáng)化行業(yè)
天津冶金 2011年5期2011-01-04