南海明，文堯順，吳秀章，關(guān)豐忠，盧衛(wèi)民，公 磊

（1. 中國(guó)神華煤制油化工有限公司，北京 100010；2. 中國(guó)石油大學(xué)（北京） 化學(xué)化工程學(xué)院，北京 102249）

甲醇制烯烴工業(yè)裝置催化劑積碳特性模擬研究

南海明1，2，文堯順1，2，吳秀章1，關(guān)豐忠1，盧衛(wèi)民1，公 磊1

（1. 中國(guó)神華煤制油化工有限公司，北京 100010；2. 中國(guó)石油大學(xué)（北京） 化學(xué)化工程學(xué)院，北京 102249）

基于中國(guó)神華集團(tuán)包頭1.80 Mt/a甲醇制烯烴（MTO）工業(yè)裝置湍動(dòng)流化床反應(yīng)器的實(shí)際數(shù)據(jù)，研究了MTO過(guò)程中催化劑的積碳特性。將待生劑與再生劑的積碳量差值（碳差）分別與催化劑的停留時(shí)間及單位質(zhì)量催化劑上甲醇的處理量（醇劑比）按照基于Voorhies方程的模型、機(jī)理模型及線性模型進(jìn)行關(guān)聯(lián)，擬合出了不同溫度下催化劑的積碳特性模型。研究結(jié)果表明，對(duì)于同一組數(shù)據(jù)，無(wú)論采取哪種模型都具有相似的擬合度，且將碳差與醇劑比進(jìn)行關(guān)聯(lián)時(shí)得到的擬合模型的擬合度較高。裝置是否處于穩(wěn)態(tài)對(duì)于模型的可靠性影響顯著，MTO工業(yè)裝置反應(yīng)器的操作特點(diǎn)和復(fù)雜性使得基于工業(yè)數(shù)據(jù)的積碳特性模型精確度還有待提高。

甲醇制烯烴工業(yè)裝置；積碳；SAPO-34分子篩催化劑；模擬

甲醇制烯烴（MTO）是以煤或天然氣為原料經(jīng)甲醇制備低碳烯烴的新工藝［1-4］。SAPO-34分子篩可以高選擇性地將甲醇轉(zhuǎn)化為低碳烯烴，并限制大分子烴類(lèi)產(chǎn)物的生成［5-6］，在MTO實(shí)驗(yàn)室研究及工業(yè)裝置中廣泛應(yīng)用。MTO反應(yīng)是分子篩“擇形選擇性”特征非常明顯的一類(lèi)反應(yīng)，催化劑積碳對(duì)分子篩的擇形選擇性有十分重要的影響。SAPO-34分子篩孔籠內(nèi)的大分子產(chǎn)物由于孔徑的約束而無(wú)法擴(kuò)散出來(lái)，在孔籠內(nèi)聚積生成積碳并通過(guò)兩種途徑導(dǎo)致催化劑失活：一是覆蓋催化劑的活性位；二是限制原料或產(chǎn)物的擴(kuò)散［7-8］。SAPO-34分子篩相互連通的三維孔籠結(jié)構(gòu)可以在反應(yīng)初期為積碳提供空間，使積碳不會(huì)立即阻塞孔道［9］，此時(shí)積碳能對(duì)MTO反應(yīng)施加積極影響：一方面其中的多甲基苯作為“活性中間體”能促進(jìn)MTO反應(yīng)的發(fā)生［10］；另一方面積碳占據(jù)孔籠及孔道能改善分子篩的選擇性［11］。對(duì)催化劑的積碳特性進(jìn)行研究，對(duì)于控制反應(yīng)器內(nèi)的積碳量以及提高目的產(chǎn)物收率有重要意義。齊國(guó)楨等［12］采用基于Voorhies方程的模型對(duì)MTO反應(yīng)中SAPO-34分子篩的積碳特性進(jìn)行了研究，該模型將積碳量與反應(yīng)時(shí)間、空速、單位質(zhì)量催化劑上甲醇的處理量（簡(jiǎn)稱醇劑比）等以冪函數(shù)的形式關(guān)聯(lián)起來(lái)。Froment等［13］開(kāi)發(fā)的一種積碳理論模型（也稱機(jī)理模型）也可用于MTO催化劑的積碳特性研究，該模型將積碳速率與積碳前體濃度和催化劑的活性關(guān)聯(lián)起來(lái)。

本工作基于中國(guó)神華集團(tuán)（簡(jiǎn)稱神華）包頭1.80 Mt/a MTO工業(yè)裝置的數(shù)據(jù)，采用基于Voorhies方程的模型、機(jī)理模型和線性模型，研究了工業(yè)條件下SAPO-34分子篩的積碳特性。

1 實(shí)驗(yàn)部分

采用小型固定流化床反應(yīng)器進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室研究時(shí)，變更操作條件較為方便，可在較寬操作條件下考察催化劑的積碳規(guī)律，這在工業(yè)裝置上是不可能做到的。出于經(jīng)濟(jì)性和保證產(chǎn)品組成穩(wěn)定性的考慮，MTO工業(yè)流化床反應(yīng)器的操作條件相對(duì)較窄，調(diào)節(jié)的空間比小型固定流化床小得多。神華包頭1.80 Mt/a MTO工業(yè)裝置采用神華自主研發(fā)催化劑SMC-1，該催化劑以SAPO-34分子篩為活性組分，添加適量的黏結(jié)劑和載體，經(jīng)噴霧、干燥、焙燒制成，成型催化劑粒徑介于30～140 μm，平均粒徑為80 μm，顆粒密度為1 200 kg/m3，堆密度為700 kg/m3，催化劑孔體積為0.15～0.25 mL/g，比表面積為150～250 m2/g。工業(yè)反應(yīng)器密相段表觀氣速介于0.7～0.9 m/s。原料甲醇中含有一定量的水，有助于延緩催化劑積碳，神華包頭MTO工業(yè)裝置的原料中甲醇的含水量約為5%（w）。通過(guò)向反應(yīng)器中引入稀釋蒸汽將進(jìn)料中甲醇含量進(jìn)一步降至80%（w）。催化劑不完全再生有助于縮短或消除誘導(dǎo)期，因此MTO工業(yè)裝置將再生劑的定碳控制在約1.5%（w）。在工業(yè)裝置反應(yīng)器中實(shí)際生成的積碳量為待生劑和再生劑積碳量的差值（即碳差），本工作以碳差為考察對(duì)象，這一點(diǎn)與基于小型固定流化床反應(yīng)器的積碳特性研究不同。

催化劑碳含量的分析采用紫外定碳法，即在一定波長(zhǎng)條件下，對(duì)已知碳含量且性質(zhì)相同的催化劑進(jìn)行紫外漫反射光譜測(cè)定，繪制碳含量-吸光度校準(zhǔn)曲線，然后對(duì)待測(cè)催化劑進(jìn)行紫外漫反射光譜測(cè)定，查對(duì)校準(zhǔn)曲線，得到催化劑碳含量。

MTO工業(yè)裝置反應(yīng)單元涉及的操作參數(shù)眾多且均會(huì)在小范圍內(nèi)浮動(dòng)，正常運(yùn)行時(shí)部分參數(shù)之間又相互影響，因此不存在絕對(duì)的穩(wěn)態(tài)。影響MTO反應(yīng)過(guò)程的主要因素為反應(yīng)溫度、甲醇分壓、催化劑在反應(yīng)器中的停留時(shí)間及甲醇空速等，可通過(guò)控制上述主要條件來(lái)達(dá)到穩(wěn)態(tài)操作，如反應(yīng)溫度可通過(guò)調(diào)節(jié)甲醇進(jìn)料溫度及反應(yīng)器內(nèi)取熱器負(fù)荷來(lái)控制；甲醇分壓可通過(guò)調(diào)節(jié)反應(yīng)器壓力或稀釋蒸汽的含量控制；催化劑的停留時(shí)間可通過(guò)調(diào)節(jié)催化劑循環(huán)量及其在反應(yīng)器中的藏量來(lái)控制。神華包頭1.80 Mt/a MTO工業(yè)裝置的反應(yīng)器操作條件范圍如下：反應(yīng)溫度738～758 K、反應(yīng)壓力0.10～0.12 MPa、甲醇重時(shí)空速3～5 h-1、催化劑的停留時(shí)間30～90 min。反應(yīng)壓力在MTO工業(yè)裝置正常運(yùn)行時(shí)變動(dòng)很小，因此在研究積碳特性時(shí)忽略反應(yīng)器壓力的變化。

2 結(jié)果與討論

2.1 基于Voorhies 方程的模型

在催化劑、原料和反應(yīng)溫度給定的情況下，Voorhies［14］發(fā)現(xiàn)催化劑積碳量的對(duì)數(shù)值與催化劑的停留時(shí)間成正比，由此得到了經(jīng)典的Voorhies方程：

該方程形式簡(jiǎn)潔，因此應(yīng)用廣泛。Voorhies方程最初適用于描述催化裂化過(guò)程中催化焦的生成行為，在用作MTO催化劑積碳特性模型時(shí)，后人對(duì)其進(jìn)行了改進(jìn)，如Chen等［15］將催化劑積碳量與單位質(zhì)量催化劑生成的烴類(lèi)物質(zhì)總量關(guān)聯(lián)起來(lái)；齊國(guó)楨等［12］將Voorhies方程中的常數(shù)a表示為反應(yīng)溫度的關(guān)聯(lián)式、將催化劑積碳量同時(shí)與催化劑的停留時(shí)間和空速關(guān)聯(lián)以及將方程中的反應(yīng)時(shí)間替換為醇劑比［11］等。改進(jìn)的Voorhies方程同樣能得到很好的擬合效果。

基于神華包頭1.80 Mt/a MTO工業(yè)裝置的數(shù)據(jù)，采用基于Voorhies方程的模型，將不同反應(yīng)溫度下的碳差與催化劑的停留時(shí)間和醇劑比的關(guān)系分別按模型Ⅰ和模型Ⅱ擬合：

按模型Ⅰ和模型Ⅱ擬合得到的待定常數(shù)見(jiàn)表1，擬合結(jié)果見(jiàn)圖1和圖2。

由圖1和圖2可見(jiàn)，將碳差與醇劑比進(jìn)行擬合時(shí)精確度較高。這是由于空速也是影響催化劑積碳的重要因素［16］。對(duì)于MTO工業(yè)裝置，催化劑的藏量和甲醇進(jìn)料量會(huì)發(fā)生變動(dòng)并導(dǎo)致空速的變化，將碳差與催化劑停留時(shí)間關(guān)聯(lián)的模型沒(méi)有考慮空速變化帶來(lái)的影響，而醇劑比（相當(dāng)于空速與催化劑停留時(shí)間的乘積）同時(shí)考慮了催化劑停留時(shí)間和空速，因此將其與碳差關(guān)聯(lián)的模型更為精確。同時(shí)還可看出，對(duì)于738 K和758 K兩個(gè)溫度點(diǎn)的擬合效果均較差，這一方面是由于裝置在這兩個(gè)溫度點(diǎn)的運(yùn)行時(shí)間短，采集到的數(shù)據(jù)較少；另一方面是由于在這兩個(gè)溫度點(diǎn)的停留時(shí)間較短，裝置未達(dá)到穩(wěn)態(tài)。

表1 采用模型Ⅰ和模型Ⅱ?qū)I(yè)數(shù)據(jù)的擬合結(jié)果Table 1 Fitting of industrial data with model Ⅰand model Ⅱ

圖1 工業(yè)數(shù)據(jù)與模型Ⅰ的擬合結(jié)果Fig.1 Fitting of the industrial data with modelⅠ.t：average residence time of catalyst in reactor；?Cc：carbon difference between spent and regenerated catalysts.

圖2 工業(yè)數(shù)據(jù)與模型Ⅱ的擬合結(jié)果Fig.2 Fitting of the industrial data with model Ⅱ.MTC：mass ratio of methanol to catalyst.

2.2 機(jī)理模型

Voorhies方程屬于經(jīng)驗(yàn)式，忽視了積碳的生成機(jī)理，因此有必要從積碳的來(lái)源出發(fā)建立積碳特性模型。Froment等［13］認(rèn)為積碳生成速率方程可寫(xiě)為：

對(duì)于失活因子φ的取值，F(xiàn)roment給出了5種經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式：

式中，αc為失活速率常數(shù)，僅與溫度相關(guān)。

一般認(rèn)為，MTO反應(yīng)體系的積碳速率方程中反應(yīng)級(jí)數(shù)為1級(jí)。齊國(guó)楨等［12］和Chen等［15］分別認(rèn)為Froment提供的關(guān)聯(lián)式中φ=exp(-αcCc)和φ=1-αcCc更能準(zhǔn)確描述催化劑失活因子與積碳量的關(guān)系，并分別依據(jù)這兩個(gè)關(guān)聯(lián)式建立了模型Ⅲ和模型Ⅳ：

采用模型Ⅲ和模型Ⅳ對(duì)工業(yè)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，擬合系數(shù)見(jiàn)表2，擬合結(jié)果見(jiàn)圖3和圖4。對(duì)于MTO工業(yè)裝置，甲醇轉(zhuǎn)化率始終高于99.8%，因此，視XMEOH=1。由圖3和圖4可見(jiàn)，兩者的擬合結(jié)果非常接近。

表2 采用模型Ⅲ和模型Ⅳ對(duì)工業(yè)數(shù)據(jù)的擬合結(jié)果Table 2 Fitting of the industrial data with model Ⅲ and model Ⅳ

2.3 線性模型

通過(guò)對(duì)一定溫度下積碳量隨催化劑停留時(shí)間的變化規(guī)律的研究可發(fā)現(xiàn)，在催化劑停留時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，積碳量與催化劑的停留時(shí)間近似呈線性關(guān)系，因此將不同溫度下的碳差分別與催化劑停留時(shí)間和醇劑比按以下兩種線性模型（模型Ⅴ和模型Ⅵ）進(jìn)行擬合。

圖3 工業(yè)數(shù)據(jù)與模型Ⅲ的擬合結(jié)果Fig.3 Fitting of the industrial data with model Ⅲ.

圖4 工業(yè)數(shù)據(jù)與模型Ⅳ的擬合結(jié)果Fig.4 Fitting of the industrial data with model Ⅳ.

線性模型對(duì)停留時(shí)間較短的催化劑積碳量的預(yù)測(cè)值會(huì)出現(xiàn)很大的誤差，但工業(yè)裝置中催化劑的停留時(shí)間不低于30 min，在此前提下線性模型的擬合誤差較小。對(duì)工業(yè)數(shù)據(jù)線性擬合的結(jié)果見(jiàn)表3、圖5和圖6。

2.4 積碳速率方程

在已知各參數(shù)的情況下，對(duì)上述6種催化劑積碳特性模型的關(guān)聯(lián)式求導(dǎo)，即可求得各溫度下積碳的生成速率方程，結(jié)果如表4所示。

表3 采用模型Ⅴ和模型Ⅵ對(duì)工業(yè)數(shù)據(jù)擬合的結(jié)果Table 3 Fitting of the industrial data with model Ⅴ and model Ⅵ

圖5 工業(yè)數(shù)據(jù)與模型Ⅴ的擬合結(jié)果Fig.5 Fitting of the industrial data with model Ⅴ.

圖6 工業(yè)數(shù)據(jù)與模型Ⅵ的擬合結(jié)果Fig.6 Fitting of the industrial data with model Ⅵ.

表4 不同積碳特性模型對(duì)應(yīng)的積碳速率方程Table 4 Coking rate equations based on different coking kinetics models

2.5 基于工業(yè)數(shù)據(jù)的失活模型

根據(jù)不同的催化劑失活因子與積碳量的關(guān)聯(lián)式，即φ=exp(-αcCc)和φ=1-αcCc，結(jié)合模型Ⅲ和模型Ⅳ可反推出催化劑失活因子與醇劑比之間的關(guān)聯(lián)式：

將依據(jù)工業(yè)數(shù)據(jù)得到的表2中的相應(yīng)系數(shù)代入模型Ⅲ及模型Ⅳ，即可得到相應(yīng)溫度下催化劑失活因子與醇劑比的關(guān)聯(lián)式。工業(yè)上，743 K和753 K是經(jīng)常選擇的反應(yīng)溫度，這兩個(gè)溫度下催化劑失活因子與醇劑比的關(guān)系如圖7所示。由圖7可知，相同溫度下，隨醇劑比的增大，按關(guān)聯(lián)式（15）催化劑失活得更快；對(duì)于同一關(guān)聯(lián)式，醇劑比相同的情況下，溫度越高催化劑的失活因子越大。

圖7 催化劑失活因子與醇劑比的關(guān)系Fig.7 Relationship of φ and MTC.φ：deactivation factor for the catalyst.a Equation (14)；b Equation (15)

2.6 積碳特性模型評(píng)價(jià)

各種擬合模型與MTO催化劑積碳失活工業(yè)數(shù)據(jù)的擬合度見(jiàn)表5。由表5可見(jiàn)，將碳差與催化劑停留時(shí)間擬合時(shí)，無(wú)論是采取基于Voorhies方程的模型還是采取線性模型，同一反應(yīng)溫度下不同模型與實(shí)際數(shù)據(jù)的擬合度都很接近，將碳差和MTC關(guān)聯(lián)也存在同樣的情況。這表明基于同一組數(shù)據(jù)的情況下，無(wú)論采取何種模型，都具有相近的擬合度。各種模型對(duì)反應(yīng)溫度為758 K時(shí)的工業(yè)數(shù)據(jù)的擬合結(jié)果均較差，可能是在該溫度下MTO反應(yīng)不能穩(wěn)定停留足夠長(zhǎng)的時(shí)間，使得催化劑積碳量和停留時(shí)間不能準(zhǔn)確關(guān)聯(lián)。

表5 各種擬合模型與MTO催化劑積碳失活工業(yè)數(shù)據(jù)的擬合相關(guān)度Table 5 Correlation analysis of fitting the industrial data with different models

前人對(duì)MTO反應(yīng)積碳特性的研究基本都是基于固定流化床反應(yīng)器，與之相比，基于MTO工業(yè)裝置湍動(dòng)流化床反應(yīng)器建立的積碳特性模型擬合實(shí)際數(shù)據(jù)的精確度還有待提高。MTO工業(yè)裝置的催化劑一般是在反應(yīng)器和再生器之間連續(xù)循環(huán)和再生，催化劑在反應(yīng)器中處于全反混狀態(tài)，停留時(shí)間和積碳量是不均一的，這與小型固定流化床反應(yīng)器有很大的區(qū)別。此外，MTO工業(yè)裝置的反應(yīng)器與小型固定流化床反應(yīng)器的區(qū)別還表現(xiàn)在以下4個(gè)方面：

1）小型固定流化床反應(yīng)器操作條件的變更比較方便，可在較寬操作條件下研究催化劑積碳規(guī)律；工業(yè)裝置出于經(jīng)濟(jì)性和生產(chǎn)穩(wěn)定性考慮，操作條件的變動(dòng)范圍窄得多。同時(shí)，小型固定流化床反應(yīng)器的操作條件一旦確定，基本不會(huì)發(fā)生變動(dòng)；而對(duì)于工業(yè)循環(huán)流化床，影響反應(yīng)和再生的參數(shù)很多，即使在穩(wěn)定生產(chǎn)的條件下，單一參數(shù)也會(huì)在小范圍內(nèi)波動(dòng)。

2）小型固定流化床反應(yīng)器采用新鮮催化劑，而工業(yè)循環(huán)流化床的催化劑采用不完全再生的工藝，再生劑進(jìn)入反應(yīng)器時(shí)本身就含有一定量的積碳（積碳量約1.5%（w）），在反應(yīng)過(guò)程中生成的積碳是待生劑與再生劑之間的碳差。再生劑中所殘留的積碳在成分上與固定流化床反應(yīng)器中催化劑積碳量達(dá)到1.5%（w）時(shí)的成分不一樣，前者主要為高度縮合的多環(huán)芳烴，后者主要為帶有多個(gè)甲基的單環(huán)芳烴。催化劑在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步積碳的行為也可能存在差異。

3）工業(yè)循環(huán)流化床某一時(shí)間點(diǎn)的孤立數(shù)據(jù)的可靠性很差，只有在較長(zhǎng)時(shí)間下操作條件相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)據(jù)才是可靠的。例如，神華包頭1.80 Mt/a MTO裝置反應(yīng)器的反應(yīng)溫度也存在小于738 K和大于758 K的情況，但維持的時(shí)間都很短，因此這兩個(gè)溫度范圍沒(méi)有考慮。對(duì)于738，758 K兩個(gè)溫度點(diǎn)，工業(yè)裝置也較少采用，因此采集到的數(shù)據(jù)也較少，模型可靠性較差。另外，小型實(shí)驗(yàn)裝置測(cè)定催化劑試樣的積碳時(shí)注意避免在高溫情況下將積碳暴露在氧化性氣氛中，因此催化劑定碳較準(zhǔn)確；工業(yè)裝置測(cè)定催化劑試樣的積碳時(shí)，操作較粗糙，難以避免積碳的部分氧化，催化劑定碳不如小型實(shí)驗(yàn)裝置準(zhǔn)確。

4）MTO工業(yè)裝置反應(yīng)器內(nèi)溫度分布不均勻也有可能是造成工業(yè)擬合結(jié)果精確度較差的重要原因。本研究用于模型擬合的溫度為催化劑密相床層溫度。實(shí)際上，再生催化劑進(jìn)入反應(yīng)器時(shí)的溫度（約903 K）大大高于密相床層的溫度，該溫度下催化劑的積碳速率要快得多。

工業(yè)裝置的特點(diǎn)及其操作條件的復(fù)雜性可能是造成所建立的積碳特性模型精確性較差的原因。

3 結(jié)論

1）基于神華包頭1.80 Mt/a MTO工業(yè)裝置的湍動(dòng)流化床反應(yīng)器，研究了工業(yè)條件下催化劑在反應(yīng)器內(nèi)的積碳行為，建立了催化劑積碳特性模型。將模型與催化劑積碳實(shí)際數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，擬合結(jié)果表明，所建立的模型精確性還有待提高。

2）工業(yè)反應(yīng)器催化劑的不完全再生、催化劑在反應(yīng)器停留時(shí)間的不均一性以及反應(yīng)器內(nèi)溫度分布的差異等可能是造成所建立的積碳特性模型精確度較差的主要原因。

符 號(hào) 說(shuō) 明

a，b，a′，b′ 相應(yīng)模型關(guān)系式的待定常數(shù)

Cc催化劑積碳量，%

C*積碳前體含量，%

?Cc碳差，%

MTC 醇劑比，g/g

n 反應(yīng)級(jí)數(shù)

XMEOH甲醇轉(zhuǎn)化率

t 催化劑的停留時(shí)間， min

αc失活速率常數(shù)

φ 催化劑失活因子

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（編輯 王 萍）

·最新專(zhuān)利文摘·

一種改性高韌性環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂的合成方法

該專(zhuān)利涉及一種改性高韌性環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂的合成方法。包括下述步驟：1）向反應(yīng)釜中依次加入雙酚A型環(huán)氧樹(shù)脂40%～50%（w）、不飽和一元羧酸8%～20%（w）、長(zhǎng)鏈飽和二元酸2.5%～11%（w）、催化劑A 0.1%～1.0%（w）和阻聚劑0.01%～0.1%（w）；2）控制反應(yīng)溫度在100～130 ℃，測(cè)定酸值，直到降至（KOH）10 mg/g以下；3）將反應(yīng)體系冷卻到100 ℃左右，加入交聯(lián)劑28%～40%（w）、多亞甲基多苯基異氰酸酯1.0%～5.0%（w）和催化劑B 0.05%～0.5%（w），控制反應(yīng)溫度60～80 ℃，直至測(cè)得的異氰酸根濃度為0，即到達(dá)反應(yīng)終點(diǎn)。

該專(zhuān)利的優(yōu)點(diǎn)是：用長(zhǎng)鏈飽和二元酸部分代替不飽和一元羧酸反應(yīng)，先稀釋再加入多亞甲基多苯基異氰酸酯擴(kuò)鏈，擴(kuò)鏈反應(yīng)完全，增韌效果好，工藝簡(jiǎn)單，終點(diǎn)明確，副反應(yīng)少，無(wú)“三廢”產(chǎn)生，樹(shù)脂質(zhì)量穩(wěn)定。（華東理工大學(xué)）/CN 103304749 A，2013 - 09 - 18

Simulation of Coking on Catalyst in Methanol to Olefins Plant

Nan Haiming1，2，Wen Yaoshun1，2，Wu Xiuzhang1，Guan Fengzhong1，Lu Weimin1，Gong Lei1
（1. China Shenhua Coal to Liquid and Chemical Co.，Ltd.，Beijing 100010，China；2. Faculty of Chemical Science and Engineering，China University of Petrolium，Beijing 102249，China）

The coking on SAPO-34 molecular sieve catalyst for methanol to olefns(MTO) process was studied based on the industrial data of a turbulent fuidized bed reactor in Shenhua Group MTO plant. The carbon difference between spent and regenerated catalysts，residence time of the catalyst in the reactor and mass ratio of methanol to catalyst(MTC) were correlated according to Voorhies model，mechanism model and linear model，and kinetics models for the coking at different temperature were obtained. The results showed that for the same data，all the chosen models have a similar ftting degree and the ftting degree of the carbon difference with MTC was higher than that with residence time. The reliability of the models will signifcantly be affected by the stability of the installation. The ftting degree of the established models should be heightened because of the complexity of operating the industrial reactor.

methanol to olefns plant；coking；SAPO-34 molecular sieve catalyst；simulation

1000 - 8144（2014）01 - 0079 - 08

TQ 211

A

2013 - 07 - 12；［修改稿日期］ 2013 - 10 - 21。

南海明（1982—），男，山東省聊城市人，博士后，工程師，電話 010 - 57339078，電郵 nanhaiming@csclc.com。

神華集團(tuán)公司科技創(chuàng)新項(xiàng)目（MZY-13-13）。