摘 要：針對(duì)SR20飛機(jī)空調(diào)壓縮機(jī)安裝結(jié)構(gòu)，運(yùn)用有限元分析軟件ANSYS，對(duì)該結(jié)構(gòu)及連接部件進(jìn)行精確的數(shù)值建模，然后利用ANSYS對(duì)該結(jié)構(gòu)在外載荷作用下的力學(xué)特性進(jìn)行數(shù)值模擬分析，并運(yùn)用后處理對(duì)數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)及圖像描述，最后對(duì)壓縮機(jī)及連接部件的力學(xué)性能進(jìn)行評(píng)估，并通過(guò)數(shù)值模擬分析設(shè)計(jì)優(yōu)化后該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)及力學(xué)性能，為壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)的改進(jìn)設(shè)計(jì)和日常維護(hù)提供了有力依據(jù)。

關(guān)鍵詞：壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)；有限元建模；動(dòng)力響應(yīng)；優(yōu)化設(shè)計(jì)

引言

SR20飛機(jī)作為新型引進(jìn)的機(jī)型投入運(yùn)行已一年多的時(shí)間，在該機(jī)型上多次出現(xiàn)空調(diào)壓縮機(jī)接耳及固定襯套裂紋、斷裂等故障。經(jīng)初步的結(jié)構(gòu)及受力及分析，發(fā)現(xiàn)造成壓縮機(jī)裂紋故障頻發(fā)的根本原因在于空調(diào)壓縮機(jī)與機(jī)匣連接設(shè)計(jì)存在缺陷，其安裝固定方式不合理，據(jù)此判斷該出現(xiàn)故障將是該機(jī)型的普遍現(xiàn)象，故有必要在該機(jī)型上對(duì)壓縮機(jī)的固定方式進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)和改進(jìn)，否則勢(shì)必造成在飛行訓(xùn)練中壓縮機(jī)裂紋故障高發(fā)，不僅增加了機(jī)務(wù)維修工作的任務(wù)量，還對(duì)航材和人力資源造成了嚴(yán)重的浪費(fèi)，降低了飛機(jī)的使用效率。

文章將力學(xué)相關(guān)理論知識(shí)、數(shù)值建模仿真分析和工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合：以一定程度的理論力學(xué)、材料力學(xué)、固體力學(xué)相關(guān)理論知識(shí)和相關(guān)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)為依托，對(duì)空調(diào)壓縮機(jī)及其連接結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化和數(shù)值建模，以模擬該結(jié)構(gòu)在實(shí)際中的力學(xué)特性，并為飛機(jī)制造商提供高強(qiáng)度飛行訓(xùn)練使用條件下的壓縮機(jī)故障統(tǒng)計(jì)、分析和優(yōu)化改進(jìn)可行性及實(shí)用性分析數(shù)據(jù)。

1 壓縮機(jī)安裝結(jié)構(gòu)有限元模型的建立

該壓縮機(jī)安裝結(jié)構(gòu)原理示意圖如圖1所示。壓縮機(jī)下端通過(guò)其接耳、襯套的配合及螺桿的貫穿作用，與安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)匣的支撐片相配合，另一端通過(guò)連桿固定在機(jī)匣上（圖中未畫(huà)出），右端皮帶輪通過(guò)皮帶的作用帶動(dòng)壓縮機(jī)內(nèi)部機(jī)構(gòu)做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，從而保證空調(diào)系統(tǒng)的正常工作。

該空調(diào)壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)中，壓縮機(jī)、接耳、支撐片、螺桿及皮帶輪均采用合金鋼材料，襯套采用硬鋁材料，其材料性能屬性如表1所示：

表1 材料性能參數(shù)表

1.1 壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)有限元模型的建立

對(duì)壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬分析主要考察該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性及危險(xiǎn)部位的應(yīng)力水平，由于接耳部位受力比較復(fù)雜，如果單元區(qū)劃過(guò)于龐大，結(jié)果的正確性不能保障；如果采用四面體單元，則其計(jì)算精度無(wú)法保證；同時(shí)，如果單元形狀過(guò)于繁雜或者籠統(tǒng)，則計(jì)算規(guī)模就必須要擴(kuò)大，而且其計(jì)算精度會(huì)大大降低。為了保證求解精度的實(shí)現(xiàn)，并且盡可能地減少網(wǎng)格數(shù)量并減少計(jì)算規(guī)模，在進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí)，可以將壓縮機(jī)體元分化成較多個(gè)形狀較為規(guī)則的獨(dú)立個(gè)體元，盡管接耳螺紋孔及相關(guān)連接部位的網(wǎng)格劃分得比較細(xì)小，但是其精度就能夠被更加有效的保證。而其它體元采用映射網(wǎng)格劃分方法，可以將其形狀劃分為規(guī)則的六面體，利于數(shù)據(jù)的精準(zhǔn)度分析。與此類似，除了支撐片、襯套等與其它部件相連接的部位的網(wǎng)格劃分比較細(xì)密外，其它部位均采用體元分割、網(wǎng)格映射等方法生成形狀較為規(guī)則的六面體單元。

1.2 壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)接觸模型的建立

為了保證模擬壓縮機(jī)接耳與支撐片之間、接耳與螺桿之間以及支撐片與機(jī)匣之間的連接關(guān)系，就需要在其相連接、接觸的部位建立接觸單元，連接其技術(shù)工作點(diǎn)，因?yàn)橛捎谏傻慕佑|部位對(duì)有可能出現(xiàn)局部的初始滲透，會(huì)產(chǎn)生影響，所以須將CONTA174單元的關(guān)鍵字9設(shè)置成1，即刪除初始滲透，防止模型初始接觸與實(shí)際不符。

網(wǎng)格劃分后總的實(shí)體單元數(shù)是24224，接觸單元數(shù)是5192，節(jié)點(diǎn)數(shù)是31288。整個(gè)三維有限元模型如圖2 所示。

1.3 邊界條件和載荷的施加

根據(jù)該壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)規(guī)劃條件， 支撐片與機(jī)匣為一整體結(jié)構(gòu)，其下端面作為基礎(chǔ)。因此在該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)分析中，將壓縮機(jī)支撐片下端面全部自由度約束，以模擬其力傳遞到基礎(chǔ)的過(guò)程；壓縮機(jī)接耳及襯套通過(guò)固定螺桿與壓縮機(jī)支撐片進(jìn)行固定、連接。根據(jù)壓縮機(jī)的工作原理，該壓縮機(jī)皮帶輪皮帶張力應(yīng)滿足數(shù)值要求（9.5～12.2 N·m）。所以其能夠?qū)嚎s機(jī)皮帶輪及軸承部位添加兩個(gè)周期內(nèi)交變的壓力加載曲線以模擬其皮帶張力從最小值到最大值這一變化過(guò)程進(jìn)行把握。同時(shí)，對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)施以重力加速度以模擬其所受的重力載荷。

圖3 軸承部位壓力加載曲線

在上圖加載曲線中，壓力值（Pressure）是通過(guò)皮帶張力值與軸承直徑、皮帶輪長(zhǎng)度等尺寸計(jì)算后得到的。其中， Time=0、0.025、0.05S時(shí)對(duì)應(yīng)的壓力值為9.933Mpa（相應(yīng)的皮帶張力值為9.5N·m），Time=0.0125S、0.0375時(shí)對(duì)應(yīng)的壓力值為11.333Mpa（相應(yīng)的皮帶張力值為12.2N·m）。

2 有限元模型數(shù)值計(jì)算及分析

在動(dòng)力學(xué)問(wèn)題中，為高效全面及時(shí)的得到結(jié)果得到一個(gè)較為穩(wěn)妥或者能夠使用動(dòng)態(tài)力學(xué)求解的方程式為了較快地使結(jié)果能夠準(zhǔn)確可靠，還可以采用人工阻尼技術(shù)。根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，在此取阻尼系數(shù)=0.1。利用ANSYS動(dòng)力學(xué)分析的完全法對(duì)壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)在交變應(yīng)力作用下的瞬態(tài)響應(yīng)分析，并運(yùn)用后處理對(duì)數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行處理，得到該結(jié)構(gòu)在某一時(shí)刻的應(yīng)力云圖及危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線。

2.1 基于數(shù)值模擬的應(yīng)力水平分析

由于該結(jié)構(gòu)在皮帶張力作用下，壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)在受力過(guò)程中承受彎矩作用，同時(shí)根據(jù)文獻(xiàn)[1]可知，該結(jié)構(gòu)通過(guò)固定螺桿將力傳遞到襯套及接耳上，此時(shí)接耳處的應(yīng)力應(yīng)達(dá)到最大。通過(guò)上述分析以及ANSYS的后處理動(dòng)畫(huà)模擬，可以看出在整個(gè)加載過(guò)程中較高的應(yīng)力始終發(fā)生在接耳處，且始終發(fā)生在接耳與襯套連接部位的螺紋孔處。以此為據(jù)，重點(diǎn)對(duì)接耳螺紋孔處的應(yīng)力及位移等才能夠?qū)?dòng)力特性進(jìn)行分析。

選取壓縮機(jī)接耳與襯套連接孔處節(jié)點(diǎn)編號(hào)為9091的節(jié)點(diǎn)，同時(shí)利用后處理數(shù)據(jù)分析功能，得出在Time=0.0099s時(shí)，該點(diǎn)處的應(yīng)力最大，為797.426MPa。同時(shí)，經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)處理及曲線擬合，得出該節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力-時(shí)間變化曲線。其Time=0.0099s時(shí)的U型架應(yīng)力云圖及危險(xiǎn)點(diǎn)處的應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線如圖4、圖5所示。endprint

從圖5可以看出，壓縮機(jī)接耳處的應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線出現(xiàn)明顯的隨機(jī)振動(dòng)特征，這種隨機(jī)振動(dòng)是一般的振動(dòng)特性，是彈性機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)的固有振動(dòng)性質(zhì)和接觸對(duì)間的非均勻力學(xué)特性（間隙、幾何數(shù)值建模等會(huì)引入此非均勻性）共同作用的結(jié)果；同時(shí)，該曲線變化與外載趨勢(shì)相符，這符合線性加載方式的基本規(guī)律，也說(shuō)明數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可信與合理的。

2.2 基于數(shù)值模擬的動(dòng)力特性分析

為了進(jìn)一步描述壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)在外載作用下的動(dòng)力特性，壓縮機(jī)接耳處任一節(jié)點(diǎn)的位移-時(shí)間響應(yīng)曲線與襯套的實(shí)際變形進(jìn)行比較，從而對(duì)該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性進(jìn)行評(píng)估。

根據(jù)工程實(shí)踐可知，該壓縮機(jī)接耳處變形多發(fā)生接耳、襯套及安裝螺桿的軸向方向（即模型中的橫向），且通過(guò)后處理動(dòng)畫(huà)可以看出，其豎、橫向位移很小，最大為0.0182mm，可以忽略不計(jì)，因此僅重點(diǎn)分析該U型架橫向變形情況。選取接耳螺栓孔外端節(jié)點(diǎn)編號(hào)為14999的節(jié)點(diǎn)，其橫向位移-時(shí)間歷程變化曲線如圖6所示。

圖6 節(jié)點(diǎn)14999處的X向位移-時(shí)間歷程變化曲線

從圖6可以看出，該壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)接耳處的橫向位移-時(shí)間歷程變化曲線趨勢(shì)與應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線相類似，也出現(xiàn)明顯的隨機(jī)振動(dòng)特征，其原因與上述分析相同。另外，該曲線變化與外載及應(yīng)力-時(shí)間歷程變化趨勢(shì)相符，且其變形趨勢(shì)與壓縮機(jī)接耳實(shí)際結(jié)構(gòu)變形相類似，也說(shuō)明數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可信與合理的。

3 結(jié)束語(yǔ)

文章介紹了該利用模式在ANSYS軟件中對(duì)SR20飛機(jī)空調(diào)壓縮機(jī)安裝結(jié)構(gòu)采用APDL參數(shù)化自底向上直接建模的方法，并利用瞬態(tài)動(dòng)力分析模塊，對(duì)該結(jié)構(gòu)在交變載荷作用下的進(jìn)行了數(shù)值模擬研究和對(duì)比，獲取該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)函數(shù)曲線，結(jié)果與實(shí)際基本貼切；并利用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)設(shè)計(jì)優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力特性分析，結(jié)果表明，可以通過(guò)在接耳與支撐板連接處添加鋁制墊片的方法減小壓縮機(jī)接耳處的應(yīng)力及變形情況，進(jìn)而滿足工程應(yīng)用的需要。

參考文獻(xiàn)

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[3]周寧.ANSYS機(jī)械工程應(yīng)用實(shí)例[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2006.

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[5]張祖明.機(jī)械零件強(qiáng)度的現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法[M].北京：航空工業(yè)出版社，1990.

[6]王仲華.飛行器折疊尾翼的彈性動(dòng)力學(xué)有限元數(shù)值分析[D].西北工業(yè)大學(xué)碩士學(xué)位論文，2008.

[7]張亞輝，林家浩.結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)[M].大連：大連理工大學(xué)出版社，2008.

作者簡(jiǎn)介：王凱（1984-），男，漢族，河南省滎陽(yáng)市人，碩士研究生，現(xiàn)任中國(guó)民航飛行學(xué)院洛陽(yáng)分院工程師，從事工程技術(shù)工作。endprint

從圖5可以看出，壓縮機(jī)接耳處的應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線出現(xiàn)明顯的隨機(jī)振動(dòng)特征，這種隨機(jī)振動(dòng)是一般的振動(dòng)特性，是彈性機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)的固有振動(dòng)性質(zhì)和接觸對(duì)間的非均勻力學(xué)特性（間隙、幾何數(shù)值建模等會(huì)引入此非均勻性）共同作用的結(jié)果；同時(shí)，該曲線變化與外載趨勢(shì)相符，這符合線性加載方式的基本規(guī)律，也說(shuō)明數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可信與合理的。

2.2 基于數(shù)值模擬的動(dòng)力特性分析

為了進(jìn)一步描述壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)在外載作用下的動(dòng)力特性，壓縮機(jī)接耳處任一節(jié)點(diǎn)的位移-時(shí)間響應(yīng)曲線與襯套的實(shí)際變形進(jìn)行比較，從而對(duì)該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性進(jìn)行評(píng)估。

根據(jù)工程實(shí)踐可知，該壓縮機(jī)接耳處變形多發(fā)生接耳、襯套及安裝螺桿的軸向方向（即模型中的橫向），且通過(guò)后處理動(dòng)畫(huà)可以看出，其豎、橫向位移很小，最大為0.0182mm，可以忽略不計(jì)，因此僅重點(diǎn)分析該U型架橫向變形情況。選取接耳螺栓孔外端節(jié)點(diǎn)編號(hào)為14999的節(jié)點(diǎn)，其橫向位移-時(shí)間歷程變化曲線如圖6所示。

圖6 節(jié)點(diǎn)14999處的X向位移-時(shí)間歷程變化曲線

從圖6可以看出，該壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)接耳處的橫向位移-時(shí)間歷程變化曲線趨勢(shì)與應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線相類似，也出現(xiàn)明顯的隨機(jī)振動(dòng)特征，其原因與上述分析相同。另外，該曲線變化與外載及應(yīng)力-時(shí)間歷程變化趨勢(shì)相符，且其變形趨勢(shì)與壓縮機(jī)接耳實(shí)際結(jié)構(gòu)變形相類似，也說(shuō)明數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可信與合理的。

3 結(jié)束語(yǔ)

文章介紹了該利用模式在ANSYS軟件中對(duì)SR20飛機(jī)空調(diào)壓縮機(jī)安裝結(jié)構(gòu)采用APDL參數(shù)化自底向上直接建模的方法，并利用瞬態(tài)動(dòng)力分析模塊，對(duì)該結(jié)構(gòu)在交變載荷作用下的進(jìn)行了數(shù)值模擬研究和對(duì)比，獲取該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)函數(shù)曲線，結(jié)果與實(shí)際基本貼切；并利用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)設(shè)計(jì)優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力特性分析，結(jié)果表明，可以通過(guò)在接耳與支撐板連接處添加鋁制墊片的方法減小壓縮機(jī)接耳處的應(yīng)力及變形情況，進(jìn)而滿足工程應(yīng)用的需要。

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[7]張亞輝，林家浩.結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)[M].大連：大連理工大學(xué)出版社，2008.

作者簡(jiǎn)介：王凱（1984-），男，漢族，河南省滎陽(yáng)市人，碩士研究生，現(xiàn)任中國(guó)民航飛行學(xué)院洛陽(yáng)分院工程師，從事工程技術(shù)工作。endprint

從圖5可以看出，壓縮機(jī)接耳處的應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線出現(xiàn)明顯的隨機(jī)振動(dòng)特征，這種隨機(jī)振動(dòng)是一般的振動(dòng)特性，是彈性機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)的固有振動(dòng)性質(zhì)和接觸對(duì)間的非均勻力學(xué)特性（間隙、幾何數(shù)值建模等會(huì)引入此非均勻性）共同作用的結(jié)果；同時(shí)，該曲線變化與外載趨勢(shì)相符，這符合線性加載方式的基本規(guī)律，也說(shuō)明數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可信與合理的。

2.2 基于數(shù)值模擬的動(dòng)力特性分析

為了進(jìn)一步描述壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)在外載作用下的動(dòng)力特性，壓縮機(jī)接耳處任一節(jié)點(diǎn)的位移-時(shí)間響應(yīng)曲線與襯套的實(shí)際變形進(jìn)行比較，從而對(duì)該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性進(jìn)行評(píng)估。

根據(jù)工程實(shí)踐可知，該壓縮機(jī)接耳處變形多發(fā)生接耳、襯套及安裝螺桿的軸向方向（即模型中的橫向），且通過(guò)后處理動(dòng)畫(huà)可以看出，其豎、橫向位移很小，最大為0.0182mm，可以忽略不計(jì)，因此僅重點(diǎn)分析該U型架橫向變形情況。選取接耳螺栓孔外端節(jié)點(diǎn)編號(hào)為14999的節(jié)點(diǎn)，其橫向位移-時(shí)間歷程變化曲線如圖6所示。

圖6 節(jié)點(diǎn)14999處的X向位移-時(shí)間歷程變化曲線

從圖6可以看出，該壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)接耳處的橫向位移-時(shí)間歷程變化曲線趨勢(shì)與應(yīng)力-時(shí)間歷程變化曲線相類似，也出現(xiàn)明顯的隨機(jī)振動(dòng)特征，其原因與上述分析相同。另外，該曲線變化與外載及應(yīng)力-時(shí)間歷程變化趨勢(shì)相符，且其變形趨勢(shì)與壓縮機(jī)接耳實(shí)際結(jié)構(gòu)變形相類似，也說(shuō)明數(shù)值計(jì)算結(jié)果是可信與合理的。

3 結(jié)束語(yǔ)

文章介紹了該利用模式在ANSYS軟件中對(duì)SR20飛機(jī)空調(diào)壓縮機(jī)安裝結(jié)構(gòu)采用APDL參數(shù)化自底向上直接建模的方法，并利用瞬態(tài)動(dòng)力分析模塊，對(duì)該結(jié)構(gòu)在交變載荷作用下的進(jìn)行了數(shù)值模擬研究和對(duì)比，獲取該結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)函數(shù)曲線，結(jié)果與實(shí)際基本貼切；并利用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)設(shè)計(jì)優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力特性分析，結(jié)果表明，可以通過(guò)在接耳與支撐板連接處添加鋁制墊片的方法減小壓縮機(jī)接耳處的應(yīng)力及變形情況，進(jìn)而滿足工程應(yīng)用的需要。

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作者簡(jiǎn)介：王凱（1984-），男，漢族，河南省滎陽(yáng)市人，碩士研究生，現(xiàn)任中國(guó)民航飛行學(xué)院洛陽(yáng)分院工程師，從事工程技術(shù)工作。endprint