馮艷鵬，朱加雷，焦向東，石庭深，張永明,楊寶林，馬銘言

（北京石油化工學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，北京102617）

車用高強(qiáng)鋼激光焊接工藝參數(shù)優(yōu)化

馮艷鵬，朱加雷，焦向東，石庭深，張永明,楊寶林，馬銘言

（北京石油化工學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，北京102617）

激光焊接可以實(shí)現(xiàn)能量輸入連續(xù)變化，對(duì)薄板焊接優(yōu)勢突出。焊接效果受激光功率、焊接速度、離焦量、氣體保護(hù)等因素影響。為快速確定高強(qiáng)鋼的最佳焊接參數(shù)，采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法，分別分析各因素水平下對(duì)接和搭接焊接接頭的抗拉伸和抗剪切性能指標(biāo)。通過方差分析，確定最佳工藝參數(shù)的參考值，再結(jié)合焊縫形貌，確定最終優(yōu)化參數(shù)。實(shí)驗(yàn)表明，針對(duì)1 mm厚的DP590高強(qiáng)鋼板，當(dāng)激光功率1.8 kW、焊接速度25 mm/s、正離焦量2 mm時(shí)對(duì)接焊質(zhì)量最優(yōu)；激光功率2.2 kW、離焦量-2 mm、焊接速度15 mm/s時(shí)搭接焊質(zhì)量最優(yōu)。

車用高強(qiáng)鋼；激光焊接；正交試驗(yàn)；力學(xué)分析

0 前言

DP590高強(qiáng)鋼的微觀組織主要為鐵素體和馬氏體，并且馬氏體組織以島狀彌散分布在鐵素體機(jī)體上。鐵素體使高強(qiáng)鋼具備較好的成形性，馬氏體使其具有較高的強(qiáng)度。與普通高強(qiáng)鋼相比，DP590高強(qiáng)鋼成分控制更加精確、機(jī)械性能更加穩(wěn)定、具備更好的成形性能，在汽車工業(yè)領(lǐng)域具有很好的應(yīng)用前景。激光焊接具有焊接速度快、熱輸入可控、焊后變形小、焊接參數(shù)穩(wěn)定便于自動(dòng)化控制等優(yōu)點(diǎn)，除此之外，激光焊接過程中產(chǎn)生的小孔效應(yīng)和壁聚效應(yīng)能大大改善激光與物質(zhì)的相互作用，增大焊縫的深寬比，更重要的是，焊接過程中激光對(duì)焊縫有凈化效應(yīng)，使焊縫中的有害元素大大減少，表面更加光潔[1-2]。針對(duì)DP590材料進(jìn)行激光焊接工藝的研究，因?yàn)榧す夂附拥目刂茀?shù)比較多，試驗(yàn)量巨大，采用正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)可以減少實(shí)驗(yàn)次數(shù)，縮減工作量同時(shí)還可以定性和定量的分析各個(gè)參數(shù)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響程度。本實(shí)驗(yàn)的順利開展將為DP590高強(qiáng)鋼板在汽車行業(yè)的大量使用打下一定的技術(shù)基礎(chǔ)。

1 實(shí)驗(yàn)程序和設(shè)備

試驗(yàn)?zāi)覆倪x用200 mm×60 mm×1 mm的DP590高強(qiáng)鋼，采用4 kW的IPG光纖激光焊接設(shè)備進(jìn)行焊接。焊接過程采用氬氣保護(hù)，防止焊縫材料被氧化。焊接接頭采用對(duì)接和搭接兩種形式。調(diào)節(jié)各工藝參數(shù)進(jìn)行連續(xù)激光焊接，焊后對(duì)焊縫進(jìn)行檢測，確定無超標(biāo)缺陷后制作相應(yīng)的性能測試試件，進(jìn)行拉伸試驗(yàn)和剪切試驗(yàn)。

2 建立正交試驗(yàn)?zāi)Ｐ?/h2>

高強(qiáng)鋼激光焊接的影響因素有激光功率、焊接速度、離焦量、保護(hù)氣體流量、線能量、功率密度等，合適的線能量是焊接成功的前提，但為避開激光功率、速度、線能量的交互效應(yīng)，選取激光功率、焊接速度、離焦量三個(gè)因素進(jìn)行正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)，每個(gè)因素取4個(gè)水平，即L1（643），其中激光功率變化1.2～2.2 kW，對(duì)接焊速度變化20～35 mm/s，搭接焊接速度變化10～17.5 mm/s，離焦量變化-2～5 mm，查閱正交試數(shù)據(jù)驗(yàn)表格式，確定試驗(yàn)參數(shù)見表1[3]。

表1 試驗(yàn)參數(shù)

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 測試試樣

對(duì)接焊縫的拉伸強(qiáng)度和搭接焊縫的抗剪切強(qiáng)度是薄板焊接力學(xué)性能最基本也是首要的測試指標(biāo)，必須進(jìn)行拉伸性能和抗剪切性能測試實(shí)驗(yàn)[4]。選取經(jīng)檢驗(yàn)合格的試板，按照GB2651-89《焊接接頭拉伸試驗(yàn)方法》和GB2652-89《焊縫及熔敷金屬拉伸試驗(yàn)方法》制作焊接拉伸試件。試件如圖1、圖2所示。

圖1 對(duì)接拉伸試樣

圖2 搭接拉伸試樣

3.2 對(duì)接實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制如下因素與指標(biāo)的趨勢圖，如圖3所示，針對(duì)因素水平對(duì)實(shí)驗(yàn)指標(biāo)變化的影響趨勢進(jìn)行直觀分析。

為保證實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的正確性，同一焊接參數(shù)下取三個(gè)試件實(shí)驗(yàn)指標(biāo)的平均值。通過對(duì)圖3a分析可知，當(dāng)激光功率小于1.8 kW時(shí)，抗拉強(qiáng)度隨著激光功率的提高而快速增大；當(dāng)激光功率大于1.8 kW時(shí)，抗拉強(qiáng)度隨著激光功率的提高而緩慢減小；當(dāng)激光功率等于1.8 kW時(shí)，抗拉強(qiáng)度取得最大值，但與2.2kW時(shí)的抗拉強(qiáng)度差值不大。通過對(duì)圖3b分析可知，當(dāng)焊接速度低于25 mm/s時(shí)，抗拉強(qiáng)度隨著焊接速度的提高而緩慢增加；當(dāng)焊接速度大于25 mm/s時(shí)，抗拉強(qiáng)度隨著焊接速度的提高而快速減??；當(dāng)焊接速度等于25 mm/s時(shí)，抗拉強(qiáng)度達(dá)到最大值且與20 mm/s時(shí)的抗拉強(qiáng)度差值不大。通過對(duì)圖3c分析，可以得出當(dāng)離焦量小于2mm時(shí)，抗拉強(qiáng)度隨著離焦量的增大而快速增大；當(dāng)離焦量大于2 mm時(shí)，抗拉強(qiáng)度隨著離焦量的增加而緩慢減小且與離焦量為5 mm時(shí)差值不大。對(duì)于離焦量而言，雖然正離焦2 mm的抗拉強(qiáng)度大于5 mm時(shí)的抗拉強(qiáng)度，但是離焦量越大，光斑直徑越大，對(duì)被焊件的組對(duì)間隙要求越低，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)越有利。因?yàn)榧す夤β?.8 kW、焊接速度25 mm/s、正離焦量2 mm的參數(shù)并沒有在正交數(shù)據(jù)表中，所以在激光功率1.8 kW、焊接速度25 mm/s、正離焦量2 mm最佳參數(shù)下進(jìn)行焊接實(shí)驗(yàn)，并與正離焦5 mm下焊接結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。一般情況下，離焦量越大，光斑直徑就越大，焊縫寬度就越大。經(jīng)對(duì)比，正離焦量2 mm試件的焊縫和熱影響區(qū)寬度反而大于正離焦量5 mm的試件且均在母材斷裂。原因分析如下，雖然正離焦量5 mm的光斑直徑大于2mm的，但正離焦量2mm的功率密度大于5 mm的，由此引起正離焦量2 mm的溫度梯度大于5 mm的，導(dǎo)致Marangoni對(duì)流和浮力效應(yīng)引起的對(duì)流對(duì)熔寬影響作用強(qiáng)于光斑直徑對(duì)熔寬的影響[5]。在滿足力學(xué)指標(biāo)的前提下，窄焊縫相對(duì)較好，所以激光功率1.8 kW，焊接速度25 mm/s，正離焦量5 mm下焊接效果更優(yōu)。

圖3 不同因素對(duì)抗拉強(qiáng)度影響趨勢

3.3 搭接實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

不同因素對(duì)剪切強(qiáng)度影響趨勢如圖4所示。

圖4 不同因素對(duì)剪切強(qiáng)度影響趨勢

由圖4a可知，抗剪切強(qiáng)度隨著激光功率的提高而增大。1.5 kW以上時(shí)，抗剪切強(qiáng)度差值不大，在2.2 kW時(shí)達(dá)到最大值。由圖4b可知，焊接速度在12.5 mm/s以下，抗剪切強(qiáng)度隨著焊接速度的增加而減??；焊接速度在12.5～15 mm/s時(shí)，抗剪切強(qiáng)度隨著焊接速度的增加而有輕微增加；焊接速度超過15 mm/s時(shí)，抗剪切強(qiáng)度又急速減小。由圖4c可知，抗剪切強(qiáng)度隨著離焦量的增加而減小，在負(fù)離焦2 mm時(shí)取最大值。

4 正交試驗(yàn)方差分析

表2 對(duì)接焊接方差分析數(shù)據(jù)

表3 搭接焊接方差分析數(shù)據(jù)

方差分析不僅能夠分析作用能力的相對(duì)大小，還能分析各因素的顯著性水平。通過方差分析，可以為實(shí)驗(yàn)因素及因素水平選取提供方向并對(duì)選取的因素水平進(jìn)行合理性驗(yàn)證[6]。用spss軟件對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析，分析結(jié)果如表2、表3所示。由表2可知，對(duì)接焊時(shí)三因素的Sig.值均小于0.01且Fv> FΔf>Fp，說明焊接速度、離焦量、激光功率是高度顯著性因素，同時(shí)焊接速度、離焦量、激光功率對(duì)抗拉強(qiáng)度影響的作用能力依次減弱。單獨(dú)從抗拉強(qiáng)度上分析，各因素最佳水平應(yīng)取在試驗(yàn)指標(biāo)值最佳處，但焊縫質(zhì)量還包括焊縫形貌（如熔寬、熔深、焊縫形狀等），應(yīng)再結(jié)合外觀確定最終的最佳工藝參數(shù)。對(duì)接焊激光功率1.8 kW，焊接速度25 mm/s，正離焦量5 mm的工藝參數(shù)符合方差分析結(jié)果，選取合理。由表3可知，搭接焊時(shí)三因素的Sig.值均小于0.05且Fv>FΔf>Fp，說明焊接速度、離焦量、激光功率均是顯著性因素，同時(shí)焊接速度、離焦量、激光功率對(duì)抗剪切強(qiáng)度影響的作用能力依次減弱。實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)綜合考慮焊縫外觀和生產(chǎn)效率。因此搭接焊在首先選定激光功率最佳水平參考值2.2 kW、離焦量最佳水平參考值-2 mm后，對(duì)焊接速度進(jìn)行調(diào)整，即進(jìn)行焊接速度為10 mm/s、12.5 mm/s、15 mm/s下的焊接試驗(yàn)。對(duì)比測試結(jié)果后發(fā)現(xiàn)，15 mm/s的試件力學(xué)性能和外觀最優(yōu)。

5 結(jié)論

針對(duì)1 mm厚的DP590對(duì)接和搭接激光焊，采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)和方差分析，不僅大大減少了試驗(yàn)數(shù)量和耗材，而且利用力學(xué)指標(biāo)的方差分析結(jié)果為焊接因素水平提供選取方向，進(jìn)而快捷、方便的確定最佳參數(shù)和各因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響的主次順序。

（1）在對(duì)接焊初選參數(shù)范圍內(nèi)，焊接速度、離焦量、激光功率分別在25 mm/s、+5 mm、1.8 kW時(shí)，焊接接頭外觀和力學(xué)性能最優(yōu)且三因素均為顯著性因素。

（2）在搭接焊初選參數(shù)范圍內(nèi)，激光功率、離焦量、焊接速度分別在2.2 kW、-2 mm、15 mm/s時(shí)，焊接接頭外觀和力學(xué)性能最優(yōu)且三因素均為顯著性因素。

（3）對(duì)接焊時(shí)，三因素對(duì)抗拉強(qiáng)度影響的主次順序?yàn)楹附铀俣取㈦x焦量、激光功率。搭接焊時(shí)，三因素對(duì)剪切強(qiáng)度影響的主次順序?yàn)楹附铀俣取㈦x焦量、激光功率。

[1]陳根余，顧春影，梅麗芳，等.激光焊接技術(shù)在汽車制造中的應(yīng)用與激光組焊單元設(shè)計(jì)[J].電焊機(jī)，2010，40（5）：32-38.

[2]徐國建，王虹，唱麗麗，等.激光焊接的特性[J].電焊機(jī)，2010，40（11）：57-64.

[3]蘇允海，馬大海，林金梁，等.高強(qiáng)鋼振動(dòng)焊接工藝參數(shù)的優(yōu)化[J].焊接學(xué)報(bào)，2014，35(07):105-108.

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[6]李云雁，胡傳榮.試驗(yàn)設(shè)計(jì)與數(shù)據(jù)處理［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.

Optimization of parameters of laser welding high strength steel for vehicles

FENG Yanpeng，ZHU Jialei，JIAO Xiangdong，SHI Tingshen，ZHANG Yongming，YANG Baolin，MA Mingyan
（School of Mechanical Engineering，Beijing Institute of Petrochemical Technology，Beijing 102617，China）

The energy input of laser welding has a continuous range of variation and there are many advantages of using laser welding for thin plates.The quality of welding is impaired by laser power,welding speed,defocusing amount and shield gas flow rate.The experiment utilizes orthogonal test to search for optimum parameters and analyses the effect of different factors on test index of butt welding and lap welding.According to the result of analysis of variance and welding appearance，the final and optimal welding parameters can be confirmed.The experimental results show that，for butt welding of DP590，the optimal welding power is 1.8 kW,the optimal welding speed is 25 mm/s and the optimal defocusing amount is+5 mm;for lap welding of DP590，the optimal welding power is 2.2 kW,the optimal defocusing amount is-2 mm and the optimal welding speed is 15 mm/s.

high strength steel；laser welding；orthogonal test；mechanical property

TG456.7

：A

：1001-2303（2015）10-0030-04

10.7512/j.issn.1001-2303.2015.10.06

2014-05-09；

：2015-01-20

國家自然科學(xué)基金青年基金（51205026），（51175 046)；北京市屬高校創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)建設(shè)提升計(jì)劃（IDHT 20130516）；北京石油化工學(xué)院優(yōu)秀青年教師和管理骨干培育計(jì)劃項(xiàng)目（BIPT-BPOYTMB-2013）；北京石油化工學(xué)院大學(xué)生研究訓(xùn)練[URT]計(jì)劃項(xiàng)目（2014J00049，2015J00084）

馮艷鵬（1988—），男，河南衛(wèi)輝人，碩士，主要從事激光焊接工藝方面的研究工作。