趙安，韓云峰，翟路生，陳春原，金寧德

?

氣液兩相流電容傳感器相濃度測(cè)量特性

趙安，韓云峰，翟路生，陳春原，金寧德

（天津大學(xué)電氣與自動(dòng)化工程學(xué)院，天津 300072）

為了考察兩種電容傳感器（對(duì)壁式及雙螺旋式）測(cè)量氣液兩相流相濃度的適應(yīng)性，搭建了垂直上升氣液兩相流電容傳感器測(cè)量系統(tǒng)。實(shí)驗(yàn)表明對(duì)壁式電容傳感器測(cè)量分辨率較差，而雙螺旋式電容傳感器對(duì)相濃度具有較高的分辨能力。采用時(shí)頻分析方法對(duì)電容傳感器波動(dòng)信號(hào)進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)兩種電容傳感器的時(shí)頻聯(lián)合表達(dá)均能清晰地表征流型運(yùn)動(dòng)特征，并可對(duì)流型進(jìn)行有效辨識(shí)。最后，基于雙螺旋式電容傳感器測(cè)量信號(hào)，建立了氣液兩相流漂移模型，取得了對(duì)段塞流和混狀流分相表觀流速較好的預(yù)測(cè)結(jié)果。研究表明，雙螺旋式電容傳感器在氣液兩相流流動(dòng)參數(shù)測(cè)量上具有較好的應(yīng)用前景。

氣液兩相流；相濃度；對(duì)壁式電容傳感器；雙螺旋式電容傳感器；測(cè)量；模型

引 言

氣液兩相流動(dòng)廣泛存在于石油、化工、能源等許多工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程中，準(zhǔn)確測(cè)量流動(dòng)參數(shù)（如流型、流量、相濃度等）對(duì)理解生產(chǎn)特性及優(yōu)化工藝設(shè)計(jì)具有重要學(xué)術(shù)價(jià)值及實(shí)際意義。由于受到諸如流體湍動(dòng)及相間界面相互作用等諸多因素影響，導(dǎo)致氣液兩相流流動(dòng)參數(shù)難以準(zhǔn)確測(cè)量。在兩相流相濃度測(cè)量方法中，電容法以結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、響應(yīng)速度快、具有非侵入性及不干擾流場(chǎng)的優(yōu)點(diǎn)受到廣泛重視。電容傳感器應(yīng)用前提是流體各組分的介電常數(shù)具有顯著差異。

早期研究者發(fā)現(xiàn)螺旋式電容傳感器對(duì)兩相流相濃度測(cè)量具有較好線性度，對(duì)流型依賴性較小，而對(duì)壁式電容傳感器具有較高的測(cè)量靈敏度[1-2]。Xie等[3]采用二維有限元模型計(jì)算分析了對(duì)壁式電容傳感器結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)檢測(cè)場(chǎng)靈敏性影響，發(fā)現(xiàn)電極張角和管壁厚度是影響傳感器檢測(cè)靈敏場(chǎng)分布的重要參數(shù)。由于電容傳感器響應(yīng)強(qiáng)烈地依賴于分散相介質(zhì)空間分布，為了減小空間靈敏度的不均勻性，研究者們對(duì)電容傳感器電極結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，考察了不同流動(dòng)結(jié)構(gòu)下的分相體積濃度測(cè)量特性[4-19]。

為提高電容傳感器測(cè)量精度，在測(cè)量電路中設(shè)計(jì)有效的電容測(cè)量方法尤為重要。Huang等[20]研究了抗雜散電容的微小電容測(cè)量技術(shù)，提出了充放電電容測(cè)量電路改進(jìn)方法。Yang等[21-22]將抗雜散電容的AC電容測(cè)量電路應(yīng)用在過(guò)程層析成像中，電容測(cè)量電路分辨率可達(dá)0.035 fF。在對(duì)以水為連續(xù)相的油水/氣液兩相流相濃度測(cè)量時(shí)，由于水相和管道之間存在漏電流，容易導(dǎo)致電容傳感器靈敏度降低及測(cè)量精度受到影響[23-25]。研究表明，通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)螺旋式電容傳感器結(jié)構(gòu)可改善氣液兩相流相濃度測(cè)量效果[26-27]。

本課題組[28-29]先前采用對(duì)壁式及雙螺旋式電容傳感器對(duì)油水兩相流相濃度測(cè)量特性進(jìn)行了研究，本文目的是考察上述兩種電容傳感器對(duì)氣液兩相流相濃度測(cè)量的適應(yīng)性。

1 電容傳感器相濃度測(cè)量原理

圖1分別為對(duì)壁式及雙螺旋式電容傳感器結(jié)構(gòu)，其主要結(jié)構(gòu)均由激勵(lì)極板、測(cè)量極板、保護(hù)極板以及屏蔽層構(gòu)成。對(duì)壁式電容傳感器結(jié)構(gòu)參數(shù)如下：激勵(lì)極板與測(cè)量極板張角=50°，管道內(nèi)外半徑1=10 mm、2=15 mm，屏蔽層外半徑3=22 mm，激勵(lì)極板和測(cè)量極板長(zhǎng)度= 60 mm，邊保護(hù)極板長(zhǎng)度g=30 mm，極板間隙c=2 mm，屏蔽層長(zhǎng)度sc=150 mm。雙螺旋式電容傳感器與對(duì)壁式電容傳感器在結(jié)構(gòu)上較為相似，不同的是，雙螺旋電容傳感器的激勵(lì)極板、測(cè)量極板和保護(hù)極板沿管道方向發(fā)生一定扭轉(zhuǎn)，這種結(jié)構(gòu)使其檢測(cè)靜電場(chǎng)也發(fā)生相應(yīng)扭轉(zhuǎn)，從而在三維空間上形成對(duì)稱結(jié)構(gòu)，降低了電容傳感器對(duì)流型的依賴性。雙螺旋式電容傳感器結(jié)構(gòu)參數(shù)如下：激勵(lì)極板與測(cè)量極板張角=130°，保護(hù)極板張角b=30°，極板旋轉(zhuǎn)角度=180°，管道內(nèi)外半徑1=10 mm、2=15 mm，屏蔽層外半徑3=22 mm，極板長(zhǎng)度=120 mm，屏蔽層長(zhǎng)度sc=150 mm。電容傳感器激勵(lì)極板與測(cè)量極板之間形成檢測(cè)靜電場(chǎng)，當(dāng)兩相流體通過(guò)極板間形成的檢測(cè)電場(chǎng)時(shí)，由于各相介電常數(shù)不同，相濃度發(fā)生變化時(shí)兩相流體等效介電常數(shù)也隨之改變。

本文采用高分辨率、抗雜散電容的AC電容測(cè)量電路[21-22]，圖2為對(duì)壁式電容傳感器測(cè)量系統(tǒng)。雙螺旋式電容傳感器測(cè)量電路和采集電路與之類(lèi)似。該測(cè)量系統(tǒng)主要由1 MHz正弦電壓激勵(lì)模塊、C/V轉(zhuǎn)換模塊、信號(hào)調(diào)理模塊以及數(shù)據(jù)采集模塊組成。其中，激勵(lì)模塊接頻率為1 MHz的正弦電壓信號(hào)i=cos(t)，和分別為激勵(lì)電壓的幅值與角頻率；C/V轉(zhuǎn)換模塊由高速精密運(yùn)算放大器、電阻f和電容f組成；信號(hào)調(diào)理模塊由乘法器，低通濾波電路以及放大器組成，其輸出電壓依次記為io、V和m；數(shù)據(jù)采集模塊選用NI公司基于PXI總線技術(shù)的PXI 4472數(shù)據(jù)采集卡，結(jié)合圖形化編程語(yǔ)言 LABVIEW 7.1以實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)采集、存儲(chǔ)及波形顯示。另外，為了防止周?chē)h(huán)境的電磁場(chǎng)干擾并避免測(cè)量引線間分布電容，電容極板及其引線均需加屏蔽層，測(cè)量引線采用同軸屏蔽電纜線代替普通導(dǎo)線，以消除激勵(lì)電極與地之間、測(cè)量電極與地之間的雜散電容，使電路不受雜散電容的影響。圖2中C/V轉(zhuǎn)換電路輸出電壓o可以表示為

式中，激勵(lì)極板與測(cè)量極板間介質(zhì)阻抗值為，導(dǎo)納值=1/。選擇合適的f和f使得ff?1時(shí)，化簡(jiǎn)o與i的關(guān)系可得

C/V轉(zhuǎn)換電路輸出電壓與激勵(lì)信號(hào)相乘后，經(jīng)過(guò)濾波放大得到信號(hào)調(diào)理模塊輸出電壓

(3)

式中，為放大倍數(shù)；ref為可調(diào)節(jié)的參考電壓；=Im()/，代表電容傳感器極板間有效電容?？梢钥闯觯敵龅臏y(cè)量電壓信號(hào)m與有效電容呈線性關(guān)系，且測(cè)量靈敏度為-2/2f。

2 實(shí)驗(yàn)裝置

垂直上升氣液兩相流流動(dòng)環(huán)實(shí)驗(yàn)裝置如圖3所示。實(shí)驗(yàn)中，氣相表觀速度(sg)范圍為0.055～0.479 m·s-1，水相表觀速度(sw)范圍為0.037～0.884 m·s-1。選用工業(yè)級(jí)WT300F型蠕動(dòng)泵輸送水相，小型空氣壓縮機(jī)產(chǎn)生氣體，采用浮子流量計(jì)及孔板流量計(jì)進(jìn)行氣相流量計(jì)量。實(shí)驗(yàn)水相選用自來(lái)水，氣相為空氣。

實(shí)驗(yàn)中，首先固定氣相流量，逐漸增加水相流量，依次循環(huán)完成測(cè)量。實(shí)驗(yàn)共采集63組不同配比的氣液兩相流流動(dòng)工況數(shù)據(jù)。圖4列出了兩種電容傳感器分別在sg=0.073 m·s-1和sg=0.368 m·s-1時(shí)，sw從0.037 m·s-1逐漸增大到0.884 m·s-1的實(shí)驗(yàn)典型信號(hào)。當(dāng)氣相流量和水相流量均較低時(shí)，流型為段塞流；逐漸增大水相流量，流體湍流動(dòng)能增大，氣塞被擊碎成氣泡，流型由段塞流向泡狀流演變；當(dāng)氣相流量較高時(shí)，流型發(fā)展為混狀流。實(shí)驗(yàn)共觀察到3種主要流型：段塞流（slug flow）、泡狀流（bubble flow）及混狀流（churn flow）。氣液兩相流動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)流型分布如圖5所示。

3 電容傳感器信號(hào)時(shí)頻聯(lián)合分布

正確辨識(shí)流型對(duì)提高氣液兩相流流動(dòng)參數(shù)測(cè)量精度具有重要意義。本文使用時(shí)頻分析方法對(duì)兩種電容傳感器測(cè)得的交流信號(hào)進(jìn)行分析，從時(shí)頻域角度考察不同流型之間區(qū)別。Jones等[30]提出了一種自適應(yīng)最優(yōu)核（AOK）時(shí)頻聯(lián)合表達(dá)方法，利用隨信號(hào)自適應(yīng)變化的高斯核函數(shù)以保持較好的時(shí)頻聚集性，同時(shí)也能有效抑制時(shí)頻平面內(nèi)的交叉項(xiàng)。自適應(yīng)最優(yōu)核時(shí)頻分布(,)表達(dá)如下

式中，為偏頻，為時(shí)延，為時(shí)間，為頻率，()是用于產(chǎn)生自適應(yīng)最優(yōu)核時(shí)頻分布的核函數(shù)，(,)為短時(shí)模糊函數(shù)。AOK算法在處理多分量信號(hào)時(shí)具有較好的效果，可以緊密“跟蹤”信號(hào)特征，對(duì)信號(hào)細(xì)節(jié)刻畫(huà)能力較好。研究表明[31-32]，AOK算法在保持較高聚集性的同時(shí)，可有效抑制時(shí)頻平面交叉項(xiàng)影響。本文對(duì)實(shí)驗(yàn)中3種主要流型（段塞流、泡狀流、混狀流）進(jìn)行分析，通過(guò)對(duì)比不同流型波動(dòng)信號(hào)時(shí)頻譜來(lái)分析兩相流流型特征。

圖6為處理得到的段塞流時(shí)頻聯(lián)合分布?？梢钥闯?，對(duì)壁式電容傳感器及雙螺旋式電容傳感器信號(hào)具有較好的一致性。兩種電容傳感器信號(hào)在時(shí)頻聯(lián)合分布平面上能量主要分布在低頻10 Hz以內(nèi)，在時(shí)間尺度上，能量分布具有明顯的間歇性，反映了段塞流中氣塞與液塞擬周期交替運(yùn)動(dòng)特性。

圖7為泡狀流的時(shí)頻聯(lián)合分布?？梢钥闯?，與段塞流相比泡狀流能量明顯變小，但是，泡狀流中氣泡運(yùn)動(dòng)頻帶較寬（0～30 Hz），表明了分散氣泡運(yùn)動(dòng)頻率的成分復(fù)雜。此外，從圖7中還可以看出雙螺旋電容傳感器能更清晰地反映泡狀流時(shí)頻分布特征細(xì)節(jié)變化。

圖8為混狀流時(shí)頻聯(lián)合分布?？梢钥闯?，兩種電容傳感器信號(hào)能量主要分布在20 Hz以內(nèi)，相比于段塞流，由于大氣塞被擊碎，氣塊運(yùn)動(dòng)較快，故混狀流的主頻較段塞流高，且其時(shí)頻分布在時(shí)間方向上較為連續(xù)，沒(méi)有出現(xiàn)類(lèi)似段塞流的間歇性時(shí)頻特征；此外，由于混狀流流體劇烈振蕩，故混狀流的能量較段塞流更高?？傮w上，兩種電容傳感器信號(hào)均能在時(shí)頻聯(lián)合分布平面上反映混狀流運(yùn)動(dòng)特征?？傊瑑煞N電容傳感器響應(yīng)信號(hào)的時(shí)頻聯(lián)合分布為揭示氣液兩相流動(dòng)力學(xué)特性提供了較好途徑，可從時(shí)頻分布的能量及主頻特征角度清晰地分辨泡狀流、段塞流及混狀流。

4 兩種電容傳感器響應(yīng)特性

電容傳感器的持水率測(cè)量特性主要通過(guò)歸一化電壓n來(lái)描述

式中，Vn為測(cè)量電壓歸一化值，V為兩相流測(cè)量電壓；Vw為全水時(shí)測(cè)量電壓；Vg為全氣時(shí)測(cè)量電壓。圖9為兩種電容傳感器測(cè)量響應(yīng)。由圖可以看出，雙螺旋式電容傳感器具有較好的測(cè)量響應(yīng)特性[圖9(b)]：當(dāng)固定水相表觀速度Usw時(shí)，逐漸增大氣相表觀速度Usg，歸一化電壓逐漸降低；當(dāng)固定氣相表觀速度Usg時(shí)，隨著水相表觀速度Usw增大，歸一化電壓值逐漸增大。然而，固定氣相表觀速度Usg=0.055 m·s-1，當(dāng)水相表觀速度較大時(shí)，其歸一化電壓出現(xiàn)大于1的異常情況（此時(shí)流型為泡狀流），這可能是由于電極邊緣效應(yīng)及漏電流引起的測(cè)量值偏差。

如圖9(a)所示，在同一氣相表觀速度情況下，隨著水相表觀速度增大，對(duì)壁式電容傳感器輸出基本呈現(xiàn)先下降后上升的趨勢(shì)，即在段塞流階段，隨著含水率增加，歸一化電壓逐漸減低；而隨著水相表觀速度增大，大的氣塞被擊碎，歸一化電壓值呈現(xiàn)增加趨勢(shì)，但總體變化幅度較小。當(dāng)氣相表觀速度變化時(shí)，歸一化電壓值出現(xiàn)嚴(yán)重交叉，表明對(duì)壁式電容傳感器相濃度分辨特性較差。

兩種電容傳感器不同電極結(jié)構(gòu)是造成測(cè)量響應(yīng)明顯差異的原因。對(duì)壁式電容傳感器極板是平行對(duì)稱地貼在管壁上，測(cè)量極板較短；而雙螺旋式電容傳感器測(cè)量極板與保護(hù)極板沿管道方向發(fā)生旋轉(zhuǎn)，使其形成空間上對(duì)稱，測(cè)量極板與保護(hù)極板長(zhǎng)度較長(zhǎng)，有助于改善極板邊緣效應(yīng)及漏電流影響。因而，雙螺旋式電容傳感器可以獲得更好的相濃度分辨特性。

5 分相表觀流速預(yù)測(cè)

在氣液兩相流動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，當(dāng)氣液兩相流總流速較低時(shí)，氣相與液相由于滯留效應(yīng)而發(fā)生滑脫現(xiàn)象，導(dǎo)致流體流動(dòng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜多變，這使得氣液兩相流參數(shù)難以準(zhǔn)確測(cè)量，預(yù)測(cè)氣液兩相流分相流速難度增加。Zuber等[33]提出了漂移通量模型，利用漂移通量模型可以預(yù)測(cè)氣液兩相流分相表觀速度。漂移通量模型表達(dá)如下

g=0m+d(6)

式中，氣相實(shí)際流速g=sg/g，sg為氣相表觀速度，g為持氣率；0為相分布系數(shù)；m為氣液兩相流混合速度；d為氣相漂移速度。針對(duì)段塞流及混狀流，基于雙螺旋電容傳感器測(cè)量信號(hào)，確定各流型下模型參數(shù)。首先，求取視持氣率*g=(-w)/(g-w)，利用式（6）確定氣相實(shí)際流速g與氣液兩相流混合流速m之間的關(guān)系，并由它們的線性擬合線分別得出段塞流及混狀流下相分布系數(shù)0與氣體漂移速度d的擬合值。然后，將0與d的擬合值代入式（6），即可求得氣相及水相表觀流速預(yù)測(cè)值和。

圖10是段塞流和混狀流0與d的擬合結(jié)果，線性回歸的結(jié)果較好。圖11給出了氣相和水相表觀流速預(yù)測(cè)結(jié)果。預(yù)測(cè)值與真實(shí)值之間的平均絕對(duì)相對(duì)誤差為12.82%，具有較好的預(yù)測(cè)效果。其中，混狀流比段塞流預(yù)測(cè)結(jié)果更好，而段塞流有部分流動(dòng)工況點(diǎn)預(yù)測(cè)誤差較大。值得說(shuō)明的是：由于本次實(shí)驗(yàn)兩種電容傳感器泡狀流實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)點(diǎn)有限，故沒(méi)有對(duì)其進(jìn)行漂移通量模型擬合分析。

6 結(jié) 論

本文在垂直上升氣液兩相流管中開(kāi)展了電容傳感器實(shí)驗(yàn)測(cè)量，分別考察了兩種電容傳感器測(cè)量氣液兩相流相濃度的適應(yīng)性，得出以下結(jié)論。

（1）相比于對(duì)壁式電容傳感器，雙螺旋式電容傳感器能夠更好地捕獲兩相流流動(dòng)結(jié)構(gòu)時(shí)空信息變化，對(duì)氣液兩相流非對(duì)稱及非均勻分布的依賴性小，具有更好的相濃度分辨能力。

（2）對(duì)壁式及雙螺旋式電容傳感器測(cè)量信號(hào)均能在時(shí)頻聯(lián)合平面上清晰地表征流型運(yùn)動(dòng)特征，并可從時(shí)頻分布的能量及主頻特征角度辨識(shí)泡狀流、段塞流及混狀流。在流型識(shí)別的基礎(chǔ)上，基于漂移通量模型可較好地預(yù)測(cè)段塞流及混狀流的分相表觀流速。

為了提高電容傳感器檢測(cè)兩相流相濃度靈敏度及精度，未來(lái)工作需要對(duì)雙螺旋式電容傳感器結(jié)構(gòu)進(jìn)一步改進(jìn)設(shè)計(jì)，盡可能地減小極板邊緣效應(yīng)及漏電流影響。

References

[1] Abouelwafa M S A, Kendall E J M. The use of capacitance sensors for phase percentage determination in multiphase pipelines [J]., 1980, 29(1): 24-27.

[2] Hammer E A, Tollefsen J, Olsvik K. Capacitance transducers for non-intrusive measurement of water in crude oil [J]., 1989, 1(1): 51-58.

[3] Xie C G, Stott A L, Plaskowski A, Beck M S. Design of capacitance electrodes for concentration measurement of two-phase flow [J]., 1990, 1(1): 65-78.

[4] Geraets J J M, Borst J C. A capacitance sensor for two-phase void fraction measurement and flow pattern identification [J]., 1988, 14(3): 305-320.

[5] Zhang Baofen(張寶芬), Jiao Qing(焦清), Huang Songming(黃松明). The simulation and optimized design of the capacitance concentration transducer for two-phase flow [J].:(清華大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版), 1992, 32(1): 25-31.

[6] Elkow K J, Rezkallah K S. Void fraction measurements in gas-liquid flows using capacitance sensors [J]., 1996, 7(8): 1153-1163.

[7] Jin Feng(金鋒), Lu Zengxi(陸增喜), Zhang Hongxi(張宏喜), Wang Shi(王師). Capacitance transducer with a new type of electrodes configuration for phase-concentration measurement [J].:(東北大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版), 1998, 19(6): 610-613.

[8] Tollefsen J, Hammer E A. Capacitance sensor design for reducing errors in phase concentration measurements [J]., 1998, 9(1): 25-32.

[9] Jin Feng(金鋒), Zhang Baofen(張寶芬), Wang Shi(王師). Optimizing the design of a capacitive transducer for phase-concentration measurements of gas/solid two-phase flows [J].:(清華大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版), 2002, 42(3): 380-382.

[10] Han Li(韓麗), Gui Keting(歸柯庭), Shi Mingheng(施明恒), Xu Zhigao(徐治皋). Study on capacitance transducers for concentration measurement of gas-liquid two-phase flows [J].(熱科學(xué)與技術(shù)), 2002, 1(2): 152-154.

[11] Hu Hongli(胡紅利), Zhou Qulan(周屈蘭), Xu Tongmo(徐通模), Hui Shi’en(惠世恩), Zhao Qinxin(趙欽新), Tan Houzhang (譚厚章). Capacitance-based system for solid concentration measurement in gas/liquid two-phase flow [J].(儀器儀表學(xué)報(bào)), 2007, 28(11): 1947-1950.

[12] Cao Zhang(曹章), Wang Huaxiang(王化祥). Optimization of capacitive sensors for solid concentration measurement in gas/solid two-phase flow [J].(儀器儀表學(xué)報(bào)), 2008, 28(11): 1956-1959.

[13] Zhang Lifeng(張立峰), Wang Huaxiang(王華祥). A new combined-electrode exciting-measuring mode for electrical capacitance tomography [J].(化工學(xué)報(bào)), 2012, 63(3): 860-865.

[14] Chun M H, Sung C K. Parametric effects on the void fraction measurement by capacitance transducers [J]., 1986, 12(4): 627-640.

[15] Ahmed W H. Capacitance sensors for void-fraction measurements and flow-pattern identification in air-oil two-phase flow [J]., 2006, 6(5): 1153-1163.

[16] Chiang C T, Huang Y C. A semicylindrical capacitive sensor with interface circuit used for flow rate measurement [J]., 2006, 6(6): 1564-1570.

[17] Ye Jiamin(葉佳敏), Zhang Tao(張濤). Sensitivity of inner and outer ring capacitance sensor used in measuring correlation velocity of two-phase flow [J].()(化工學(xué)報(bào)), 2008, 59(10): 2511-2517.

[18] Li Hu(李虎), Yang Daoye(楊道業(yè)), Cheng Mingxiao(程明霄). Sensitivity analysis of capacitance sensor with helical shaped surface plates [J].(化工學(xué)報(bào)), 2011, 62(8): 2292-2297.

[19] Luo Qin(羅琴), Zhao Yinfeng(趙銀峰), Ye Mao(葉茂), Liu Zhongmin(劉中民). Application of electrical capacitance tomography for gas-solid fluidized bed measurement [J].(化工學(xué)報(bào)), 2014, 65(7): 2504-2512.

[20] Huang S M, Green R G, Plaskowski A B, Beck M S. Conductivity effects on capacitance measurements of two-component fluids using the charge transfer method [J].:, 1988, 21(6): 539-548.

[21] Yang W Q, Stott A L. Low-cost three-phase sine-wave signal generator using direct digital synthesis technique [J]., 1994, 5(6): 866-868.

[22] Yang W Q. Handware design of electrical capacitance tomography systems [J]., 1996, 7(3): 225-232.

[23] Golnabi H, Sharifian M. Investigation of water electrical parameters as a function of measurement frequency using cylindrical capacitive sensors [J]., 2013, 46(1): 305-314.

[24] Demori M, Ferrari V, Strazza D, Poesio P. A capacitive sensor system for the analysis of two-phase flows of oil and conductive water [J]., 2010, 163(1): 172-179.

[25] Strazza D, Demori M, Ferrari V, Poesio P. Capacitance sensor for hold-up measurement in high viscous oil-conductive water core annular flows [J]., 2011, 22(5): 360-369.

[26] Ye J M, Peng L H, Wang W R, Zhou W X. Optimization of helical capacitance sensor for void fraction measurement of gas-liquid two-phase flow in a small diameter tube [J]., 2011, 11(10): 2189-2196.

[27] Ye J M, Peng L H, Wang W R, Zhou W X. Helical capacitance sensor-based gas fraction measurement of gas-liquid two-phase flow in vertical tube with small diameter [J]., 2011, 11(8): 1704-1710.

[28] Zhao A, Jin N D, Zhai L S, Gao Z K. Liquid holdup measurement in horizontal oil-water two-phase flow by using concave capacitance sensor [J]., 2014, 49: 153-163.

[29] Zhai L S, Jin N D, Gao Z K, Wang Z Y, Zong Y B. The liquid holdup measurement using double helix capacitance sensor in horizontal oil-water two-phase flow pipes [J]., 2015, 23(1): 268-275.

[30] Jones D L, Baraniuk R G. An adaptive optimal kernel time-frequency representation [J]., 1995, 43(10): 2361-2371.

[31] Sun B, Wang E P, Ding Y, Bai H Z, Huang Y M. Time-frequency signal processing for gas-liquid two-phase flow through a horizontal Venturi based on adaptive optimal-kernel theory [J]., 2011, 19(2): 243-252.

[32] Du M, Jin N D, Gao Z K. Analysis of total energy and time-frequency entropy of gas-liquid two-phase flow pattern [J]., 2012, 82: 144-158.

[33] Zuber N, Findlay J A. Average volumetric concentration in two-phase systems [J]., 1965, 3(9): 453-468.

Characteristics of phase-concentration measurement for capacitance sensors in gas-liquid two-phase flow

ZHAO An, HAN Yunfeng, ZHAI Lusheng, CHEN Chunyuan, JIN Ningde

(School of Electrical Engineering and Automation, Tianjin University, Tianjin 300072, China)

A capacitance measurement system for vertical upward gas-liquid two-phase flow has been established to explore the feasibility for measuring fluid phase-concentration by using concave capacitance sensor and double helix capacitance sensor. The experimental results prove that the concave capacitance sensor has poor measurement resolution, but double helix capacitance sensor shows high resolution in phase-concentration measurement. The fluctuation signals of the two types of capacitance sensors are analyzed by means of time frequency analysis. The time frequency representation can effectively identify flow patterns and characterize their motion clearly. Finally, the drift model of gas-liquid two-phase flow is employed based on the measurement signals of double helix capacitance sensor. Moreover, the phase superficial velocities are estimated for slug and churn flow patterns, and good prediction results are achieved. The results show that the double helix capacitance sensor possesses a good application prospect for measuring the flow parameter in gas-liquid two-phase flows.

gas-liquid flow；phase-concentration；concave capacitance sensor；double helix capacitance sensor；measurement；model

2015-02-02.

Prof. JIN Ningde, ndjin@tju.edu.cn

supported by the National Natural Science Foundation of China (41174109), the National Science and Technology Major Projects (2011ZX05020-006) and the Tianjin Research Program of Application Foundation and Advanced Technology (Youth Project) (14JCQNJC04200).

10.11949/j.issn.0438-1157.20150166

TP 212.9

A

0438—1157（2015）07—2402—09

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（41174109）；國(guó)家科技重大專(zhuān)項(xiàng)（2011ZX05020-006）；天津市應(yīng)用基礎(chǔ)與前沿技術(shù)研究計(jì)劃（青年項(xiàng)目）（14JCQNJC04200）。

2015-02-02收到初稿，2015-04-02收到修改稿。

聯(lián)系人：金寧德。第一作者：趙安（1990—），男，博士研究生。