李佳軒，宋 爽

（1. 大慶第一中學(xué)，黑龍江 大慶 163458； 2. 東北石油大學(xué)，黑龍江 大慶163318）

頁(yè)巖氣采氣井口集氣工藝的設(shè)計(jì)與計(jì)算

李佳軒1，宋 爽2

（1. 大慶第一中學(xué)，黑龍江 大慶 163458； 2. 東北石油大學(xué)，黑龍江 大慶163318）

與常規(guī)天然氣開(kāi)發(fā)相比，頁(yè)巖氣具有產(chǎn)量和壓力衰減速率快、氣井初期壓力高產(chǎn)出水量大等井口物性特征，這些特征使得頁(yè)巖氣的地面集輸工藝與常規(guī)天然氣有所不同。通過(guò)對(duì)某頁(yè)巖氣田A區(qū)塊的采氣井口集氣工藝的設(shè)計(jì)與計(jì)算，計(jì)算得到節(jié)流壓力、節(jié)流閥直徑、節(jié)流前后溫度等參數(shù)，判斷采集氣過(guò)程能否生成水合物。

頁(yè)巖氣；集氣工藝；加熱節(jié)流；水合物

頁(yè)巖氣蘊(yùn)藏于頁(yè)巖層中，是一種重要的非常規(guī)天然氣資源，組分以CH4為主，含有少量C2H6、C3H8等烴類(lèi)氣體，同時(shí)存在N2、CO2等非烴氣體。目前在美國(guó)頁(yè)巖氣革命的影響下，我國(guó)也開(kāi)始大力發(fā)展頁(yè)巖氣產(chǎn)業(yè)，對(duì)頁(yè)巖氣的開(kāi)發(fā)和地面工程技術(shù)進(jìn)行探索和研究。頁(yè)巖氣井一般在初期產(chǎn)水量較大，在生產(chǎn)過(guò)程中極易產(chǎn)生水合物，對(duì)頁(yè)巖氣井的正常開(kāi)采有較大影響；另一方面目前已經(jīng)投產(chǎn)的一些頁(yè)巖氣井，初期采氣壓力較高后期壓力衰減快，對(duì)地面節(jié)流等技術(shù)也提出了較高要求。因此對(duì)頁(yè)巖氣田的井口集氣工藝進(jìn)行科學(xué)的設(shè)計(jì)計(jì)算與分析是很有必要的。

1 頁(yè)巖氣田井口集氣工藝

頁(yè)巖氣開(kāi)發(fā)初期壓力較高，達(dá)20 MPa以上，因此大多數(shù)情況下須進(jìn)行井口節(jié)流或井下節(jié)流［1］，節(jié)流過(guò)程會(huì)引起相應(yīng)溫降而引發(fā)生成水合物的可能性很大，水合物的生成易堵塞管道，影響后續(xù)輸送，造成經(jīng)濟(jì)損失，因此抑制水合物的生成對(duì)頁(yè)巖氣集輸過(guò)程的平穩(wěn)運(yùn)行有很重要的意義。水合物形成條件［2］一般有三點(diǎn)：頁(yè)巖氣的含水量飽和；低溫高壓的狀態(tài)；氣體壓力的波動(dòng)等流動(dòng)條件的突變。針對(duì)水合物生成條件有三種抑制水合物生成的方法：限制節(jié)流程度；在節(jié)流前對(duì)頁(yè)巖氣進(jìn)行加熱；加注甲醇等水合物抑制劑。根據(jù)水合物抑制方法，目前我國(guó)氣田主要采用以下幾種井口集氣工藝來(lái)防止水合物的生成：

（1）井口加熱節(jié)流中壓集氣工藝［3］

井口加熱節(jié)流中壓集氣工藝是指在頁(yè)巖氣井井口對(duì)采出氣進(jìn)行加熱和節(jié)流，節(jié)流后達(dá)到中壓壓力級(jí)制的工藝。如果頁(yè)巖氣生產(chǎn)壓力較高，可進(jìn)行二級(jí)節(jié)流。通常采用水套加熱爐進(jìn)行加熱，水套加熱爐具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作方便、易搬遷、投產(chǎn)快等優(yōu)點(diǎn)。采用撬裝式水套爐還可以整體搬遷，適合頁(yè)巖氣田的開(kāi)發(fā)特點(diǎn)。該工藝目前應(yīng)用十分普遍，具有成熟的操作管理經(jīng)驗(yàn)，生產(chǎn)運(yùn)行穩(wěn)定可靠。

（2）井口節(jié)流注醇中壓集氣工藝

井口節(jié)流注醇工藝是指在井場(chǎng)對(duì)采出的頁(yè)巖氣進(jìn)行節(jié)流和注醇的工藝。該工藝通常采用自力式注醇泵，利用井口壓力作動(dòng)力，不用外界電源，解決了電動(dòng)注醇泵受供電限制的問(wèn)題。

（3）井口注醇高壓集氣工藝

井口注醇高壓集氣［4］工藝是指在井口不加熱不節(jié)流，直接將采出的高壓天然氣輸送到集氣站，另外敷設(shè)一條注醇管線，通過(guò)注醇泵沿注醇管線將醇注入到井口產(chǎn)出的頁(yè)巖氣中，以防凍堵。該工藝流程簡(jiǎn)單，但提高了集氣站工作壓力，且注醇量會(huì)隨著壓力升高而增大，故投資相對(duì)較高，且甲醇等抑制劑是不可重復(fù)再生的，污染大。

（4）井下節(jié)流地面不加熱中壓集氣工藝

井下節(jié)流工藝［5］是指在井下對(duì)高壓天然氣進(jìn)行節(jié)流，充分利用地層溫度對(duì)節(jié)流后低壓、低溫天然氣進(jìn)行加熱，降低了地面管線運(yùn)行壓力，無(wú)需設(shè)置加熱爐，節(jié)約了能源，降低了能耗，還有利于防止地層激動(dòng)和井間干擾。

2 頁(yè)巖A區(qū)塊采氣井口集氣工藝設(shè)計(jì)計(jì)算

本次研究目標(biāo)區(qū)塊為頁(yè)巖A區(qū)塊，目前，已經(jīng)對(duì)該區(qū)塊的4口頁(yè)巖氣井進(jìn)行了壓裂試采，經(jīng)過(guò)檢測(cè)，該區(qū)塊目的層氣體的CH4含量為98.5%～98.69%；C2H6、C3H8等烴類(lèi)氣體含量為0.347%～0.497%；H2、N2等非烴類(lèi)氣體含量為0.93%～2.14%。

該區(qū)塊單井初期日產(chǎn)氣量為 6～14×104m3，套壓在26～30 MPa左右；生產(chǎn)1年時(shí)日產(chǎn)氣量為6～15 ×104m3，井口套壓在20～28 MPa左右。外輸壓力為6 MPa，井口溫度為31 ℃。該區(qū)塊屬于開(kāi)發(fā)初期，產(chǎn)量和壓力均較高，可以將節(jié)流裝置設(shè)置在井口，以應(yīng)對(duì)短時(shí)期內(nèi)的高產(chǎn)量和高壓力，同時(shí)設(shè)置水套加熱爐以應(yīng)對(duì)水合物生成風(fēng)險(xiǎn)。故綜合考慮該頁(yè)巖氣田氣質(zhì)特征與試生產(chǎn)狀況，采用井口加熱節(jié)流中壓集氣工藝。

為滿(mǎn)足管材承壓要求和降低管線投資，且為防止一級(jí)節(jié)流的壓降過(guò)大，避免因溫降所導(dǎo)致的節(jié)流閥通徑凍堵，本方案設(shè)置兩級(jí)節(jié)流的壓力級(jí)制。井場(chǎng)裝置原理流程圖如圖1所示。

圖1 頁(yè)巖A區(qū)塊井場(chǎng)裝置原理流程圖Fig.1 The well site process of the block A in shale gas field

其中，1為采氣樹(shù)，2為節(jié)流閥，3為井口緊急截?cái)嚅y，天然氣從針型閥出來(lái)后通過(guò)一級(jí)節(jié)流閥進(jìn)行節(jié)流降壓，然后經(jīng)過(guò)加熱爐4進(jìn)行加熱升溫，通過(guò)節(jié)流閥5進(jìn)行二級(jí)節(jié)流即進(jìn)一步降壓以滿(mǎn)足采氣管線起點(diǎn)壓力的要求。在兩級(jí)節(jié)流前后各測(cè)一次壓力，并在加熱爐前后和節(jié)流前后各測(cè)一次溫度。

（1）節(jié)流前后壓力的確定

井場(chǎng)一級(jí)節(jié)流閥應(yīng)在臨界狀態(tài)下操作，其閥后壓力為：

式中：P1—?dú)饩蓺鈮毫Γ琈Pa；

P2—一次節(jié)流降壓后的壓力，MPa。

P2＜0.55×25= 13.75

故第一級(jí)節(jié)流后壓力取12MPa。

節(jié)流一次后的壓力對(duì)于采氣集氣管線來(lái)說(shuō)太高，需要二次節(jié)流：

式中：P3—二次節(jié)流后壓力，MPa。

P3＞0.55× 12= 6.6

故第二級(jí)節(jié)流后壓力取7 MPa。

計(jì)算結(jié)果表1。

表1 節(jié)流工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果Table 1 The calculating results of throttling technologies

（2）節(jié)流前后溫度的確定

根據(jù)該區(qū)塊頁(yè)巖氣氣體組分用Hysys模擬水合物生成的溫度和壓力曲線，如圖2所示：

圖2 預(yù)測(cè)形成水合物的溫度壓力曲線Fig.2 Temperature-pressure curve of producing the hydrate

根據(jù)圖2和表2得到第一級(jí)節(jié)流閥前后壓力和第二級(jí)節(jié)流閥后壓力條件下水合物對(duì)應(yīng)形成溫度分別為24.65、18.42、14.85℃，考慮到節(jié)流過(guò)程中不能形成水合物，節(jié)流后的溫度要求比節(jié)流后的壓力條件下的水合物形成溫度高5 ℃。得到第一級(jí)節(jié)流閥前后和第二級(jí)節(jié)流閥后操作溫度應(yīng)保證在29.45、23.42、19.85 ℃以上。

表2 不同工作壓力下對(duì)應(yīng)的水合物形成溫度Table 2 Temperature of producing the hydrate under different pressure

節(jié)流前加熱應(yīng)達(dá)到的溫度為：

式中：t1—節(jié)流前加熱應(yīng)達(dá)到的溫度，℃；

Δt —天然氣節(jié)流前后產(chǎn)生的溫降，℃；

t2—節(jié)流后應(yīng)保持的溫度，℃。

本方案中井口壓力為25 MPa，一級(jí)節(jié)流后壓力為12 MPa，壓力下降13 MPa，通過(guò)查節(jié)流溫降曲線圖［6］可知，當(dāng)起始?jí)毫?5 MPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的溫降為22 ℃。二級(jí)節(jié)流后壓力為7 MPa，較一級(jí)節(jié)流后壓力下降 5 MPa，查圖可知，當(dāng)起始?jí)毫?12 MPa，對(duì)應(yīng)的溫降為22.5 ℃。

通過(guò)式（3）計(jì)算一級(jí)節(jié)流前加熱應(yīng)達(dá)到的溫度： t1=Δt+t2=22+31=53

通過(guò)式（3）計(jì)算二級(jí)節(jié)流前加熱應(yīng)達(dá)到的溫度： t1'=Δt'+t2'=22.5+53=75.5

計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表1。

節(jié)流前后溫度均大于水合物生成溫度，故節(jié)流過(guò)程不會(huì)產(chǎn)生水合物。

（3）節(jié)流閥的計(jì)算

式中：qv—天然氣流量（P=101.325 kPa，t=20℃），m3/d；

d—節(jié)流閥流通直徑，mm；

P1—閥前壓力，100 kPa（絕壓）；

Δ—天然氣相對(duì)密度（對(duì)空氣）；

z—閥前氣體壓縮因子；

T—閥前氣體絕對(duì)溫度，K。

計(jì)算得第一級(jí)節(jié)流閥直徑為：

井場(chǎng)第二級(jí)節(jié)流閥直徑的計(jì)算公式為：

式中：P2—閥后壓力，100 kPa（絕壓）；其他符號(hào)意義同前。

節(jié)流閥計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。

3 結(jié) 論

（1）目前我國(guó)主要采用的井口集氣工藝有：井口加熱節(jié)流中壓集氣工藝、井口節(jié)流注醇中壓集氣工藝、井口注醇高壓集氣工藝、井下節(jié)流地面不加熱中壓集氣工藝等，頁(yè)巖氣田A區(qū)塊采用井口加熱節(jié)流中壓集氣工藝。

（2）頁(yè)巖氣田A區(qū)塊采用中壓集氣的集氣系統(tǒng)壓力級(jí)制、兩級(jí)節(jié)流工藝。經(jīng)過(guò)計(jì)算，一級(jí)節(jié)流將壓力降至12 MPa，二級(jí)節(jié)流將壓力降到7 MPa，既能有效的利用井口壓力進(jìn)行輸送，也降低了管線的設(shè)計(jì)壓力。兩級(jí)節(jié)流閥直徑分別為 5.97 mm和8.12 mm。

（3）井口加熱設(shè)備采用水套加熱爐，適合頁(yè)巖氣田的開(kāi)發(fā)特點(diǎn)，技術(shù)成熟，運(yùn)行穩(wěn)定。經(jīng)過(guò)計(jì)算，一級(jí)節(jié)流前將溫度加熱到75.5 ℃，二級(jí)節(jié)流前將溫度加熱到53 ℃，二級(jí)節(jié)流后溫度為30.5 ℃。兩級(jí)節(jié)流前后溫度均大于水合物生成溫度，故節(jié)流過(guò)程不會(huì)產(chǎn)生水合物。

［1］ 李麗敏，侯磊，劉金艷.國(guó)內(nèi)外頁(yè)巖氣集輸技術(shù)研究［J］.天然氣與石油，2014（05）：5-10.

［2］ 梁平，王天祥.天然氣集輸技術(shù)［M］.北京:石油工業(yè)出版社，2008.

［3］ 鄧玲，賀三，呂曉博.國(guó)內(nèi)天然氣集輸工藝技術(shù)研究現(xiàn)狀［J］.中國(guó)石油和化工標(biāo)準(zhǔn)與質(zhì)量，2014（12）：97-99.

［4］ 劉煒，王登海，楊光，劉子兵，王遇冬，薛崗.蘇格里氣田天然氣集輸工藝技術(shù)的優(yōu)化創(chuàng)新［J］.天然氣工業(yè)，2007（05）：139-141+163-164.

［5］ 艾志鵬.頁(yè)巖氣井井下節(jié)流工藝的研究與應(yīng)用［D］.成都：西南石油大學(xué)，2015.

［6］ 石油地面工程設(shè)計(jì)手冊(cè)第三冊(cè)：氣田地面工程設(shè)計(jì)［S］.東營(yíng)：石油大學(xué)出版社，1995.

Design and Calculation of the
Wellhead Gathering Technology of Shale Gas

LI Jia-xuan1，SONG Shuang2
（1. Daqing No.1 Middle School， Heilongjiang Daqing 163458，China；2. Northeast Petroleum University， Heilongjiang Daqing 163318，China）

Comparing with the natural gas development， the shale gas development has some physical characteristics，such as the rapid decay in output and pressure， high pressure and large scale output water production at the beginning. These physical characteristics make the surface gathering technologies different from the natural gas development. By designing and calculating the wellhead gathering technologies in the block A of shale gas field， the parameters were got， such as the diameter of throttling valve， the pressure and the temperature before and after throttling process.

Shale gas； Gathering technologies； Heating and throttling； Hydrate

TE 357

A

1671-0460（2015）12-2889-03

2015-10-10

李佳軒（1998-），女，黑龍江省大慶市人。E-mail：15904599555@163.com。