邱 媛,唐 超,趙 晴,李圓圓,于寬深,王智博

(1. 沈陽飛機工業(yè)(集團)有限公司 制造工程部，沈陽 110034； 2. 南昌航空大學 材料科學與工程學院，南昌 330063)

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高擇優(yōu)取向堿性鋅酸鹽鍍鋅層的耐蝕性

邱 媛1,唐 超2,趙 晴2,李圓圓2,于寬深1,王智博1

(1. 沈陽飛機工業(yè)(集團)有限公司 制造工程部，沈陽 110034； 2. 南昌航空大學 材料科學與工程學院，南昌 330063)

采用鹽水浸泡試驗，電化學測試和鹽霧試驗研究了堿性鋅酸鹽體系中獲得的高擇優(yōu)取向鍍鋅層和隨機取向鍍鋅層的耐蝕性能，對比了不同取向鍍鋅層三價鉻和六價鉻鈍化膜的耐蝕性；采用鹽霧試驗對比了兩種取向鍍鋅層和氰化鍍鋅層的耐蝕性。結(jié)果表明，高擇優(yōu)取向鍍鋅層的耐蝕性優(yōu)于隨機取向鍍鋅層；兩種取向的鍍鋅層經(jīng)三價鉻鈍化比六價鉻鈍化耐蝕性要好；經(jīng)三價鉻鈍化處理后的高擇優(yōu)取向鍍鋅層耐鹽霧時間可達720 h。

擇優(yōu)取向;耐蝕性;三價鉻鈍化;鹽霧試驗

金屬電沉積過程中常常能觀察到相當數(shù)量的晶粒朝著某一個結(jié)晶取向生長，如果晶粒的取向高度集中于某一個方向，則稱這種現(xiàn)象為晶體的高擇優(yōu)取向[1]。高擇優(yōu)取向鍍層結(jié)構(gòu)具有更好的耐蝕性[2]，已經(jīng)成為新的關(guān)注熱點。

杜楠[2]等通過添加兩種添加劑在堿性鋅酸鹽體系中電鍍鋅獲得了擇優(yōu)度為99.83%的高擇優(yōu)鍍鋅層；K.M.Youssef等[3]在以硫酸鋅為電解質(zhì)的體系中進行脈沖電鍍，通過改變相應(yīng)的工藝參數(shù)得到了高擇優(yōu)取向的鍍鋅層。辜敏[4]等在酸性CuSO4體系下，電流密度為4 A/dm2和15 A/dm2時，分別制得了(220)和(111)晶面高擇優(yōu)取向鍍銅層。

本工作通過鹽水浸泡、動電位掃描、電化學阻抗、鹽霧等方法對比研究了高擇優(yōu)和隨機取向鍍鋅層的耐蝕性能，探討了高擇優(yōu)取向鍍鋅層耐蝕的機理；研究了兩種取向鍍鋅層的三價鉻和六價鉻鈍化膜耐蝕性的優(yōu)劣；通過鹽霧試驗與氰化鍍鋅鍍層進行了耐蝕性的對比。

1 試驗

1.1 鍍鋅工藝

基材選用A3鋼，尺寸為70 mm×25 mm×5 mm。鍍鋅工藝流程：除銹(用水磨砂紙打磨，先粗磨后細磨直至基材表面無明顯銹蝕)→ 化學除油(NaOH 50～100 g/L,Na2CO325～35 g/L,Na3PO4·12H2O 25～35 g/L,Na2SiO310～15 g/L,80～95 ℃)→熱水洗→流動水洗→蒸餾水洗→活化(20%鹽酸)→流動水洗→蒸餾水洗→直流電鍍鋅，(28±2) ℃→流動水洗→蒸餾水洗→吹干。

電鍍鋅液主要組成為：17 g/L ZnO，150 g/L NaOH。所用的添加劑有A和B兩種，其中A為二氯丙烷和有機胺的縮聚反應(yīng)再經(jīng)季胺化的產(chǎn)物，B為煙酸類的磺化鹽。 高擇優(yōu)取向鍍鋅液組成為:基礎(chǔ)鍍液+15 mL/L添加劑A+1 mL/L添加劑B；隨機取向鍍鋅液組成為P:基礎(chǔ)鍍液+5 mL/L添加劑A。采用日本理學D/max 2550 V型全自動衍射儀測定試樣的XRD譜，用織構(gòu)系數(shù)來表示(hkl)晶面的擇優(yōu)取向變化[5]。

(1)

式中：I(hkl)為鋅鍍層晶面的衍射強度；I0(hkl)為標準鋅粉末晶面的衍射強度。

1.2 耐蝕性測試方法

采用鹽水浸泡腐蝕試驗和電化學方法測定鍍鋅層的耐蝕性，腐蝕介質(zhì)為3.5% NaCl溶液。

1.2.1 鹽水浸泡試驗

將鍍好的高擇優(yōu)取向鍍鋅試樣和隨機取向鍍鋅試樣用保護膠封住，只暴露1 cm×1 cm大小的面積。兩種鍍層厚度都控制在10 μm左右，每組試樣鍍21片。試樣放入溶液中后開始跟蹤觀察試樣表面的腐蝕狀況。

采用上海辰華公司的電化學工作站CHI604D測試浸泡兩種鍍層試樣在腐蝕溶液中的Tafel曲線和電化學阻抗譜。測試采用三電極體系，工作電極為研究試樣鍍鋅層(面積1 cm2)，輔助電極為鉑電極，參比電極用飽和甘汞電極(SCE)，試驗中的電位均為相對于SCE。測試都是在(28±2) ℃下進行，其中Tafel曲線測試前，電極在溶液中浸泡10 min以穩(wěn)定開路電位，掃描速率為1 mV/s。電化學阻抗測試的頻率范圍為0.01 Hz～100 kHz，振幅為5 mV。測試前電極在溶液中浸泡30 min。

1.2.2 鹽霧試驗

中性鹽霧試驗是根據(jù)標準ASTM B117實施的，試驗是在Singleton生產(chǎn)的CCT-10型全自動鹽霧箱中進行的，試驗前用蠟對試片進行了封邊。試樣基材為40CrNiMoA，試樣尺寸為100 mm×50 mm×10 mm。根據(jù)需要的鍍層厚度進行電鍍，其中需要鈍化的鍍鋅層的厚度都控制在10 μm左右。氰化鍍鋅試片由中航工業(yè)331廠制備，其六價鉻鈍化工藝也在廠里完成。堿性鍍鋅的三價鉻彩色鈍化液是由美國的麥德美科技公司提供的，鈍化工藝為：60 ℃，浸漬60 s。六價鉻鈍化液配方[6]為：180 g/L鉻酐，10 g/L硫酸(ρ=1.84 g/cm3),15 g/L硝酸(ρ=1.4 g/cm3)，浸漬15 s,空停5～10 s。

2 結(jié)果與討論

2.1 鍍鋅層的擇優(yōu)取向

圖1為兩種鍍層的XRD譜圖，表1說明了兩種鍍層的(110)晶面擇優(yōu)取向度，本工作中將織構(gòu)度為46.91%的鍍鋅層定義為隨機取向鍍鋅層，因為其擇優(yōu)取向度相對于高擇優(yōu)取向鍍層來說可以是相對隨機取向的。

圖1 隨機取向鍍鋅層(a)和高擇優(yōu)取向鍍鋅層(b)XRD譜圖

Tab. 1 TC110 of two kinds of zinc coatings %

鍍層擇優(yōu)取向的形成是由于晶面的生長方向、生長速度及結(jié)晶體生長模式競爭的結(jié)果。通常由于晶面的生長速度不同，快生長的晶面趨于消失，慢生長的晶面則保留下來，隨著電沉積的繼續(xù)，顯露于鍍層表面的具有慢生長的晶面晶粒所占的比例增大，于是在電結(jié)晶的最后階段就出現(xiàn)擇優(yōu)取向現(xiàn)象?；A(chǔ)鍍鋅鍍液中加入添加劑后，可能是由于添加劑在(110)晶面的吸附作用，抑制了(110)晶面晶粒的生長，隨著電沉積的進行，最終出現(xiàn)(110)擇優(yōu)取向。

2.2 不同取向鍍鋅層耐蝕性對比

2.2.1 浸泡不同時間點Tafel曲線

兩種鍍層浸泡不同時間點塔菲爾曲線如圖2。表2為擬合的Tafel曲線的擬合值。由圖2可以看出，在浸泡的不同階段，高擇優(yōu)取向鍍鋅層的塔菲爾曲線的陽極極化部分都低于隨機取向鍍鋅層的陽極極化部分，說明高擇優(yōu)取向鍍層的腐蝕速率比隨機取向鍍層的更低。并且高擇優(yōu)取向鍍鋅層的自然腐

(a) 40 min

(b) 24 h

(d) 144 h圖2 兩種不同取向鍍層在3.5% NaCl溶液中浸泡不同時間的Tafel曲線Fig. 2 Tafel plots of two kinds of different orientation coatings immersed in 3.5% NaCl for different times

蝕電位相對于隨機取向鍍鋅層的電位都有不同程度的正移，從表2中也可以看出這四個階段中，高擇優(yōu)取向鍍層的極化電阻值(Rp)比對應(yīng)的隨機取向鍍層的電阻值都要高，腐蝕電流都更小，說明高擇優(yōu)取向鍍層的耐蝕性比隨機取向鍍層的耐蝕性更好。這與浸泡試驗的結(jié)果一致。由表2還可以得出，兩種鍍層的腐蝕電流密度隨浸泡時間的延長在不斷的增大，極化電阻則不斷的減小，這說明兩種擇優(yōu)取向鍍鋅層在浸泡不同時間點耐蝕性都在下降，這可能是因為隨著浸泡的進行，在鋅層表面形成的腐蝕產(chǎn)物膜不斷破裂腐蝕活性點增多導致的。

2.2.2 浸泡不同時間點電化學阻抗譜

圖3為高擇優(yōu)取向鍍層在3.5% NaCl溶液中浸泡期間不同階段電化學阻抗譜。由圖3可見,浸泡了40 min后，腐蝕層開始形成[7]，阻抗圖表現(xiàn)為兩個明顯的容抗弧，其中，高頻端的容抗弧包含了鍍層表面腐蝕產(chǎn)物及電荷轉(zhuǎn)移的信息，中低頻端的容抗弧主要是由擴散和鍍層表面形成腐蝕層的吸附物引起的[9-10]。從圖4可知，浸泡24～144 h期間，高頻端的容抗弧都很小，且在同一個數(shù)量級內(nèi)，說明在此期間表面腐蝕產(chǎn)物膜電阻沒有發(fā)生很大的變化，鍍層的耐蝕性沒有發(fā)生很大的變化，這與文獻[8-9]的結(jié)果相似。圖3中剛浸泡了24 h的阻抗圖的低頻端阻抗值比較大，電荷轉(zhuǎn)移電阻Rt也較大，可能是因為剛開始浸泡Cl-濃度比較高，腐蝕反應(yīng)速度相對比較快，生成的腐蝕產(chǎn)物膜比較厚，通過多孔層的擴散[9]更加困難，溶液穿過膜層與鋅層的反應(yīng)變難所致。隨著浸泡時間的延長，腐蝕反應(yīng)速度相對變快，鋅層表面的腐蝕產(chǎn)物不斷溶解，擴散的阻力不斷變小，因此低頻端的阻抗值逐漸變小。

隨機取向鍍層在3.5% NaCl溶液中浸泡期間不同階段電化學阻抗譜,見圖4。該圖中的四個圖都表現(xiàn)出Warburg阻抗行為。Warburg行為的出現(xiàn)表明電極表面形成了鈍化膜，并且該膜層比擴散層厚度更厚，通過該層的物質(zhì)傳輸與半無限擴散模型類似[8]。由圖4可以看出，隨機取向鍍層在從浸泡的第一天到第七天中，總體的阻抗值變化不大，說明鍍層在浸泡期間腐蝕的比較均勻，可能是因為鍍鋅層的隨機取向，使形成的腐蝕層在各晶面的性能相對均衡、穩(wěn)定導致的。

2.3 兩種取向鍍層的三價鉻和六價鉻鈍化膜的Tafel曲線

圖5為高擇優(yōu)取向鍍鋅層和隨機取向鍍鋅層分別進行三價鉻鈍化和六價鉻鈍化后的Tafel曲線，由電化學工作站擬合出的腐蝕電位和腐蝕電流值如 表3。由圖5可見，兩種鍍層經(jīng)三價鉻鈍化后的Tafel曲線相對于六價鉻鈍化后的曲線都有不同程度的正移，擬合得出的腐蝕電位值也都比相應(yīng)的六價鉻鈍化的要更正，腐蝕電流也是三價鉻鈍化膜的更小，說明兩種取向鍍層經(jīng)三價鉻鈍化后得到的鈍化膜的耐蝕性要好于六價鉻鈍化的耐蝕性。由表3可見，高擇優(yōu)取向鍍鋅層經(jīng)三價鉻和六價鉻鈍化后的鈍化膜的腐蝕電流比隨機取向鍍鋅層鈍化后的腐蝕電流都要小，說明高擇優(yōu)取向鍍鋅層經(jīng)鈍化后的耐蝕性依然比隨機取向鍍鋅層的耐蝕性更好。

表2 兩種不同取向鍍層在3.5% NaCl溶液中浸泡不同時間點的Tafel曲線擬合數(shù)據(jù)

(a) 40 min (b) 24 h

(c) 72 h (d) 144 h圖3 高擇優(yōu)取向鍍層在浸泡期間的不同階段電化學阻抗譜Fig. 3 Nyquist plots of all preferential zinc coatings at different times during immersing

(a) 40 min (b) 24 h

(c) 72 h (d) 144 h圖4 隨機取向鍍層在浸泡期間的不同階段電化學阻抗譜Fig. 4 Nyquist plots of random orientation zinc coatings at different times during immersing

2.4 鹽霧試驗結(jié)果

為進一步確定高擇優(yōu)取向鍍層與隨機取向鍍層耐蝕性的優(yōu)劣，根據(jù)標準ASTM B117進行了24 h 連續(xù)噴霧的鹽霧試驗。在試驗中發(fā)現(xiàn)，鋅層開始腐

蝕，即試樣表面出現(xiàn)白銹的點都是之前產(chǎn)生了黑點或黑斑的地方，說明鍍鋅層在鈍化膜的保護下可以避免發(fā)生腐蝕，但是鈍化膜一旦被腐蝕發(fā)生破裂，露出該點的鋅層，就不能繼續(xù)對鋅層起防護作用。由表4可見，未鈍化的鍍鋅層的耐鹽霧性能都不好，放進鹽霧箱后幾個小時鋅層就發(fā)生了腐蝕，試樣表面就生成了白銹。從未鈍化的試樣中看，氰化鍍鋅試樣雖然在較短時間內(nèi)和堿性鍍鋅層一樣出了白銹，但是其鋅層出紅銹時間是同樣厚度堿性鍍鋅層的兩倍左右。各試樣一開始出紅銹的點都是在白銹較多的位置，因為鋅層被完全腐蝕露出基體時，基體發(fā)生腐蝕才生成紅色氧化物即紅銹。

(a) 高擇優(yōu)取向

(b) 隨機取向圖5 高擇優(yōu)取向和隨機取向鍍鋅層的三價鉻和六價鉻鈍化后的Tafel曲線Fig. 5 Tafel plots of all preferential and random orientation zinc coatings after trivalent chromium and hexavalent chromium passivation

擬合參數(shù)高擇優(yōu)三價鉻鈍化高擇優(yōu)六價鉻鈍化隨機三價鉻鈍化隨機六價鉻鈍化Jcorr/(A·cm2)2.98×10-78.95×10-73.2475×10-63.5044×10-6Ecorr/V-1.04-1.06-1.06-1.13

表4 氰化鍍鋅和堿性鋅酸鹽鍍鋅鍍層的鹽霧試驗結(jié)果

3 結(jié)論

(1) 高擇優(yōu)取向鍍鋅層在鹽水中浸泡出白銹和紅銹的時間都為隨機取向鍍鋅層的2倍，且塔菲爾曲線也表明高擇優(yōu)取向鋅層的腐蝕速率約為隨機取向鋅層的1/2。

(2) 該堿性鋅酸鹽鍍鋅體系得到的(110)晶面高擇優(yōu)取向鍍鋅層的耐蝕性要優(yōu)于隨機取向鍍鋅層耐蝕性，經(jīng)三價鉻鈍化處理后耐鹽霧時間可達720 h。

(3) 高擇優(yōu)取向鍍層和隨機取向鍍層經(jīng)三價鉻和六價鉻鈍化后的耐蝕性都增加了，并且三價鉻鈍化后的耐蝕性比六價鉻鈍化的耐蝕性更好，三價鉻鈍化可以用來替代有毒的六價鉻鈍化工藝。

[1] 葛福云，張瀛洲，姚士兵,等. 電沉積高擇優(yōu)取向的鋅沉積層[J]. 高等學?；瘜W學報，1995,16(1)：87-90.

[2] 杜楠，舒?zhèn)グl(fā). (110)晶面高擇優(yōu)取向鍍鋅層的制備及其耐蝕性能[J]. 中國有色金屬學報，2013,23(2)：426-433.

[3] 辜敏，楊防祖，黃令,等. 高擇優(yōu)取向銅鍍層的電化學形成及其表面形貌[J]. 物理化學學報，2002,18(11)：973-978.

[4] YOUSSEF K M,KOCH C C,FEDKIW P S. Influence of pulse plating parameters on the synthesis and preferred orientation of nanocrystalline zinc from zinc sulfate electrolytes[J]. Electrochimica Acta,2008(54):677-683.

[5] MOUANGA M,RICQ L,DOUGLADE G,et al. Influence of coumarin on zinc electrodeposition[J]. Surface and Coatings Technology,2006,201:762-767.

[6] 馮立明主編. 電鍍工藝與設(shè)備[M]. 北京：化學工業(yè)出版社,2005:104-108.

[7] MOUANGA M,RICQ L,DOUGLADE J,et al. Comparison of corrosion behaviour of zinc in NaCl and in NaOH solutions. Part I: Corrosion layer characterization[J]. J Appl Electrochem,2007(37):283-289.

[8] MOUANGA M,BERCOT P. Comparison of corrosion behaviour of zinc in NaCl and in NaOH solutions; Part II: Electrochemical analyses[J]. Corrosion Science,2010(52):3993-4000.

[9] LI M C,JIANG L L,ZHANG W Q,et al. Electrochemical corrosion behavior of nanocrystalline zinc coatings in 3.5% NaCl solutions[J]. J Solid State Electrochem,2007(11):1319-1325.

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① 期刊類：[序號]作者．題名[J]．刊名，年，卷(期)：起止頁碼．② 專著類：[序號]著者．書名[M]．幾版．出版地：出版社，出版年：引用頁碼．③ 譯著類：[序號]原著者．書名[M]．譯者，譯．出版地：出版社，出版年：引用頁碼．④ 論文集：[序號]作者．題名[C]//編者．論文集名．出版地：出版社，出版年：起止頁碼．⑤ 報紙類：[序號]作者．題名[N]．報紙名，年-月-日(版次)．⑥ 專利文獻：[序號]專利申請者．專利題名：專利國別，專利號[P]．年-月-日．⑦ 標準類：[序號]標準號 標準名稱[S]．⑧ 學位論文：[序號]作者．題名[D]．保存地：保存單位，年份．⑨ 電子文獻：[序號]作者．題名[EB/OL]．電子文獻的出版或獲得地址，發(fā)表更新日期/引用日期．

Corrosion Resistance of a Fully Preferred Orentation Zinc Coating Obtained from Alkaline Zincate Solution

QIU Yuan1, TANG Chao2, ZHAO Qing2, LI Yuan-yuan2, YU Kuan-shen1, WANG Zhi-bo1

(1. Shenyang Aircraft Corporation, Shenyang 111034, China; 2. School of Material Science and Enginneering, Nanchang Hangkong University, Nanchang 330063, China)

Fully preferred orientation and random orientation zinc coatings were prepared from alkaline zincate solutions. Salt water immersion experiments, Tafel curves and electrochemical impedance spectroscopy were used to compare the corrosion resistance of fully preferred orientation galvanized zinc coating and random orientation galvanized zinc coating. Fully preferred orientation zinc coating was more resistant to corrosion than random orientation zinc coating. The corrosion resistance of fully preferred orientation zinc layers with trivalent chromium passivation was higher than that of random orientation zinc layers with hexavalent chromium passivation.

preferred orientation; corrosion resistance; trivalent chromium passivation; salt spray test

2014-08-12

邱 媛(1982-),工程師，碩士，從事表面處理技術(shù)工作，13840597964，qiuyuan0526@163.com

TG174

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