丁月霞，馬燕楠，郭 群，王 輝，馬福業(yè)，郭訓(xùn)忠

（1.江蘇華陽金屬管件有限公司，鎮(zhèn)江 212400；2.南京航空航天大學(xué)先進(jìn)材料及成形技術(shù)研究所，南京 211100；3.江蘇核能裝備材料工程實(shí)驗(yàn)室，南京211100；4.南京航空航天大學(xué)材料科學(xué)與技術(shù)學(xué)院，南京 211100）

導(dǎo)管是現(xiàn)代軍機(jī)、民機(jī)上的關(guān)鍵部件之一，將各種介質(zhì)輸送到飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)、起落架、座艙等關(guān)鍵部位，滿足飛機(jī)包括燃油、氧氣、液壓、環(huán)境控制等方面的系統(tǒng)需求[1-3]。導(dǎo)管制造技術(shù)已經(jīng)成為現(xiàn)代飛機(jī)制造的關(guān)鍵技術(shù)。飛機(jī)環(huán)境控制系統(tǒng)是眾多機(jī)載系統(tǒng)之一，它的主要作用是負(fù)責(zé)完成飛機(jī)座艙壓力、溫度、濕度、供氣量、空氣質(zhì)量等參數(shù)的調(diào)節(jié)，承擔(dān)著為機(jī)上人員提供舒適工作環(huán)境的任務(wù)，環(huán)境調(diào)節(jié)系統(tǒng)能否正常工作對(duì)飛機(jī)整體運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用[4]。飛機(jī)環(huán)境控制系統(tǒng)所應(yīng)用的導(dǎo)管通常具有形狀復(fù)雜多變、管壁較薄的特點(diǎn)，其中大部分是大直徑薄壁導(dǎo)管件，甚至是大直徑超薄壁導(dǎo)管件，特別是在大型民用客機(jī)上，大直徑薄壁導(dǎo)管零件所占的比例更高。目前，大直徑薄壁導(dǎo)管零件的制備主要采用數(shù)控彎曲技術(shù)[5-6]，但是采用數(shù)控彎曲技術(shù)制備的大直徑彎管存在著橫截面形狀畸變、回彈、彎曲變形區(qū)外側(cè)變薄、彎曲變形區(qū)內(nèi)側(cè)增厚起皺等缺陷[7-9]，造成該類零件在實(shí)際服役過程中，極易產(chǎn)生彎曲變形區(qū)內(nèi)側(cè)無法承受高壓而破裂的現(xiàn)象[10]。

本文首先采用有限元模擬的方法，對(duì)飛機(jī)環(huán)控系統(tǒng)用超薄壁彎管半片在拉深成形過程中可能出現(xiàn)的缺陷進(jìn)行預(yù)測(cè)，并基于模擬結(jié)果進(jìn)行了實(shí)際的拉深成形試驗(yàn)。另外，測(cè)試及分析了焊接后整管的局部微觀組織與承壓性能。

超薄壁彎管半片拉深成形模擬

1 材料本構(gòu)模型的建立

采用單向拉伸試驗(yàn)獲得了材料的真實(shí)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線，基于典型的本構(gòu)關(guān)系擬合了基本成形性能參數(shù)，并通過相關(guān)系數(shù)這一重要指標(biāo)進(jìn)一步比較了不同本構(gòu)關(guān)系的精確度。

通過單向拉伸試驗(yàn)獲得的材料基本力學(xué)性能參數(shù)如表1所示，將獲得的工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線轉(zhuǎn)換為真實(shí)應(yīng)力-應(yīng)變曲線，如圖1所示。

表1 6061鋁合金基本力學(xué)性能參數(shù)

圖1 退火態(tài)6061鋁合金真實(shí)應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.1 Real stress-strain curve of annealed 6061 aluminum alloy

材料的應(yīng)變硬化曲線是表征其塑性變形行為的重要途徑之一。由于試驗(yàn)獲得曲線不便于直接應(yīng)用，需采用一定的本構(gòu)方程進(jìn)行擬合后使用。目前，常用的材料應(yīng)變硬化曲線方程主要有：

式中：σ為真實(shí)應(yīng)力，ε為真實(shí)應(yīng)變，k、B為應(yīng)變硬化系數(shù)，ε0為初始應(yīng)變，σy為屈服應(yīng)力，R0、R1、b為待定的與材料相關(guān)的常數(shù)，n是應(yīng)變硬化曲線上的指數(shù)，稱為應(yīng)變硬化指數(shù)。一般說來，n值大的材料，成形零件厚度分布均勻，應(yīng)變強(qiáng)化能力強(qiáng)，在危險(xiǎn)斷面的承載能力得以強(qiáng)化。為比較不同本構(gòu)方程對(duì)材料變形抗力的描述能力，對(duì)于退火態(tài)的6061鋁合金板材拉伸數(shù)據(jù)，用上述4種模型按最小二乘法進(jìn)行擬合。用于擬合的試驗(yàn)數(shù)據(jù)取自真實(shí)應(yīng)力-應(yīng)變曲線上0.2%～8%之間應(yīng)變，計(jì)算結(jié)果如表2所示。

從表2所示的擬合結(jié)果可以看出，應(yīng)變硬化曲線采用σ=σy+R0ε+R1[1-exp(-bε)]時(shí)，擬合相關(guān)系數(shù)r=0.9994，相比于其他3種方程都更接近于“1”，說明此方程與樣本曲線的重合度最高，相關(guān)性最好，所以將采用此方程作為退火態(tài)6061鋁合金板材的應(yīng)變硬化曲線方程。

表2 不同本構(gòu)方程應(yīng)用結(jié)果比較

2 有限元數(shù)值模擬

（1）有限元模型的建立。

根據(jù)拉深成形工藝原理，對(duì)成形模具與板料直接接觸的工作面進(jìn)行曲面建模，導(dǎo)入有限元軟件后劃分網(wǎng)格，如圖2所示。半片拉深成形的有限元模型中，包含凸模、凹模、板料及壓邊圈等部分。

（2）有限元計(jì)算結(jié)果。

圖3為采用較高的摩擦系數(shù)μ=0.125，同時(shí)采用大壓邊力F=100kN時(shí)的拉深成形有限元仿真結(jié)果。

從圖3所示的成形極限圖可知，當(dāng)采用較大的摩擦系數(shù)以及大壓邊力時(shí)，彎管內(nèi)弧靠近法蘭邊位置易出現(xiàn)連續(xù)拉裂的現(xiàn)象；同時(shí)，在外弧靠近法蘭邊的最外側(cè)也出現(xiàn)了明顯的斷裂現(xiàn)象。

圖2 半片拉深成形有限元模型Fig.2 Finite element model of half sheet deep drawing

圖3 μ=0.125、F=100kN時(shí)的拉深成形有限元仿真結(jié)果Fig.3 Finite element simulation results of deep drawing when μ=0.125， F=100kN

彎管內(nèi)弧靠近法蘭邊位置之所以出現(xiàn)連續(xù)拉裂，是因?yàn)閮?nèi)弧處材料向型腔內(nèi)流動(dòng)受阻，受阻的本質(zhì)原因在于板料與凹模之間的摩擦力過大。而摩擦力的大小則取決于壓邊力與摩擦系數(shù)的共同作用，所以在不改變摩擦系數(shù)的前提下，先通過調(diào)整壓邊力的大小以調(diào)整成形結(jié)果。當(dāng)壓邊力縮小后，可以從圖4所示的結(jié)果中看到，拉深半片內(nèi)弧處的連續(xù)斷裂消失，外弧兩端的材料拉裂完全消除。

盡管通過調(diào)整壓邊力可以消除連續(xù)斷裂，但是法蘭邊的材料起皺仍較為嚴(yán)重。為進(jìn)一步改善成形效果，應(yīng)采用較低的摩擦系數(shù)以考察成形效果。圖5為當(dāng)摩擦系數(shù)為0.05，壓邊力為20kN時(shí)，內(nèi)弧處的模擬結(jié)果。模擬顯示，斷裂區(qū)域進(jìn)一步減少，在法蘭區(qū)域出現(xiàn)局部拉裂， 可通過后續(xù)工序切除。將多余的法蘭邊材料切除后，可以得到合格的半管零件。

上述模擬主要關(guān)注于內(nèi)弧的拉裂，采用半片拉深成形，主要矛盾不在于起皺，而在于內(nèi)弧處的拉裂。通過上述分析可知：實(shí)際成形時(shí)，應(yīng)采用較大的壓邊力和較小的摩擦系數(shù)對(duì)板料進(jìn)行成形。若采用較小的摩擦系數(shù)和較小的壓邊力，在外弧處將出現(xiàn)明顯的起皺，如圖6所示。

圖4 μ=0.125、F=20kN時(shí)的拉深成形有限元仿真結(jié)果Fig.4 Finite element simulation results of deep drawing when μ=0.125， F=20kN

圖5 μ=0.05、F=20kN時(shí)的拉深成形有限元仿真結(jié)果Fig.5 Finite element simulation results of deep drawing when μ=0.05， F=20kN

圖6 μ=0.05、F=10kN時(shí)的拉深成形有限元仿真結(jié)果Fig.6 Finite element simulation results of deep drawing when μ=0.05， F=10kN

實(shí)際成形零件組織性能研究

基于以上模擬結(jié)果，采用雙動(dòng)拉深成形設(shè)備對(duì)6061鋁合金Ф202mm×1mm彎管半片進(jìn)行實(shí)際拉深成形試驗(yàn)，采用合適的壓邊力和潤滑條件對(duì)板料進(jìn)行成形，成形后采用拉深模對(duì)其進(jìn)行檢驗(yàn)。圖7所示為半片拉深成形實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果。經(jīng)測(cè)量，管材前后端直徑為Ф202.2mm、Ф202.5mm，管材中部直徑為Ф201.7mm；前端壁厚內(nèi)外側(cè)分別為0.98mm及0.94mm，中部壁厚內(nèi)外側(cè)分別為0.96mm及0.93mm，后端壁厚內(nèi)外側(cè)分別為0.97mm及0.95mm。經(jīng)驗(yàn)證，試驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果誤差較小，模擬參數(shù)準(zhǔn)確度較高。

在完成沖壓半片之后，進(jìn)行配套胎修整，后配套切割留余量，經(jīng)酸洗及熒光滲透檢驗(yàn)后，定位焊接修配，而后去余量焊接。焊接完成后實(shí)施X射線檢測(cè)，評(píng)判焊縫質(zhì)量。

圖7 半片拉深成形實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果Fig.7 Experimental results of half sheet deep drawing

1 耐壓試驗(yàn)及爆破試驗(yàn)結(jié)果分析

6061鋁合金Ф202mm×1mm異型管的耐壓試驗(yàn)及爆破試驗(yàn)后的導(dǎo)管實(shí)物圖片如圖8所示，爆破試驗(yàn)結(jié)果如圖9所示。

圖8 爆破后焊接彎管Fig.8 Welding elbow after blasting

圖9 6061鋁合金焊接彎管爆破試驗(yàn)結(jié)果Fig.9 Blasting results of 6061 aluminum alloy welding elbow

從圖8及圖9所示的爆破試驗(yàn)結(jié)果可知，Ф202mm×1mm焊接彎管在測(cè)試壓力最低為1.2MPa時(shí)出現(xiàn)了明顯的破壞，而該類管件的最低爆破壓力值遠(yuǎn)高于工作壓力0.45MPa，說明其能夠承受的破壞極限值滿足實(shí)際使用要求（測(cè)試壓力大于工作壓力的2倍），并且據(jù)實(shí)物觀測(cè)，斷裂位置均產(chǎn)生于彎管內(nèi)弧位置。

Ф202mm×1mm焊接彎管在內(nèi)側(cè)出現(xiàn)破壞，主要是在半片拉深成形過程中，內(nèi)側(cè)反而出現(xiàn)了過度減薄現(xiàn)象（從模擬結(jié)果中可以看出）。另外在進(jìn)行液壓爆破試驗(yàn)時(shí)，材料的破壞極限主要取決于（2t/D）×σb。所以從該經(jīng)驗(yàn)公式可知，外徑越大，壁厚越薄，能夠承受的破壞極限值越小。

2 微觀組織分析

由于爆破后的異型管普遍破壞在內(nèi)弧位置而很少出現(xiàn)在外弧位置，故對(duì)其內(nèi)外弧位置的微觀組織進(jìn)行了分析。從圖10（a）中可以看出，內(nèi)弧位置熱影響區(qū)的晶粒尺寸遠(yuǎn)大于基體及焊縫處。對(duì)金屬的常溫力學(xué)性能來說，晶粒越細(xì)小，其強(qiáng)度和硬度越高，同時(shí)塑性與韌性也越好。由于熱影響區(qū)的晶粒尺寸遠(yuǎn)大于基體及焊縫處，故相應(yīng)的力學(xué)性能較差，在進(jìn)行爆破試驗(yàn)時(shí)，在各處壓力均等時(shí)，成為最先失效部位。從圖10（b）中可以看出，外弧位置熱影響區(qū)的晶粒尺寸遠(yuǎn)小于內(nèi)弧位置，外弧位置相應(yīng)力學(xué)性能優(yōu)于內(nèi)弧位置，所以最先失效位置通常出現(xiàn)在內(nèi)弧位置，微觀組織分析結(jié)果與宏觀試驗(yàn)結(jié)果是基本吻合的。

圖10 6061超薄壁鋁合金管彎曲段金相照片F(xiàn)ig.10 Metallographic photos of 6061 aluminum alloy thin wall tube

結(jié)論

（1）采用半片拉深工藝成形彎管半片沖壓件時(shí)，應(yīng)采用較大的壓邊力和較小的摩擦系數(shù)對(duì)板料進(jìn)行成形。若采用較小的摩擦系數(shù)和較小的壓邊力，在外管的外弧處將出現(xiàn)明顯的起皺現(xiàn)象。

（2）實(shí)際制造的6061鋁合金Ф202mm×1mm異型管最低爆破壓力值為1.2MPa，其實(shí)際工作壓力為0.45MPa，管件承受的破壞極限值滿足實(shí)際使用要求。

（3）熱影響區(qū)的晶粒尺寸遠(yuǎn)大于基體及焊縫處，故相應(yīng)的力學(xué)性能較差，在進(jìn)行爆破試驗(yàn)時(shí)，在各處壓力均等時(shí)，成為最先失效部位。

[1]李光俊， 蘭勇， 孫林， 等.柔性組合夾具在飛機(jī)導(dǎo)管數(shù)字化快速制造中的應(yīng)用[J].航空制造技術(shù)， 2012(9)：58-61.

LI Guangjun， LAN Yong， SUN Lin， et al.Application of flexible modular fixture in the rapid manufacture of aircraft conduit[J].Aeronautical Manufacturing Technology， 2012(9)：58-61.

[2]劉穎， 張海艷， 趙海濤， 等.航空用不銹鋼焊接導(dǎo)管的損傷容限研究[J].航空制造技術(shù) ， 2012(13)：94-97.

LIU Ying， ZHANG Haiyan， ZHAO Haitao，et al.Study on the damage tolerance of the welded pipe of the stainless steel for aviation[J].Aeronautical Manufacturing Technology，2012(13)：94-97.

[3]壽榮中， 何慧姍.飛行器環(huán)境控制[M].北京：北京航空航天大學(xué)出版社， 2004.

SHOU Rongzhong， HE Huishan.Aircraft environmental control[M].Beijing：Beijing University of Aeronautics and Astronautics Press，2004.

[4]李振強(qiáng).大直徑薄壁導(dǎo)管數(shù)控彎曲回彈解析及工藝數(shù)據(jù)庫[D].西安： 西北工業(yè)大學(xué)， 2007.

LI Zhenqiang.Springback analysis and process database of large diameter and thin wall pipe numerical control bending[D].Xi’an：Northwestern Polytechnical University， 2007.

[5]ADIB A M L， BAPTISTA C A R P， BARBOZA M J R， et al.Aircraft engine bleed system tubes： material and failure mode analysis[J].Engineering Failure Analysis，2007，14(8)：1605-1617.

[6]許旭東， 李光俊.飛機(jī)導(dǎo)管數(shù)字化生產(chǎn)線探討[J].航空制造技術(shù)， 2005(9)：83-89.

XU Xudong， LI Guangjun.Discussion on digital production line of aircraft conduit[J].Aeronautical Manufacturing Technology，2005(9)：83-89.

[7]YANG H， LIN Y.Wrinkling analysis for forming limit of tube bending processes[J].Journal of Materials Processing Technology，2004，152(3)：363-369.

[8]LI H， SHI K P， YANG H， et al.Numerical control bending springback of 6061-T4 thin wall aluminum alloy tube[J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2012，22(S2)：357-363.

[9]金先玉， 李華冠， 凌娟， 等.6061鋁合金超薄壁管的充液壓彎數(shù)值模擬與試驗(yàn)[J].塑性工程學(xué)報(bào)， 2015(5)：69-75.

JIN Xianyu， LI Huaguan， LING Juan， et al.Numerical simulation of hydro bending and test 6061 aluminum alloy thin wall tube[J].Journal of Plasticity Engineering， 2015(5)：69-75.

[10]MATSUHASHI S.Fatigue tests of welded aircraft tubes[J].Journal of the Japanese Welding Society， 1941，11(8)：293-294.