邰阿媛

(安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院　安徽馬鞍山　243041)

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不銹鋼筒形件充液拉深的壁厚影響因素分析

邰阿媛

(安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院安徽馬鞍山243041)

摘要：將溫充液拉深和拉深孔技術(shù)相結(jié)合，采用數(shù)值模擬方法對不銹鋼成形過程模擬，分析了液池溢流壓力與預(yù)脹初始壓力等工藝條件對成型筒形件壁厚的影響規(guī)律，得到了筒形件溫充液拉深的優(yōu)化工藝參數(shù)。

關(guān)鍵詞：充液拉深；溢流壓力；預(yù)脹加載；壁厚；數(shù)值模擬

將具有一定壓力的液體替代剛性的凹模以傳遞載荷，在此作用下，板料緊貼凸模實現(xiàn)金屬板材的塑性成形即為充液拉深技術(shù)[1]-[3]。相較于傳統(tǒng)拉深，充液拉深具有有效抑制破裂、克服拉延不足、獲得較高尺寸精度和提高成形極限等優(yōu)點[4]-[6]。但僅靠增加液池壓力來提高低塑性、大高徑比材料零部件的成形極限是很有限的，所以為了進(jìn)一步提高成形極限，國內(nèi)外學(xué)者深入研究充液拉深技術(shù)，提出了很多改進(jìn)方法。采用將液壓成形與板料溫?zé)岢尚渭夹g(shù)結(jié)合的方式，提出板料溫充液拉深技術(shù)，將材料的溫?zé)嵝阅芘c充液拉深的技術(shù)的優(yōu)勢相結(jié)合，能更好的提高板料成形性能[7]-[9]。

有的學(xué)者對液池壓力及壓邊力做了優(yōu)化，提出了變壓邊力充液拉深技術(shù)，其目的都是為了進(jìn)一步發(fā)揮材料成形潛力，提高極限拉深比。由于整體壓邊力滿足不了實際生產(chǎn)要求，有的學(xué)者著手對變壓邊力技術(shù)的研究，發(fā)展出多點位控制壓邊技術(shù)[10]-[12]。但是對多點位控制壓邊技術(shù)的研究是在多功用控制壓力機(jī)上進(jìn)行的，需十幾個輔助油缸專門作壓邊用，價格非常昂貴，并且壓邊過程的工作狀態(tài)不夠穩(wěn)定。李贊提出了拉深孔工藝，采用在凹模和壓扁圈上加工拉深孔的簡單工藝措施來進(jìn)一步降低壓邊阻力，取得了進(jìn)一步提高板料成形性能的效果[13]。

本文將板料溫充液拉深和拉深孔技術(shù)相結(jié)合，研究0Cr18Ni9不銹鋼板料筒形件拉深過程，探討0Cr18Ni9不銹鋼板料在充液拉深成形過程中液池溢流壓力和初始壓力等工藝參數(shù)對筒形件側(cè)壁厚度的影響。

1　數(shù)值模擬分析模型的建立

帶有拉深孔的板料溫?zé)岢湟豪钅＞撸趬哼吶桶寄Ｉ霞庸った?，其小且淺且按一定規(guī)律分布，圓孔的直徑為2.5mm，深度在2.0mm-5.0mm之間，孔的頂端與凹模臺面的圓弧過渡，其半徑為0.5mm，孔的中心線距離均大于5mm，且均勻錯開，上下2個孔的中心不應(yīng)位于同一經(jīng)線上[9]、[14]。在有限元模型中由于軟件的限制，在壓邊圈、凹模的模型面上切去若干的矩形網(wǎng)格以近似地模擬拉深孔。建立的有限元模型如圖 1所示。對筒形件的拉深成型過程具有對稱性，因此，模擬時可以選取模型的1/4，將模具設(shè)置為剛性體，相關(guān)參數(shù)見表1。凸模和板料間的摩擦條件選用剪切摩擦，其系數(shù)設(shè)定為0.15，將凹模、板料之間的摩擦系數(shù)定為0.02，同時，板料與壓料板之間的摩擦系數(shù)設(shè)定為0.02。采用實體殼單元對板料毛坯劃分，其材質(zhì)在材料庫內(nèi)選用SUS304不銹鋼，板料厚度尺寸為1mm。數(shù)值模擬分析模型見圖2。凸模的初始溫度為40℃，而壓料板、凹模的初始溫度為220℃，板料的初始溫度設(shè)定為50℃。凸模在第1秒內(nèi)處于靜止?fàn)顟B(tài)以預(yù)熱壓料板和壓邊圈，成型在第1秒末結(jié)束后凸模以15mm/s的速度往下移行。熱對流為板料與環(huán)境之間的換熱方式，設(shè)置換熱系數(shù)為0.03，板料與工具的接觸傳導(dǎo)系數(shù)均設(shè)為6。

表1　模具幾何尺寸

圖1　有限元模型

2　模擬結(jié)果與分析

2.1液池溢流壓力對充液拉深壁厚的影響

凸模在下行的過程中，由于溢流閥背壓作用產(chǎn)生的液池壓力，不銹鋼板料被緊緊的貼著凸模，在與凸模之間形成“摩擦保持效應(yīng)”，有利于拉深成型。確立合適的液池壓力，是關(guān)系到充液拉深能否成功的關(guān)鍵因素之一。

數(shù)值模擬試驗采用20MPa、25MPa、30MPa、35MPa、40MPa、45MPa、50MPa、55MPa、60MPa、65MPa和70MPa等11組不同的恒定液池壓力。圖2 給出了不同液池壓力條件下充液拉深筒形件的最薄厚度值的統(tǒng)計曲線。從圖中可明顯看出在液池壓力為55MPa時，筒形件側(cè)壁最薄處厚度值最大，為0.85mm，最大減薄率為14.2%，可推知：

圖2　壁厚分布曲線

在此條件下，筒形件在成型筒壁過程中“摩擦保持效應(yīng)” 顯著，導(dǎo)致側(cè)壁應(yīng)變最小，厚度值最大，成型尺寸精度提高。

2.2預(yù)脹初始壓力對充液拉深壁厚的影響

筒形件在充液拉深過程中，壓料板與板料之間有良好的密封狀態(tài)，板料被液池壓力托起，在拉深開始模具閉合后，在凸模往下行程的初始階段，向液池內(nèi)注油并加壓使液池內(nèi)液體建立起一定的預(yù)脹壓力，該壓力使凹模圓角和凸模圓角處的板料預(yù)先產(chǎn)生一定應(yīng)變，能改善充液拉深初期的破裂和起皺等不均勻變形，降低凸模圓角處的應(yīng)力，有助于拉深的進(jìn)行[14]、[15]。因此，建立合適的預(yù)脹壓力，對筒形件拉深成形過程中得到較大的側(cè)壁厚度值，降低破裂的可能性，保證拉深變形的均勻性，有著重要的作用。

分別選用不同的預(yù)脹壓力，0MPa、5MPa、10MPa、15MPa、20MPa和25MPa，液池壓力加載曲線如圖3所示。不同的預(yù)脹壓力條件下液池壓力的加載路徑相對于時間來說完全一樣，凸模在1秒內(nèi)靜止，此時壓邊圈及凹模給板料加熱，壓力穩(wěn)定不變；1秒末，凸模在不同的初始壓力時開始下行，液池壓力隨之緩慢增加；1.6秒時，不同速度加載的預(yù)脹壓力均增長至55MPa，然后穩(wěn)定不變，直至拉深結(jié)束。此外，還給出了兩組對照試驗的液壓加載曲線：7號是自然增壓的加載曲線，在試驗開始時從0MPa持續(xù)增壓1.6秒至55MPa后恒定不變，直至拉深結(jié)束；8號則是初始為0MPa至1.6秒時直接加壓至55MPa，實則未采用預(yù)脹方式對筒形件進(jìn)行拉深成形。

圖3　液壓加載曲線

將1號、2號、7號和8號等4種采用不同加載方式進(jìn)行充液拉深的筒形件壁厚曲線進(jìn)行比較，如圖4所示。8號加載方式(未采用預(yù)脹)所拉深筒形件壁厚明顯較1號、2號和7號要薄，最薄壁厚為0.84mm，而1號、2號與7號加載方式所拉深筒形件壁厚數(shù)據(jù)較為接近，在0.86mm左右，但較8號顯著要大。因而，可斷定：采用預(yù)脹方式進(jìn)行充液拉深的筒形件壁厚明顯較未采用預(yù)脹方式的要厚，厚度更為均勻，有利于拉深成型性能的提高。

圖4　成形件壁厚分布曲線

圖5是1至6號加載方式所對應(yīng)的筒形件側(cè)壁厚度最小值的統(tǒng)計曲線。從圖中可看出，隨著初始壓力的增加，筒形件側(cè)壁厚度先增加，然后迅速降低，因此，在充液拉深過程中，液池的初始壓力存在最優(yōu)值：液池初始壓力在15MPa時，側(cè)壁厚度最小值是最大的，其值為0.86mm，最大減薄率為13.8%。其主要原因在于：在拉深成型之前，液池內(nèi)的初始壓力導(dǎo)致板料反脹而形成凸起，繼而，凸模在之后的向下移行過程中，在液體壓力作用下凸起部分的板料與凸模逐步接觸、貼模，在壓料板入口圓角處，先期形成的凸起結(jié)構(gòu)具有傳統(tǒng)拉深工藝?yán)罱畹念愃菩Ч冃螀^(qū)的應(yīng)力狀態(tài)有效地得以改善，顯著地降低板料周向壓力，板料起皺趨勢大幅度減弱，從而拉深壓邊力明顯降低，筒壁的承載區(qū)拉力相應(yīng)地降低。

當(dāng)液池初始壓力在25MPa時，側(cè)壁厚度最小值是幾種條件下最小的，其值為0.86mm。分析其原因：預(yù)脹壓力過大使得板料產(chǎn)生的凸起過量，導(dǎo)致較大的減薄量出現(xiàn)在板料拉深之前，此后，凸模在向下移行時產(chǎn)生的嚴(yán)重彎曲和反彎曲效應(yīng)使得板料在凸模的圓角部位產(chǎn)生顯著的局部塑性變形，其減薄量隨之繼續(xù)增加，從而導(dǎo)致了最差拉深條件的出現(xiàn)。

倘若預(yù)脹壓力過小，壓料板入口部位的板料難以獲得類似拉深筋作用的凸起變形，板料和凹模底部并非逐步貼模，而是同時接觸，導(dǎo)致在凸模底部的板料變形不充分，而凸模底部圓角部位的板料初始變形就已經(jīng)形成明顯的應(yīng)力集中效應(yīng)，產(chǎn)生了較大的拉伸應(yīng)力，此處的板料減薄量進(jìn)一步加大，此種情況在液池初始壓力為0時得到了呈現(xiàn)，見圖5。

圖5　壁厚分布曲線

3　結(jié)論

通過對0Cr18Ni9不銹鋼筒形件溫充液拉深的成型過程進(jìn)行數(shù)值模擬，分析和討論了液池溢流壓力和預(yù)脹加載對側(cè)壁厚度的影響，得到以下結(jié)論：

(1)液池的溢流壓力為55MPa時，筒形件側(cè)壁最薄處厚度值最大，其值為0.85mm，減薄率為14.2%，有利于制品尺寸精度的控制和拉深成形的進(jìn)行。

(2)相對于傳統(tǒng)拉深工藝，充液拉深是顯著提升板料成形性能的塑性成形方式。液池預(yù)脹加載對于保持制品壁厚存在最優(yōu)值：液池初始壓力在15MPa時，筒形件側(cè)壁最薄處厚度值最大，為0.86mm，最大減薄率為13.8%。

參 考 文 獻(xiàn)

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收稿日期：2015-01-23；改回日期：2016-01-26

作者簡介：邰阿媛(1989-)，女，安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院冶金系，教師，安徽工業(yè)大學(xué)材料成型專業(yè)，工程碩士。

中圖分類號：TG113.26

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

文章編號：1672-9994(2016)01-0010-04

Research on Influencing Factors about Wall Thickness of Stainless Steel Cylindrical Parts by Hydrodynamic Deep Drawing

TAI A-yuan

Abstract：This article combines warm hydrodynamic deep drawing to drawing-hole forming technology, researched the forming process of stainless steel by numerical simulation, by analyzing the influence rule of overflow pressure, pre-expansion pressure on wall thickness of cylindrical forming parts, got the process optimization parameters about warm hydrodynamic deep drawing of cylindrical parts.

Key words：hydrodynamic deep drawing；overflow pressure；pre-expansion load；wall thickness；numerical simulation