劉緒鵬，劉忠奎，孫　琪

（中航工業(yè)沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽110015）

1種用于渦輪出口總溫測(cè)量的新型熱電偶設(shè)計(jì)

劉緒鵬，劉忠奎，孫琪

（中航工業(yè)沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽110015）

針對(duì)在測(cè)量某型燃?xì)廨啓C(jī)渦輪出口截面的總溫時(shí)出現(xiàn)的熱電偶失效、使用壽命短的問題，對(duì)故障電偶進(jìn)行了分解和能譜分析，發(fā)現(xiàn)故障是由偶絲氧化及碎裂的填充水泥的影響導(dǎo)致偶絲斷裂造成的。結(jié)合渦輪出口的特定測(cè)量環(huán)境，研制了1種能夠在高溫氧化環(huán)境中長(zhǎng)期可靠使用的總溫測(cè)量熱電偶。介紹了新型熱電偶結(jié)構(gòu)、感溫元件以及采用的支桿填充方式，并對(duì)新型熱電偶進(jìn)行結(jié)構(gòu)和精度分析。通過發(fā)動(dòng)機(jī)考核試驗(yàn)，證明新型熱電偶工作可靠，測(cè)量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確有效，可用于燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪出口總溫測(cè)量。

熱電偶；總溫測(cè)量；渦輪出口截面；鎧裝熱電偶；燃?xì)廨啓C(jī)

0　引言

航空發(fā)動(dòng)機(jī)及燃?xì)廨啓C(jī)渦輪出口溫度測(cè)量可間接反映渦輪前的燃?xì)鉁囟葓?chǎng)情況，是評(píng)估發(fā)動(dòng)機(jī)性能的重要指標(biāo)之一。由于渦輪出口工作環(huán)境惡劣，要求測(cè)量設(shè)備在具有較高的測(cè)量精度的同時(shí)保持較高的可靠性。

目前測(cè)量渦輪出口總溫的手段主要有非接觸法和接觸法2類。在非接觸法中比較有代表性的有：光學(xué)測(cè)溫、紅外測(cè)溫和激光測(cè)溫技術(shù)。國(guó)內(nèi)外對(duì)非接觸測(cè)量技術(shù)均有較多研究，并在某些熱端部件試驗(yàn)中實(shí)際應(yīng)用［1-11］。但該技術(shù)因普遍存在設(shè)備復(fù)雜、可靠性較差、易受環(huán)境輻射影響、測(cè)量精度較差等問題，目前并不適用于整機(jī)狀態(tài)下的燃?xì)鉁囟葴y(cè)量。接觸法測(cè)量通過將測(cè)試受感部（例如熱電偶）插入被測(cè)介質(zhì)中進(jìn)行。該方法在目前國(guó)內(nèi)外對(duì)于航空發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)整機(jī)狀態(tài)下流程參數(shù)的總溫測(cè)量廣泛采用。

中國(guó)對(duì)于渦輪出口溫度場(chǎng)的測(cè)試手段主要采用多點(diǎn)K型熱電偶。本文介紹了1種針對(duì)其特定的工作環(huán)境而研制的1種高可靠性、高精度的多點(diǎn)總溫?zé)犭娕迹瑢?duì)于整機(jī)狀態(tài)下的渦輪出口總溫測(cè)量工作具有重要意義。

1　研制背景

在多個(gè)型號(hào)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)及燃?xì)廨啓C(jī)渦輪出口總溫測(cè)量過程中，均出現(xiàn)過測(cè)量電偶失效、部分測(cè)點(diǎn)使用壽命短的問題。針對(duì)這一普遍存在的現(xiàn)象，進(jìn)行了故障電偶分析，并根據(jù)故障原因，制定排故方案。

1.1故障電偶簡(jiǎn)介

圖1　故障電偶結(jié)構(gòu)

（1）電偶的感溫元件均為I級(jí)精度K型偶絲；

（2）受感部支桿插入流道內(nèi)的遠(yuǎn)端測(cè)點(diǎn)，一般深入流道100 mm以上；

（3）桿腔內(nèi)灌注水泥以固定偶絲。

1.2故障現(xiàn)象

在工作過程中，測(cè)點(diǎn)1、2的使用壽命明顯小于其余測(cè)點(diǎn)的，例如：在某型渦噴發(fā)動(dòng)機(jī)上安裝的電偶在使用了15 h后發(fā)生故障，在某型燃?xì)廨啓C(jī)上安裝的電偶在使用了20 h左右也發(fā)生了故障。分解用于某型燃?xì)廨啓C(jī)渦輪出口總溫測(cè)試的故障電偶，其偶絲如圖2所示。

圖2　故障偶絲外觀

總結(jié)3種型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)的故障電偶材料及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，可以歸納出故障電偶的基本結(jié)構(gòu)，如圖1所示。故障電偶的基本特征如下：

從圖中可見，偶絲熱接點(diǎn)周圍表面有嚴(yán)重的氧化積炭現(xiàn)象；在距離熱接點(diǎn)30～50 mm處，負(fù)極偶絲斷裂。

1.3故障原因分析

1.3.1偶絲斷口微觀形貌分析

宏觀檢查斷口齊平，呈深灰色，邊緣未見明顯塑性變形。進(jìn)一步放大觀察，斷口均可見明顯的沿晶特征，斷口表面已氧化。斷口微觀形貌如圖3所示。

圖3　偶絲斷口微觀形貌

1.3.2偶絲斷口能譜分析

分別對(duì)故障偶絲斷口處和未受污染處進(jìn)行能譜分析，2種分析結(jié)果對(duì)比見表1。

表1　斷口處材料成分　W%

從表中可見，斷口處偶絲已經(jīng)被氧化；偶絲受到來自燃?xì)饣蛘咧U內(nèi)的填充物的雜質(zhì)污染。

1.3.3支桿填充物的影響

為固定和保護(hù)偶絲，支桿內(nèi)部需要灌注水泥，固結(jié)后的水泥質(zhì)地脆硬。在發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)時(shí)，需要頻繁地改變發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行狀態(tài)，渦輪出口截面的溫度在室溫～800℃的范圍內(nèi)不規(guī)律變化。在溫度驟變和發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)的共同作用下，水泥會(huì)逐漸出現(xiàn)大量裂紋直至碎裂，如圖4所示。填充水泥碎裂會(huì)損害本來需要其保護(hù)的偶絲。

圖4　填充水泥碎裂

水泥碎塊將偶絲分段包裹，在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，熱電偶將產(chǎn)生振動(dòng)，在偶絲與碎塊的交界處產(chǎn)生疲勞應(yīng)力，如圖5所示。而測(cè)點(diǎn)1、2處于懸臂支桿的端部，振幅最大，偶絲產(chǎn)生的疲勞應(yīng)力最大，因此故障也多發(fā)生于1、2測(cè)點(diǎn)。在1.3.2節(jié)中的分析已經(jīng)指出，由于氧化作用及其他污染導(dǎo)致了偶絲的晶間腐蝕，強(qiáng)度已被大幅削弱。在二者綜合作用下，偶絲斷裂失效。

圖5　受感部故障

1.4故障原因

根據(jù)前文分析，渦輪出口總溫?zé)犭娕籍a(chǎn)生故障的原因如下：

在高溫氧化氛圍的燃?xì)鈨?nèi)工作的偶絲由于接觸燃?xì)獗谎趸?，且被其它雜質(zhì)污染，強(qiáng)度下降。因發(fā)動(dòng)機(jī)溫度驟變和振動(dòng)等導(dǎo)致支桿填充物水泥碎裂。在試驗(yàn)過程中，在偶絲與水泥碎塊交界處受到較大的疲勞應(yīng)力。

強(qiáng)度已被削弱的偶絲在疲勞應(yīng)力的作用下最終發(fā)生沿晶斷裂，導(dǎo)致故障發(fā)生。

2　新型熱電偶設(shè)計(jì)

針對(duì)上述故障原因，在某型燃?xì)廨啓C(jī)參數(shù)測(cè)量工作中，采用新設(shè)計(jì)的1種適用于整機(jī)測(cè)量的耐高溫氧化抗振動(dòng)的新型熱電偶。

2.1新型電偶外部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

新型熱電偶采用帶罩式結(jié)構(gòu)，可有效減小總溫測(cè)量的速度誤差和輻射誤差，提高測(cè)試精度。渦輪出口流道較高，主流區(qū)測(cè)點(diǎn)按等環(huán)面分布，插入高溫燃?xì)饬髦械陌冶圯^長(zhǎng)，考慮到熱電偶的安全性，支桿選用高溫合金制作。在兼顧強(qiáng)度的同時(shí)，這種結(jié)構(gòu)對(duì)流道的堵塞作用最小，其模型如圖6所示。

圖6　新型電偶外部結(jié)構(gòu)

2.2新型電偶內(nèi)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

根據(jù)1.4節(jié)分析的故障原因，新型熱電偶內(nèi)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要目的是提升測(cè)溫元件的抗氧化能力以及防止支桿填充物對(duì)測(cè)量元件的不利影響。為此，需解決3方面的問題：選擇合適的測(cè)溫元件；設(shè)計(jì)支桿填充方案；尾部補(bǔ)償導(dǎo)線的轉(zhuǎn)接。

2.2.1感溫元件的選擇

新型熱電偶選用高溫合金外殼的K型絕緣封頭鎧裝熱電偶。測(cè)溫元件直接接觸高溫氧化氛圍的燃?xì)?，必須具有較高的抗高溫氧化能力。鎧裝熱電偶的高溫合金外殼，在800℃以下具有很好的熱強(qiáng)性和塑性，并具有良好的抗氧化、熱疲勞、冷沖壓和焊接工藝性能［12］，能夠保護(hù)偶絲免受燃?xì)獾难趸臀廴尽?/p>

鎧偶內(nèi)部填充氧化鎂粉，具有以下性能：在工作時(shí)具有較高的導(dǎo)熱性能，能夠迅速使偶絲接近外殼溫度，提高鎧偶的響應(yīng)速度；當(dāng)工作溫度在1000℃以下時(shí)，絕緣性較好；具有一定的顆粒度易于灌注；在常溫及高溫情況下對(duì)偶絲及外殼均無腐蝕作用。

偶絲分度號(hào)為K型，精度能夠達(dá)到I級(jí)。

該測(cè)溫元件具有耐高溫、抗氧化、響應(yīng)速度快、精度高等優(yōu)點(diǎn)。

2.2.2支桿填充方案的設(shè)計(jì)

在設(shè)計(jì)新型熱電偶填充方案中，選用了1種耐高溫絕緣材料代替水泥對(duì)支桿進(jìn)行填充。該材料是1種纖維狀輕質(zhì)耐火材料，具有質(zhì)量輕、耐高溫（最高使用溫度可達(dá)1300℃）、熱穩(wěn)定性高、導(dǎo)熱率低、絕緣性能好、比熱小及耐機(jī)械振動(dòng)等優(yōu)點(diǎn)，能夠有效固定測(cè)溫元件，避免發(fā)生1.3.3節(jié)所述的問題。

2.2.3尾部補(bǔ)償導(dǎo)線的轉(zhuǎn)接方案

新型熱電偶采用鎧偶作為測(cè)溫元件，需要處理好熱電偶尾部鎧偶與補(bǔ)償導(dǎo)線之間的轉(zhuǎn)接設(shè)計(jì)，避免因轉(zhuǎn)接處處理不好影響到熱電偶的可靠性。對(duì)于新型熱電偶尾部的處理方法是，將偶絲與補(bǔ)償導(dǎo)線焊接到一起，再在轉(zhuǎn)接段內(nèi)灌膠固化，以保護(hù)焊點(diǎn)，轉(zhuǎn)接方案如圖7所示。

圖7　熱電偶尾部轉(zhuǎn)接方案

2.2.4新型熱電偶最終結(jié)構(gòu)方案

新型熱電偶的最終設(shè)計(jì)方案如圖8所示。新型電偶的支桿采用高溫合金材料，測(cè)點(diǎn)采用帶罩式結(jié)構(gòu)。既能保證測(cè)量精度和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，又具有較好的氣動(dòng)性能。

易發(fā)生故障的測(cè)點(diǎn)1、2采用鎧裝熱電偶作為感溫元件，第3、4、5測(cè)點(diǎn)采用精度較高的偶絲作為感溫元件，并在偶絲外部穿套陶瓷管，起到絕緣和保護(hù)偶絲的作用；支桿采用1種耐高溫絕緣材料纖維作為填充物，既能保護(hù)支桿內(nèi)部的鎧偶和偶絲，又可以避免脆性填充物碎裂對(duì)偶絲造成傷害，且陶瓷材料的絕熱性能極好，可有效消除鎧偶之間導(dǎo)熱造成的測(cè)量誤差；設(shè)計(jì)了尾部的轉(zhuǎn)接方案，有效地提高了電偶工作的可靠性。

3　新型電偶結(jié)構(gòu)分析

在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，新型電偶插入流道內(nèi)部處于最惡劣的工作環(huán)境，需對(duì)插入流道內(nèi)部分進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，包括2方面內(nèi)容：

（1）靜強(qiáng)度校核。熱電偶在高溫條件下持續(xù)受到氣流沖刷而產(chǎn)生沿支桿正面均布的氣動(dòng)阻力，靜強(qiáng)度校核的目的是分析在上述條件下受感部的靜強(qiáng)度是否滿足使用要求，且是否具有足夠的強(qiáng)度儲(chǔ)備。

（2）動(dòng)強(qiáng)度校核。在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)的激振頻率與熱電偶的自振頻率相近時(shí)，將發(fā)生共振，極易損壞熱電偶，不但無法進(jìn)行正常的測(cè)量工作，還會(huì)危及發(fā)動(dòng)機(jī)的試車安全。因此，設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮熱電偶的特征頻率，以保證熱電偶的自振頻率避開發(fā)動(dòng)機(jī)的激振頻率。

3.1靜強(qiáng)度計(jì)算

在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，熱電偶所受的載荷主要是支桿正面均布的氣動(dòng)阻力，支桿所受的均布載荷為

式中：Cx為阻力系數(shù)；為氣流的動(dòng)壓頭。

根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)最大工況下氣動(dòng)參數(shù)，可計(jì)算出熱電偶支桿所受的均布載荷PL=24902 Pa。

對(duì)新型電偶進(jìn)行有限元分析。對(duì)承受載荷部分建模，建模結(jié)果如圖9所示；對(duì)電偶劃分單元格，并對(duì)應(yīng)力較大處單元格進(jìn)行細(xì)化，單元?jiǎng)澐纸Y(jié)果如圖10所示；將模型劃分為42852個(gè)單元、70722個(gè)節(jié)點(diǎn)。設(shè)置材料屬性。根據(jù)熱電偶的實(shí)際安裝情況加載并計(jì)算，得到的等效應(yīng)力如圖11、12所示。

圖9　支桿及安裝座建模結(jié)果

圖10　單元格劃分結(jié)果

圖11　等效應(yīng)力

圖12　等效應(yīng)力局部放大

從圖11中可見，應(yīng)力的最大值出現(xiàn)在支桿與安裝座連接處，σmax=37.7 MPa。查材料手冊(cè)，支桿材料在工作溫度的許用應(yīng)力σ0.2=240 MPa，可計(jì)算出材料的安全系數(shù)為：

繼續(xù)計(jì)算可得出在發(fā)動(dòng)機(jī)最大工況下，熱電偶的變形情況，如圖13所示。

從圖中可見，熱電偶最大位移發(fā)生在支桿末端，Δl=0.059 mm?？捎?jì)算出熱電偶的撓度

圖13　熱電偶的變形情況

可見，新型電偶安全系數(shù)較大，撓度較小，靜強(qiáng)度能夠滿足使用要求。

3.2動(dòng)強(qiáng)度分析

仍采用上述模型及參數(shù)設(shè)置，進(jìn)行熱電偶特征頻率有限元分析，得出5階頻率，見表2。

表2　新型熱電偶特征頻率

熱電偶振動(dòng)的主要激振源來自發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)以及最后1級(jí)渦輪工作葉片引起的激振頻率。將新型熱電偶的5階自振頻率與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子激振頻率和由發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)子葉片引起的激振頻率進(jìn)行比較，可知新型傳感器自振頻率處于安全范圍，即超出激振源頻率的±10%。

結(jié)合3.1節(jié)中計(jì)算結(jié)果，可確定新型熱電偶的靜強(qiáng)度與動(dòng)強(qiáng)度均滿足安全性要求。

4　誤差分析

新型熱電偶主要用于測(cè)量渦輪出口截面的總溫參數(shù)，不做瞬態(tài)溫度記錄，在精度分析中可忽略由于熱電偶測(cè)量端的熱慣性造成的動(dòng)態(tài)誤差，只進(jìn)行穩(wěn)態(tài)誤差分析。對(duì)于穩(wěn)態(tài)測(cè)試，其誤差來自速度誤差、輻射誤差、導(dǎo)熱誤差和測(cè)試元件自身靜態(tài)誤差4個(gè)方面［13］。

用某型燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)計(jì)點(diǎn)參數(shù)計(jì)算得出偶絲測(cè)點(diǎn)最大相對(duì)誤差為γ=-0.78%，能夠滿足測(cè)量系統(tǒng)對(duì)熱電偶的精度要求。

由于結(jié)構(gòu)上的原因，鎧偶測(cè)點(diǎn)的導(dǎo)熱誤差比偶絲測(cè)點(diǎn)的大。下面用某型燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)計(jì)點(diǎn)參數(shù)對(duì)鎧偶測(cè)點(diǎn)的誤差進(jìn)行詳細(xì)分析，以準(zhǔn)確評(píng)估新型熱電偶的性能。

4.1鎧偶測(cè)點(diǎn)速度誤差

新型熱電偶采用的滯止室能夠使熱電偶的復(fù)溫系數(shù)r提高到0.95～0.99，這里取0.95。

速度誤差

代入發(fā)動(dòng)機(jī)的氣動(dòng)參數(shù)，計(jì)算出ΔTv=-0.698 K。

4.2鎧偶測(cè)點(diǎn)導(dǎo)熱誤差

根據(jù)燃?xì)廨啓C(jī)最大工況下的氣動(dòng)參數(shù)，計(jì)算出流過鎧偶測(cè)量端的燃?xì)饬魉俣萔=43.15 m/s，文獻(xiàn)［14］的雷諾數(shù)計(jì)算公式

式中：d為準(zhǔn)則方程的定性尺寸，這里取鎧偶測(cè)量端的直徑；v為工作截面處氣流的運(yùn)動(dòng)黏性系數(shù)。

根據(jù)式（5）計(jì)算出Re=1850.3。根據(jù)換熱準(zhǔn)則方程

計(jì)算出Nu=13.60，將Nu帶入對(duì)流換熱公式

式中：d為鎧偶測(cè)量端直徑；λf為燃?xì)獾膶?dǎo)熱系數(shù)?？伤愠鲦z偶測(cè)點(diǎn)對(duì)流換熱系數(shù)α=787.3 W/m2·K，將將該值代入熱電偶導(dǎo)熱誤差公式

式中：L為鎧偶浸入氣流長(zhǎng)度；Tb為熱匯溫度；Tg氣體有效溫度；λm鎧偶?xì)んw材料的導(dǎo)熱系數(shù)；d為鎧偶直徑。

計(jì)算可得ΔΤc=-2.36 K。

4.3鎧偶測(cè)點(diǎn)輻射誤差

由于新型熱電偶采用帶罩結(jié)構(gòu)，測(cè)量端的輻射誤差主要產(chǎn)生在測(cè)點(diǎn)與其周圍的屏蔽罩間。

熱電偶輻射誤差經(jīng)驗(yàn)公式

式中：ε為測(cè)量端黑度；c0為絕對(duì)黑體輻射系數(shù)；Tj為支桿殼體感受的溫度（取氣流總溫）；Tw為屏蔽罩溫度。

代入已知參數(shù)得ΔΤr=-2.14 K。

4.4靜態(tài)誤差

新型熱電偶采用I級(jí)精度K形熱電偶，其在使用溫度范圍內(nèi)的允許誤差見表3［15］。

表3　鎳鉻－鎳硅熱電偶在使用溫度范圍內(nèi)允許偏差

從表中數(shù)據(jù)可知，在燃?xì)廨啓C(jī)設(shè)計(jì)點(diǎn)溫度下，新型熱電偶的靜態(tài)誤差ΔΤr=±3.0℃。

4.5綜合誤差

新型熱電偶采用的鎧偶測(cè)量端的綜合誤差由速度誤差、導(dǎo)熱誤差和輻射誤差構(gòu)成，根據(jù)上述計(jì)算可知

即新型熱電偶的最大誤差ΔΤ=-7.5℃，計(jì)算得出鎧偶測(cè)點(diǎn)最大相對(duì)誤差γ1=-1%，偶絲測(cè)點(diǎn)的測(cè)試精度滿足設(shè)計(jì)要求。

5　新型熱電偶的應(yīng)用

在2010～2011年進(jìn)行某型燃?xì)廨啓C(jī)渦輪出口截面的總溫測(cè)量時(shí)，安裝8支新型熱電偶，共40個(gè)測(cè)點(diǎn)。隨燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)行了5次試車，累計(jì)無故障運(yùn)行近60 h。使用后的電偶如圖14所示，探頭部分細(xì)節(jié)如圖15所示。

圖14　試車使用后的新型電偶

圖15　試車使用后的新型電偶探頭

6　結(jié)束語

（1）航空發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)渦輪出口總溫接近800℃，測(cè)量介質(zhì)為高溫燃?xì)?。在使用常?guī)熱電偶進(jìn)行測(cè)量時(shí)多次發(fā)生故障，其原因是由于偶絲被高溫燃?xì)庋趸廴緦?dǎo)致強(qiáng)度降低，在發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)的影響下斷裂失效；

（2）針對(duì)故障原因，研制了新型熱電偶，新型熱電偶的結(jié)構(gòu)合理、測(cè)量精度高、氣動(dòng)性能優(yōu)異、工作可靠。實(shí)際應(yīng)用證明可用于發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪出口總溫測(cè)量。

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（編輯：趙明菁）

Design of Thermocouple Probe for Measurement of Turbine Outlet Total Temperature

LIU Xu-peng,LIU Zhong-kui,SUN Qi
（AVIC Shenyang Engine Design and Research Institute，Shenyang 110015，China）

In the process of measuring of total temperature for the outlet of a turbine，it was found that the life of some thermocouple probe was very short.To solve this problem，the fault thermocouple probe was decomposed and an energy-spectrum analysis was taken，it was found that the fault was caused by oxidized thermocouple wire and broken concrete.In consideration of the special surrounding of the outlet of the turbine，a total temperature measurement thermocouple probe was developed which could be used in high temperature and oxidized atmosphere for long term.The structure of a new thermocouple probe，a new sensor and a new fitting method were introduced，the structure and precision of the thermocouple probe were analyzed.By the actual use in engine test，the new thermocouple probe was proved to be reliable and accurate，it could be used in measurement for total outlet temperature of gas turbine engine.

thermocouple probe；total temperature measurement；outlet of turbine；sheathed thermocouple；gas turbine

V 235.1

A

10.13477/j.cnki.aeroengine.2016.02.015

2015-04-09基金項(xiàng)目：燃?xì)廨啓C(jī)工程研究項(xiàng)目資助

劉緒鵬（1982），男，工程師，從事航空發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)態(tài)參數(shù)測(cè)試工作；E-mail：goodbf82@126.com。

引用格式：劉緒鵬，劉忠奎，孫琪.1種用于渦輪出口總溫測(cè)量的新型熱電偶設(shè)計(jì)［J］.航空發(fā)動(dòng)機(jī)，2016，42（2）：77-82.LIUXupeng，LIUZhongkui，SUNQi. Designofthermocoupleprobeformeasurementofturbineoutlettotaltemperature［J］.Aeroengine，2016，42（2）：77-82.