任建新，錢小亮，屈雅琴，劉洪德

（1.西北工業(yè)大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，西安710129；2.西安技師學(xué)院，西安710077）

科氏質(zhì)量流量計(jì)振子平衡特性對(duì)零點(diǎn)漂移的影響研究*

任建新*，錢小亮，屈雅琴，劉洪德

（1.西北工業(yè)大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，西安710129；2.西安技師學(xué)院，西安710077）

科氏流量計(jì)的零點(diǎn)漂移問題是制約產(chǎn)品測(cè)量精度和性能穩(wěn)定性的主要瓶頸。文章研究了振子的平衡特性（包括：激振器位置不對(duì)稱、檢測(cè)器位置不對(duì)稱、定距板位置不對(duì)稱、測(cè)量管附加質(zhì)量不對(duì)稱和測(cè)量管體積不對(duì)稱等）對(duì)零點(diǎn)的影響，對(duì)導(dǎo)致科氏流量計(jì)振子不平衡的因素進(jìn)行了仿真分析和實(shí)驗(yàn)分析，獲得了隨著振子不平衡的加劇零點(diǎn)的變化趨勢(shì)，對(duì)科氏流量計(jì)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和性能參數(shù)改善提供理論指導(dǎo)。

科氏質(zhì)量流量計(jì)；零點(diǎn)漂移；ANSYS Workbench；不平衡

EEACC：7250G；7320Wdoi：10.3969/j.issn.1004-1699.2016.09.002

科氏流量計(jì)作為一種直接測(cè)量流體質(zhì)量流量的高精度流量計(jì)量儀表［1］，具有測(cè)量精度高、多變量測(cè)量、可測(cè)量多種介質(zhì)、測(cè)量精度受溫度、壓力、密度效應(yīng)等因素影響小等優(yōu)點(diǎn)［2-3］，已在石油、化工、天然氣、醫(yī)藥等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用［4］。

科氏流量計(jì)的傳感器是一種諧振式傳感器［5］，流體流過振動(dòng)管道時(shí)會(huì)產(chǎn)生科里奧利力，使測(cè)量管在主振動(dòng)的基礎(chǔ)上發(fā)生扭轉(zhuǎn)振動(dòng)，導(dǎo)致分布在測(cè)量管上下游對(duì)稱位置的兩個(gè)檢測(cè)器的輸出信號(hào)產(chǎn)生相位差，通過測(cè)量相位差可以計(jì)算出質(zhì)量流量［6］。當(dāng)測(cè)量管內(nèi)沒有流體或流體靜止時(shí)，對(duì)于理想的科氏流量計(jì)，兩個(gè)檢測(cè)器的輸出信號(hào)沒有相位差，然而，在工程實(shí)踐中，由于加工制造工藝的限制，很難保證科氏流量計(jì)的振子處于平衡狀態(tài)，實(shí)際科氏流量計(jì)兩個(gè)檢測(cè)器的輸出信號(hào)通常會(huì)有一個(gè)相位差，稱之為零點(diǎn)［7-8］。對(duì)于使用中的科氏流量計(jì)，作業(yè)環(huán)境（溫度、壓力、外界振動(dòng)、流體狀態(tài)）會(huì)引起振子平衡性發(fā)生變化，導(dǎo)致零點(diǎn)發(fā)生漂移［9-10］。在工程實(shí)踐中，零點(diǎn)漂移問題是制約科氏流量計(jì)測(cè)量精度和性能穩(wěn)定性提高的重要瓶頸。

文章在對(duì)振子不平衡理論分析的基礎(chǔ)上，以西安東風(fēng)機(jī)電有限公司的ZJLC7型科氏流量計(jì)為研究對(duì)象，對(duì)一些導(dǎo)致科氏流量計(jì)振子偏離平衡狀態(tài)的因素進(jìn)行仿真分析和實(shí)驗(yàn)分析，探索科氏流量計(jì)振子平衡特性對(duì)零點(diǎn)漂移的影響。

1　ZLJC7型科氏流量計(jì)的零點(diǎn)分析

ZJLC7型科氏流量計(jì)是一種雙C形流量計(jì)，它的傳感器結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 ZJLC7型科氏流量計(jì)傳感器結(jié)構(gòu)圖

圖1中，16是激振器，5、13是檢測(cè)器，2、4是測(cè)量管，6、12是減震板，8、11是連接法蘭，9是分流體。

根據(jù)ZLJC7型科氏流量計(jì)測(cè)量管的幾何尺寸，其懸臂的等效長度與截面高度之比大于10，可視為懸臂梁，其彎曲振動(dòng)的微分方程為［11］：

根據(jù)梁的邊界條件，對(duì)微分方程求解得固有頻率和振型函數(shù)為：

假設(shè)驅(qū)動(dòng)力F=F0sinωt作用于離梁的固定端距離為l的位置。根據(jù)δ函數(shù)的性質(zhì)得：

由廣義力的定義可得：

第i階振型的廣義質(zhì)量為：

所以廣義坐標(biāo)qi的運(yùn)動(dòng)微分方程為：

式（7）的零初始條件解為：

則梁穩(wěn)態(tài)時(shí)的響應(yīng)為：

式（9）體現(xiàn)了梁上各點(diǎn)位移隨時(shí)間的變化規(guī)律。當(dāng)i=1，得到任意時(shí)刻梁上對(duì)稱的兩點(diǎn)位移響應(yīng)函數(shù)為：

在任意時(shí)刻t，兩檢測(cè)點(diǎn)的位移差為：

以檢測(cè)點(diǎn)不平衡為例。若檢測(cè)點(diǎn)距離測(cè)量管中心對(duì)稱線的距離為l0，振動(dòng)的角速度為ω，則相應(yīng)的時(shí)間差為：

在驅(qū)動(dòng)力作用下，測(cè)量管上下游對(duì)稱時(shí)，測(cè)量管上下游振型一致，兩檢測(cè)點(diǎn)沒有位移差，ya（x，t）-yb（x，t）=0，ΔT=0，也就沒有零點(diǎn)存在；如果測(cè)量管上下游不對(duì)稱，測(cè)量管上下游振型不一致，兩檢測(cè)點(diǎn)就會(huì)有位移差，則ya（x，t）-yb（x，t）≠0，ΔT≠0，所以有零點(diǎn)存在。

根據(jù)上述推導(dǎo)，科氏流量計(jì)的零點(diǎn)是由振子上下游不對(duì)稱造成的，科氏流量計(jì)的激振器位置不對(duì)稱、檢測(cè)器位置不對(duì)稱、定距板位置不對(duì)稱、測(cè)量管附加質(zhì)量不對(duì)稱和測(cè)量管體積不對(duì)稱等因素都會(huì)導(dǎo)致振子上下游不對(duì)稱，當(dāng)外部因素導(dǎo)致振子上下游對(duì)稱性發(fā)生變化時(shí)，零點(diǎn)值將發(fā)生變化，即產(chǎn)生零點(diǎn)漂移。

2　ZLJC7型科氏流量計(jì)的仿真分析方法

對(duì)科氏流量計(jì)進(jìn)行理論分析，可以利用解析法建立測(cè)量管的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行分析，也可以利用數(shù)值法建立測(cè)量管的有限元模型進(jìn)行分析。ZJLC7型科氏流量計(jì)是一種彎管形科氏流量計(jì)，若利用解析法對(duì)其進(jìn)行分析，求解非常復(fù)雜，而且能進(jìn)行的分析類型單一，所以文章利用有限元軟件ANSYS Work?bench對(duì)其進(jìn)行有限元仿真分析。

科氏流量計(jì)是基于流體與固體間相互作用產(chǎn)生的科氏力對(duì)質(zhì)量流量進(jìn)行測(cè)量的，所以科氏流量計(jì)的測(cè)量過程是一個(gè)雙向流固耦合過程。在AN?SYS Workbench仿真平臺(tái)中，利用Transient Struc?tural模塊和CFX模塊聯(lián)合設(shè)置來做科氏流量計(jì)的雙向流固耦合分析［12］，項(xiàng)目連接如圖2所示。

圖2　雙向流固耦合的項(xiàng)目連接圖

為便于分析，本文建立的傳感器的模型忽略了法蘭等連接部件，只包含流量計(jì)的測(cè)量管、激振器，檢測(cè)器、減震板部件。ZLJC7型科氏流量計(jì)的線圈和磁鐵的重量約為7 g，在建立實(shí)體模型時(shí)，為了使建立的模型更接近流量計(jì)的實(shí)物模型在線圈和磁鐵的對(duì)應(yīng)位置附加7 g的點(diǎn)質(zhì)量（Point Masses），如圖3所示。本文的分析中選用水作為流體介質(zhì)。將流體流速設(shè)置為零，雙向流固耦合求解完成后，兩個(gè)檢測(cè)點(diǎn)位移曲線的相位差即為零點(diǎn)值。

圖3　雙C形測(cè)量管幾何模型

3　振子不平衡對(duì)零點(diǎn)影響的仿真分析

在工程實(shí)踐中，由于加工制造工藝的限制，實(shí)際制造的科氏流量計(jì)必定存在對(duì)稱性誤差，而且工作過程中由于各種因素的影響，也將使振子平衡性發(fā)生變化，導(dǎo)致零點(diǎn)發(fā)生漂移。本節(jié)對(duì)激振器位置不對(duì)稱、檢測(cè)器位置不對(duì)稱、定距板位置不對(duì)稱、測(cè)量管附加質(zhì)量不對(duì)稱和測(cè)量管體積不對(duì)稱這幾種振子不平衡模型進(jìn)行仿真分析。

3.1激振器位置不對(duì)稱對(duì)零點(diǎn)的影響

激振器由一個(gè)激振線圈和一個(gè)永久磁鐵構(gòu)成，理想的ZJLC7型科氏流量計(jì)的激振器的線圈和磁鐵分別安裝在兩個(gè)測(cè)量管直管段的中心。激振器偏離中心對(duì)稱位置有兩種情況：激振器向管道入口側(cè)偏移和激振器向管道出口側(cè)偏移。

對(duì)于激振器向管道入口側(cè)偏移的情況，文章的分析中建立八個(gè)工況的偏移模型，使激振器位置的偏移量由1 mm增加到8 mm。對(duì)各個(gè)工況進(jìn)行流固耦合分析，零點(diǎn)漂移量隨激振器位置偏移量增大的變化趨勢(shì)如圖4所示。

圖4　激振器向入口側(cè)偏移對(duì)零點(diǎn)的影響

從仿真結(jié)果可以看出，激振器向入口側(cè)偏移時(shí)，零點(diǎn)漂移量會(huì)隨著激振器位置偏移量的增大而增大。對(duì)激振器向管道出口側(cè)偏移進(jìn)行仿真分析，和激振器向入口側(cè)偏移相比，相同的偏移量產(chǎn)生的零點(diǎn)漂移量相同，只是零點(diǎn)向負(fù)方向漂移。

3.2檢測(cè)器位置不對(duì)稱對(duì)零點(diǎn)的影響

檢測(cè)器是檢測(cè)測(cè)量管上對(duì)稱的兩點(diǎn)振動(dòng)相位的磁電式傳感器，由一個(gè)感應(yīng)線圈和一個(gè)永久磁鐵構(gòu)成，分別安裝在測(cè)量管兩側(cè)的對(duì)稱位置上。

在ANSYS Workbench中建立檢測(cè)器位置不對(duì)稱模型時(shí)，出口側(cè)檢測(cè)器位置不變，改變?nèi)肟趥?cè)檢測(cè)器的位置。檢測(cè)器向上（靠近固定端）偏移時(shí)，建立八個(gè)工況的不對(duì)稱模型，偏移距離由1 mm變化到8 mm；檢測(cè)器向下（遠(yuǎn)離固定端）偏移時(shí)，同樣建立八個(gè)工況的不對(duì)稱模型。對(duì)各個(gè)工況進(jìn)行流固耦合分析，零點(diǎn)漂移量隨檢測(cè)器位置偏移量增大的變化趨勢(shì)如圖5所示。

圖5　檢測(cè)器位置不對(duì)稱對(duì)零點(diǎn)影響

從上面的仿真結(jié)果可以看出，檢測(cè)器的位置不對(duì)稱會(huì)使零點(diǎn)發(fā)生漂移，并且隨著不對(duì)稱程度的增加，零點(diǎn)漂移量也會(huì)增大。

3.3定距板位置不對(duì)稱對(duì)零點(diǎn)的影響

理想的ZJLC7型科氏流量計(jì)的兩個(gè)減震板的位置應(yīng)該是對(duì)稱的，即兩個(gè)減震板安裝位置離入口端口和出口端口的距離相等。

在ANSYS Workbench中建立減震板位置不對(duì)稱模型時(shí)，保持出口側(cè)減震板位置不變，改變?nèi)肟趥?cè)減震板的位置，使減震板分別向右側(cè)（靠近分流體）和左側(cè)（遠(yuǎn)離分流體）偏移，每種情況分別建立六個(gè)工況的不對(duì)稱模型，每個(gè)工況的偏移距離逐漸增大，然后對(duì)各個(gè)工況進(jìn)行流固耦合分析，零點(diǎn)漂移量隨減震板偏移對(duì)稱位置的距離增大的變化趨勢(shì)如圖6所示。

圖6　減震板位置偏移對(duì)零點(diǎn)影響

通過仿真分析，減震板位置向遠(yuǎn)離入口端偏移使零點(diǎn)向正的方向漂移，向靠近入口端偏移使零點(diǎn)向負(fù)的方向漂移。從仿真結(jié)果可以看出，減震板位置偏離對(duì)稱位置時(shí)，零點(diǎn)發(fā)生漂移，并且減震板位置向遠(yuǎn)離入口端偏移比向靠近入口端偏移引起的零點(diǎn)漂移量大。

3.4測(cè)量管附加質(zhì)量不對(duì)稱對(duì)零點(diǎn)的影響

由于科氏流量計(jì)測(cè)量的流體中通常含有固相流，隨著流量計(jì)使用時(shí)間的增長，被測(cè)流體中的固體物質(zhì)會(huì)在測(cè)量管內(nèi)壁沉積［13］，在實(shí)際應(yīng)用中，測(cè)量管內(nèi)壁的沉積物可能存在于測(cè)量管的非對(duì)稱位置，這就會(huì)導(dǎo)致流量計(jì)振子的平衡性發(fā)生變化，使零點(diǎn)發(fā)生漂移。

利用流固耦合分析方法，仿真分析不同流速下管道內(nèi)的流場和壓力分布，得出在直管段與彎管段相切處沉積物出現(xiàn)的幾率最大。所以在進(jìn)行仿真分析時(shí)，通過在直管段與彎管段相切處添加點(diǎn)質(zhì)量（Point Masses）來模擬實(shí)際流量計(jì)測(cè)量管內(nèi)有沉積物的狀況。在ANSYS Workbench中建立附加質(zhì)量不對(duì)稱模型時(shí)，分別在圖7中測(cè)量管的位置1、2、3、4處附加點(diǎn)質(zhì)量，由于位置1和位置4是對(duì)稱的，所以只在位置1和只在位置4分別附加相等的質(zhì)量時(shí)，零點(diǎn)漂移量是相同的，只是零點(diǎn)變化的方向相反；位置2和位置3同理。所以只對(duì)位置1和位置2處附加質(zhì)量進(jìn)行分析。

圖7　測(cè)量管附加質(zhì)量位置示意圖

在位置1和位置2附加質(zhì)量時(shí)，分別建立七個(gè)工況的質(zhì)量不對(duì)稱模型，附加質(zhì)量逐漸增加，對(duì)各個(gè)工況的模型進(jìn)行流固耦合分析，零點(diǎn)漂移量隨附加質(zhì)量增大的變化趨勢(shì)如圖8所示。

圖8　附加質(zhì)量對(duì)零點(diǎn)影響

從仿真結(jié)果可以看出，測(cè)量管管壁沉積物對(duì)零點(diǎn)的影響不可忽視，尤其是沉積物的位置在上述測(cè)量管的位置2時(shí)，會(huì)對(duì)測(cè)量精度產(chǎn)生較大影響。

3.5測(cè)量管體積不對(duì)稱對(duì)零點(diǎn)的影響

科氏流量計(jì)測(cè)量的流體中的固體顆粒會(huì)導(dǎo)致測(cè)量管在摩擦與碰撞的共同作用下被磨損，使測(cè)量管管壁厚度減?。?4］。此外，科氏流量計(jì)有時(shí)也用于測(cè)量有腐蝕性的流體，由于腐蝕作用，測(cè)量管管壁厚度會(huì)逐漸減小。當(dāng)上下游測(cè)量管管壁厚度不一致時(shí)，上下游測(cè)量管內(nèi)體積會(huì)不對(duì)稱，導(dǎo)致零點(diǎn)發(fā)生漂移。

由于入口側(cè)彎管段內(nèi)流場的壓力大于出口側(cè)，所以入口側(cè)彎管段磨損較為嚴(yán)重。文章對(duì)ZJLC7型科氏流量計(jì)測(cè)量管入口側(cè)彎管段管壁厚度減小對(duì)零點(diǎn)漂移的影響進(jìn)行分析，在ANSYS Workbench中建立測(cè)量管體積不對(duì)稱模型時(shí)，均勻減小入口端彎管管壁厚度，建立六個(gè)工況的不對(duì)稱模型，管壁厚度的減小量逐漸增大。對(duì)各個(gè)工況進(jìn)行流固耦合分析，零點(diǎn)漂移量隨管壁厚度減小的變化趨勢(shì)如圖9所示。

從仿真結(jié)果可以看出，彎管段管壁厚度減小引起的零點(diǎn)漂移量較大，即使在測(cè)量大流量時(shí)，引起的測(cè)量誤差也不可忽視。

在同一體積不對(duì)稱工況下，不同密度的流體在不對(duì)稱區(qū)域內(nèi)的質(zhì)量也不一樣，零點(diǎn)漂移量也會(huì)不同。改變流體介質(zhì)為比水密度大的四氯化碳，再對(duì)各個(gè)工況進(jìn)行相同的仿真分析，并把結(jié)果和介質(zhì)為水的情況相比較，結(jié)果如圖10所示。

圖9　彎管段管壁厚度減小對(duì)零點(diǎn)影響

圖10　不同流體下彎管段管壁厚度對(duì)零點(diǎn)影響

從圖10中可以看出，在相同的不對(duì)稱體積下，通入的流體密度變大時(shí)，零點(diǎn)漂移量減小。在工程實(shí)踐中，使用科氏流量計(jì)測(cè)量不同密度的流體時(shí)，要對(duì)零點(diǎn)進(jìn)行重新標(biāo)定。

4　實(shí)驗(yàn)分析

基于實(shí)驗(yàn)室現(xiàn)有條件，本節(jié)對(duì)激振器位置不對(duì)稱、檢測(cè)器位置不對(duì)稱和測(cè)量管附加質(zhì)量不對(duì)稱這幾種振子不平衡模型進(jìn)行實(shí)驗(yàn)分析。

根據(jù)仿真分析結(jié)果，激振器分別向入口側(cè)和出口側(cè)偏移相同的距離時(shí)，零點(diǎn)漂移量相同，只是零點(diǎn)漂移的方向相反，所以只對(duì)激振器向入口側(cè)偏移的情況進(jìn)行實(shí)驗(yàn)分析。

將激振器向入口側(cè)移動(dòng)，把實(shí)驗(yàn)測(cè)得的零點(diǎn)漂移量隨激振器位置偏移量增大的變化趨勢(shì)和仿真結(jié)果對(duì)比，如圖11所示。

圖11　激振器偏移對(duì)零點(diǎn)影響的仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果

移動(dòng)測(cè)量管入口側(cè)檢測(cè)器的位置，把檢測(cè)器分別向上側(cè)和下側(cè)移動(dòng)，把實(shí)驗(yàn)測(cè)得的零點(diǎn)漂移量隨檢測(cè)器位置偏移量增大的變化趨勢(shì)和仿真結(jié)果對(duì)比，如圖12、圖13所示。

圖12　檢測(cè)器向上側(cè)偏移對(duì)零點(diǎn)影響的仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果

圖13　檢測(cè)器向下側(cè)偏移對(duì)零點(diǎn)影響的仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果

進(jìn)行附加物質(zhì)量不對(duì)稱實(shí)驗(yàn)時(shí)，選用橡皮泥作為附加物，分別在圖7中測(cè)量管的位置1和位置2處粘貼橡皮泥。把實(shí)驗(yàn)測(cè)得的零點(diǎn)漂移量隨附加物質(zhì)量增大的變化趨勢(shì)和仿真結(jié)果對(duì)比，如圖14、圖15所示。

圖14　位置1附加質(zhì)量對(duì)零點(diǎn)影響的仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果

圖15　位置2附加質(zhì)量對(duì)零點(diǎn)影響的仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果

對(duì)比實(shí)驗(yàn)分析結(jié)果和仿真分析結(jié)果，在相同的不對(duì)稱因素下，實(shí)驗(yàn)測(cè)得的零點(diǎn)漂移量和仿真所得的零點(diǎn)漂移量存在一定的差異，一方面的原因是由于仿真分析時(shí)建立的流量計(jì)傳感器的模型和實(shí)際的流量計(jì)傳感器模型在材料屬性、結(jié)構(gòu)等方面存在差異；另一方面，實(shí)驗(yàn)過程中外界因素（例如溫度、振動(dòng)）也可能對(duì)測(cè)量結(jié)果產(chǎn)生影響，而仿真分析過程不受這些因素的影響。此外，仿真分析中在測(cè)量管上附加點(diǎn)質(zhì)量和實(shí)驗(yàn)中在測(cè)量管上粘貼橡皮泥的作用效果也有差異。

雖然仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果存在一定差異，但對(duì)于科氏流量計(jì)傳感器設(shè)計(jì)制造、消除零點(diǎn)漂移具有一定的借鑒意義。

5　結(jié)束語

科氏流量計(jì)的振子不平衡通常體現(xiàn)在激振器位置不對(duì)稱、檢測(cè)器位置不對(duì)稱、定距板位置不對(duì)稱、測(cè)量管附加質(zhì)量不對(duì)稱和測(cè)量管體積不對(duì)稱等。理論推導(dǎo)與仿真、實(shí)驗(yàn)均表明，科氏流量計(jì)的振子不平衡會(huì)導(dǎo)致儀表零點(diǎn)的產(chǎn)生；當(dāng)振子的平衡性發(fā)生變化時(shí)，零點(diǎn)也隨之發(fā)生漂移。為此，在科氏流量計(jì)的加工生產(chǎn)過程中，應(yīng)盡可能地提高生產(chǎn)工藝水平，保證科氏流量計(jì)振子的平衡性。而在科氏流量計(jì)使用過程中，隨著使用時(shí)間的增加，測(cè)量管管壁可能存在不對(duì)稱沉積物或被不對(duì)稱磨損，均導(dǎo)致振子不平衡，造成嚴(yán)重的零點(diǎn)漂移，影響測(cè)量精度，此時(shí)應(yīng)縮短科氏流量計(jì)的標(biāo)定周期。

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任建新（1968-），女，西北工業(yè)大學(xué)教授，博士，主要研究方向?yàn)闄z測(cè)技術(shù)，慣性儀表及導(dǎo)航技術(shù)，renjianxin@nwpu.edu.cn；

錢小亮（1990-），男，西北工業(yè)大學(xué)碩士研究生，主要研究方向?yàn)閮x器儀表工程，qxlxs1990@163.com；

屈雅琴（1968-），女，西安技師學(xué)院高級(jí)講師，主要研究方向?yàn)閮x器儀表精密制造技術(shù)，yaqinqu@163.com；

劉洪德（1991-），男，西北工業(yè)大學(xué)碩士研究生，主要研究方向?yàn)榫軆x器及機(jī)械，734818297@qq.com。

Research on the Influence of Balance Characteristics of Oscillator of CMF on Zero Drift*

REN Jianxin*，QIAN Xiaoliang，QU Yaqin，LIU Hongde
（1.Northwestern Polytechnical University，Xi’an 710129，China；2.Xian Technician College，Xi’an 710077，China）

The problem of zero drift of Coriolis Mass Flowmeter（CMF）is one of the main constraints to the products in the measurement of accuracy and performance stability.This paper studied the influence of the balance character?istics of oscillator to zero，including asymmetry of exciter position，asymmetry of detector position，asymmetry of fixed-pitch plate position，asymmetry of additional mass in the measuring tube and asymmetry of volume of measur?ing tube.Besides，this paper also conducted a few simulation analyses and experimental analyses to the factors re?sulting in unbalanced of the oscillator of CMF，obtaining the trend of zero value with the intensification of imbalanc?es of oscillator，Analyses in this paper can provide theoretical guidance for the design and the performance parame?ters to improve of CMF.

Coriolis mass flowmeter；zero drift；ANSYS Workbench；unbalance

TH715

A

1004-1699（2016）09-1311-06

項(xiàng)目來源：國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（60974109）

2016-01-21修改日期：2016-05-02