羅小平　吳迪　馮振飛,2　涂華營

(1.華南理工大學(xué) 機(jī)械與汽車工程學(xué)院， 廣東 廣州 510640; 2.廣西大學(xué) 化學(xué)化工學(xué)院， 廣西 南寧 530004)

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微細(xì)通道內(nèi)納米制冷劑的流動沸騰傳熱特性*

羅小平1吳迪1馮振飛1,2涂華營1

(1.華南理工大學(xué) 機(jī)械與汽車工程學(xué)院， 廣東 廣州 510640; 2.廣西大學(xué) 化學(xué)化工學(xué)院， 廣西 南寧 530004)

分別以0、0.031%、0.062%、0.155%、0.248%濃度的Al2O3-R141b納米制冷劑為工質(zhì)，在水力直徑為1.33 mm的矩形鋁基微細(xì)通道內(nèi)進(jìn)行了流動沸騰實(shí)驗(yàn)，研究了不同濃度納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后槽道表面能的變化情況.結(jié)果表明：加入少量納米顆粒后，壁面形成大量的活化核心，使得沸騰起始點(diǎn)ONB提前，強(qiáng)化了傳熱；濃度為0.062%納米制冷劑的強(qiáng)化傳熱效果最好，傳熱系數(shù)比純制冷劑最大可提高48.1%；當(dāng)納米顆粒濃度超過最佳濃度而繼續(xù)增大時，顆粒在表面沉積現(xiàn)象越來越嚴(yán)重，使槽道表面能增大，換熱熱阻也隨之增大，強(qiáng)化傳熱效果反而依次降低.濃度為0.031%、0.062%、0.155%、0.248%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后的槽道表面能，比槽道原始表面能分別增長了0.47、1.39、1.89、2.14倍.

微細(xì)通道；納米制冷劑；強(qiáng)化傳熱；表面能

微細(xì)通道換熱器作為一種結(jié)構(gòu)緊湊、輕巧、高效的換熱器，在微電機(jī)系統(tǒng)、電子制冷、化工過程和生物工程等方面有著廣泛的應(yīng)用[1- 2].隨著納米材料科學(xué)的發(fā)展，將傳熱流體工質(zhì)中加入納米顆粒制成納米流體[3]應(yīng)用于微細(xì)通道換熱器中，成為強(qiáng)化傳熱技術(shù)研究的一個新領(lǐng)域.納米制冷劑是納米流體的一種，是將納米顆粒與純制冷劑按照一定的比例配制而成的混合物.

近年來，國內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對納米制冷劑在常規(guī)尺寸管道內(nèi)的流動沸騰傳熱進(jìn)行了研究.孫斌等[4]以CuO-R141b納米制冷劑為工質(zhì)，在長為1 400 mm、內(nèi)徑為10 mm的水平紫銅管內(nèi)進(jìn)行了流動沸騰傳熱實(shí)驗(yàn)，研究了干度、納米顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)、流量等因素對傳熱系數(shù)的影響.結(jié)果表明：在流率為120 kg/(m2·s)時，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.1%、0.2%、0.3%的CuO-R141b納米制冷劑的傳熱系數(shù)分別提高了7%、10.4%、16.6%.Peng等[5]研究了CuO-R113納米制冷劑在外徑為9.52 mm的水平直光管內(nèi)的流動沸騰換熱特性，發(fā)現(xiàn)納米顆粒的加入使管內(nèi)制冷劑的流動沸騰換熱得到了強(qiáng)化；質(zhì)量流率為100、150、200 kg/(m2·s)時傳熱系數(shù)最大分別提高了29.7%、22.7%、25.6%.Keepaiboon等[6]在水力直徑為0.68 mm的單個矩形微通道內(nèi)研究了R134a 制冷劑的流動沸騰傳熱實(shí)驗(yàn)，研究表明：微通道內(nèi)流體流型對傳熱系數(shù)有著重要的影響，在低熱流密度下，質(zhì)量流率對傳熱系數(shù)沒有顯著的影響，屬于核態(tài)沸騰傳熱；在熱流密度較大時，傳熱系數(shù)隨著熱流密度增大而增大，屬于對流沸騰傳熱.目前，針對納米制冷劑在微細(xì)通道內(nèi)的流動沸騰傳熱特性的研究相對較少.

文中在上述研究的基礎(chǔ)上，以Al2O3-R141b納米制冷劑為工質(zhì)，在矩形微細(xì)通道內(nèi)進(jìn)行流動沸騰傳熱實(shí)驗(yàn)，分析了納米顆粒的濃度對傳熱系數(shù)的影響，對比了不同濃度納米制冷劑傳熱實(shí)驗(yàn)后微通道表面能的變化情況，基于表面能特性分析了微細(xì)通道內(nèi)納米制冷劑的流動沸騰傳熱特性.

1　實(shí)驗(yàn)

1.1實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

如圖1所示，整個實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)由3部分構(gòu)成：主回路系統(tǒng)、旁路回路系統(tǒng)以及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng).工質(zhì)由水泵經(jīng)減震管后分為兩條支路，一部分通過主回路系統(tǒng)流經(jīng)預(yù)熱水箱、轉(zhuǎn)子流量計(jì)、試驗(yàn)段、冷卻水箱回到泵；另一部分經(jīng)旁路回路系統(tǒng)直接回到泵，進(jìn)而可以通過調(diào)節(jié)旁路回路系統(tǒng)的控制閥來控制流經(jīng)主回路中實(shí)驗(yàn)段的流量.數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)則采用溫度和壓力傳感器來采集實(shí)驗(yàn)段的進(jìn)出口溫度、壓力以及壁面溫度，通過數(shù)據(jù)采集卡將采集到的溫度和壓力數(shù)據(jù)實(shí)時傳輸?shù)接?jì)算機(jī)上顯示與儲存.主回路系統(tǒng)中工質(zhì)在預(yù)熱水箱中被加熱到設(shè)定溫度后，通過PID恒溫控制儀使其保持恒溫狀態(tài).該實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)在泵出口處設(shè)有過濾器，以防止較大粒徑顆粒進(jìn)入試驗(yàn)段堵塞通道.

圖1　實(shí)驗(yàn)裝置簡圖

1.2實(shí)驗(yàn)段

實(shí)驗(yàn)段主要由鋁制微細(xì)通道、基底及蓋板3部分組成.基底的進(jìn)出口處分別設(shè)有測溫、測壓孔，側(cè)壁面設(shè)有4對測溫孔測量壁面溫度(t1,t2,…,t8；計(jì)算時分別表示為T1,up,T1,dn,…,T4,dn)和進(jìn)出口壓力(pin和pout)，測溫孔與測壓孔位置如圖2所示.測溫采用鎧裝型Pt100熱電阻；測壓采用壓力傳感器，量程為0～100 kPa，精度為 ±0.2%.槽道基底與電加熱板之間通過導(dǎo)熱硅脂相連，通過調(diào)壓器控制電加熱板電壓以獲得不同的加熱量；整個實(shí)驗(yàn)段由較厚的保溫棉包裹，以減少熱量散失.

圖2　測溫孔與測壓孔的位置示意圖

實(shí)驗(yàn)段中微細(xì)通道整體幾何尺寸為：長250 mm、寬40 mm、高7.5 mm.中間沿長度方向均勻分布有18條平行的矩形微通道，其中槽道單個通道截面如圖3所示，圖中，Tup、Tdn分別為上、下測溫點(diǎn)的溫度值，K，具體參數(shù)尺寸見表1.

圖3　單個通道橫截面示意圖

Table 1　Dimensions of single channel cross-section mm

1)Wch為槽道寬度,Hch為槽道深度，Ww為槽道間距，Hp為蓋板厚度，Hd為上、下測溫點(diǎn)間距，l1為槽道底部到接觸面的距離，l2為上測溫點(diǎn)到接觸面的距離，L為實(shí)驗(yàn)段微細(xì)通道整體長度.

1.3納米制冷劑的配置

R141b是一種新型的環(huán)保制冷劑，具有良好的熱物理性質(zhì)及分散特性，常溫差壓下為無色透明液體，便于納米制冷劑的制備，因此文中選用R141b作為制冷劑.納米顆粒Al2O3為白色粉末狀，顆粒呈球形，實(shí)驗(yàn)中采用的Al2O3納米顆粒的平均直徑在20 nm左右.

文中采用兩步法制備納米制冷劑，步驟為：將Al2O3納米顆粒與R141b制冷劑按照一定的配比在容器內(nèi)進(jìn)行混合攪拌形成納米粒子懸浮液；為使溶液能夠分散均勻并保持良好的穩(wěn)定性，在懸浮液中加入分散劑Span-80，并采用超聲波振蕩儀等設(shè)備對納米粒子懸浮液進(jìn)行振蕩處理，從而制得均一、穩(wěn)定的Al2O3-R141b納米制冷劑.實(shí)驗(yàn)中分別制備了體積分?jǐn)?shù)為0.031%、0.062%、0.155%、0.248%的Al2O3-R141b納米制冷劑.

1.4實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

1.4.1熱流密度

實(shí)驗(yàn)采用的鋁制基底導(dǎo)熱性能良好，熱平衡偏差較小，且在通道飽和沸騰區(qū)域內(nèi)壁面溫度相對穩(wěn)定，因而可認(rèn)為鋁制基底內(nèi)的熱量均沿如圖3所示方向進(jìn)行一維穩(wěn)態(tài)傳遞，忽略通道壁面沿流動方向的熱傳遞[7].根據(jù)上、下壁面測溫孔溫度值，由Fourier導(dǎo)熱定律可求得熱流密度：

(1)

1.4.2肋效率

熱傳導(dǎo)過程中，與流體工質(zhì)接觸的還有槽道間壁，文中考慮槽道間壁導(dǎo)熱所引起的肋效率影響.肋片效率[8]η為

(2)

式中，m為肋片參數(shù)，

(3)

式中，h為沸騰傳熱系數(shù).

1.4.3兩相段長度

實(shí)驗(yàn)工質(zhì)入口溫度低于入口壓力下工質(zhì)飽和溫度，入口處為單相流狀態(tài).由熱平衡推得微槽道內(nèi)單相段長度Lsub[9]，

(4)

工質(zhì)流沸騰段長度

Lsat=L-Lsub

(5)

上式中：Cp為工質(zhì)的比定壓熱容,kJ/(kg·K)；M為工質(zhì)質(zhì)量流量,kg/s；Tin為工質(zhì)入口溫度，K；Tsat為工質(zhì)對應(yīng)工況下的飽和溫度，K.

1.4.4壁面溫度

將鋁制基底內(nèi)的熱量簡化為圖3所示方向的一維穩(wěn)態(tài)傳遞，根據(jù)沸騰段上、下測溫點(diǎn)的溫度值，由Fourier導(dǎo)熱定律推算求得沸騰段壁面溫度

(6)

1.4.5沸騰傳熱系數(shù)

文中考察的是兩相流沸騰平均傳熱系數(shù)，根據(jù)Qu[10]關(guān)系式對矩形微槽道兩相傳熱特性分析，單元槽道的能量衡算方程為

q(Wch+2Ww)=h(Tw-Tsat)(Wch+2ηHch)

(7)

沸騰傳熱系數(shù)：

(8)

2　實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1微細(xì)通道內(nèi)納米制冷劑流體的沸騰曲線

圖4為質(zhì)量流速等于183 kg/(m2·s) 時，不同體積分?jǐn)?shù)的Al2O3-R141b納米制冷劑流體的沸騰傳熱曲線.壁面過熱度ΔTsat為壁面溫度Tw與流體在對應(yīng)工況下的飽和溫度Tsat之差，即

ΔTsat=Tw-Tsat

(9)

圖4　微細(xì)通道內(nèi)納米制冷劑的流體的沸騰曲線

由圖4可看出，雖壁面過熱度不同，但隨著熱流密度的逐漸增加，在q約為13.8～15.3 kW/m2時曲線斜率均發(fā)生了突變，表明流體進(jìn)入了氣泡沸騰傳熱過程，此點(diǎn)稱為氣泡沸騰起始點(diǎn)ONB .圖中純制冷劑ONB點(diǎn)所需壁面過熱度為6.8 K，納米制冷劑流體的ONB點(diǎn)所需壁面過熱度約為3.5～5.9 K；其中濃度為0.062%納米制冷劑ONB點(diǎn)最小為3.5 K，比純制冷劑提前3.3 K；當(dāng)納米顆粒濃度大于0.062%時，ONB點(diǎn)反而有所增大.這是因?yàn)榧{米顆粒濃度較低時，流動沸騰換熱時微量納米顆粒在槽道壁面上沉積[11]，換熱壁面形成了大量的活化核心，氣泡生長所需的能量較低，ONB點(diǎn)在較低的壁面過熱度下即可形成，納米流體傳熱得到提升.當(dāng)納米顆粒濃度超過最佳濃度0.062% 繼續(xù)增大時，納米顆粒在槽道表面的沉積越來越嚴(yán)重，顆粒的沉積改變了槽道表面特性[12]，使得換熱壁面的熱阻增大，形成ONB點(diǎn)所需壁面過熱度逐漸升高，濃度為0.155%和0.248%的ONB點(diǎn)壁面過熱度分別為4.2和5.9 K，納米流體強(qiáng)化傳熱效果有所下降，此結(jié)論將在納米顆粒強(qiáng)化傳熱因子得到體現(xiàn).這與文獻(xiàn)[11]實(shí)驗(yàn)中ONB點(diǎn)所需過熱度為3.2～7.2 K的范圍基本吻合.

隨著核態(tài)沸騰機(jī)理占據(jù)主導(dǎo)作用，流體的傳熱性能迅速提高.但當(dāng)熱流密度繼續(xù)增大時，圖中曲線的斜率均呈現(xiàn)出減小的趨勢，表明納米流體在微通道內(nèi)的傳熱性能在高熱流密度下有所降低.這可能是因?yàn)椴糠质軣崦嫔系臍馀菝撾x受阻，出現(xiàn)部分的氣膜阻隔，致使壁溫升高，壁面過熱度增長迅速，使流體傳熱性能有所下降.

2.2納米顆粒體積分?jǐn)?shù)對傳熱系數(shù)的影響

為了定量研究納米顆粒存在對傳熱系數(shù)影響，定義納米顆粒影響因子FHT如下:

FHT=hr,n/hr

(10)

式中：hr,n為納米制冷劑流體的流動沸騰傳熱系數(shù)，kW/(m2·K)；hr為純制冷劑流體的流動沸騰傳熱系數(shù),kW/(m2·K).

圖5(a)、5(b)分別給出了不同濃度納米流體在不同過冷度和質(zhì)量流率工況下納米顆粒影響因子FHT的變化.圖5(a)中入口過冷度在6～12 K變化時，F(xiàn)HT在1.100～1.481之間；圖5(b)中熱流密度為19 kW/m2，雷諾數(shù)在500～900范圍內(nèi)，納米流體影響因子FHT在1.15～1.47之間；說明4種不同體積分?jǐn)?shù)的納米流體均起到了一定強(qiáng)化傳熱作用.這是由于納米顆粒的加入會增加流體的導(dǎo)熱系數(shù)，同時顆粒之間、顆粒與基液以及顆粒與壁面之間的相互作用及碰撞會增加流體分子之間的動量和能量的交換，從而強(qiáng)化了傳熱[13].但不同濃度納米制冷劑強(qiáng)化傳熱效果有所不同，從圖5(a)、5(b)中均可觀察到納米顆粒濃度為0.062%的Al2O3-R141b納米流體的FHT最大，強(qiáng)化效果最好；當(dāng)納米顆粒濃度增大為0.155%和0.248%時，強(qiáng)化傳熱因子反而依次下降.與文中前述濃度為0.062%的Al2O3-R141b納米流體的ONB點(diǎn)壁面過熱度最小，當(dāng)納米顆粒濃度依次增大，ONB點(diǎn)壁面過熱度呈現(xiàn)增大趨勢，傳熱效果有所下降相一致.

圖5　納米顆粒影響因子FHT隨納米顆粒體積分?jǐn)?shù)的變化

Fig.5Nanoparticle impact factorFHTversus volume fraction of nanoparticles

2.3微細(xì)通道換熱面實(shí)驗(yàn)前后的表面能對比

為了探究納米顆粒沉積對槽道表面特性的影響，文中通過計(jì)算槽道表面能大小來表征不同濃度納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后槽道表面能特性.采用Young方程[14]和Van Oss提出的LW-AB法[15- 16]來計(jì)算實(shí)驗(yàn)后微通道的表面能大?。粚?shí)驗(yàn)中選取去離子水、乙二醇和甲酰胺作為標(biāo)準(zhǔn)測試液.

為了減小手工測量的誤差，實(shí)驗(yàn)中利用JY-82A視頻接觸角測定儀，分別測量了槽道原始表面能及體積分?jǐn)?shù)為0、0.031%、0.062%、0.155%、0.248%的Al2O3-R141b納米制冷劑流動沸騰換熱實(shí)驗(yàn)后微通道換熱壁面的表面接觸角.接觸角測試過程中所拍攝的測試標(biāo)準(zhǔn)液滴在換熱面上的附著狀態(tài)如圖6所示.實(shí)驗(yàn)中，槽道豎直放置，因而納米顆粒在流動過程中對槽道3個壁面的影響效果相同.表2給出的是通過JY-82A視頻接觸角測定儀測量的各階段標(biāo)準(zhǔn)液在槽道表面附著的接觸角大小，是同一壁面多次實(shí)驗(yàn)測量后結(jié)果的平均值，圖6僅為其中的一組圖片.

圖6　液滴在槽道表面的附著

根據(jù)表2中測得的換熱壁面的表面接觸角，由LW-AB法和Young方程計(jì)算得出微槽道壁面相應(yīng)的表面能，如表3所示.

表2實(shí)驗(yàn)段表面接觸角測量結(jié)果

Table 2Measurement results of surface contact angle in the test section

測量階段表面接觸角/(°)去離子水乙二醇甲酰胺實(shí)驗(yàn)段安裝前99.9281.7385.15純R141b制冷劑實(shí)驗(yàn)后95.6579.8784.180.031%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后85.3173.1475.910.062%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后82.8349.0854.930.155%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后70.2432.4040.730.248%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后58.3414.9229.02

表3流動沸騰實(shí)驗(yàn)前、后微槽道的表面能情況

Table 3Surface energy of micro channel before and after the experiment

微槽道換熱面所處的階段表面能/(mN·m-1)比原始表面能增長量/(mN·m-1)實(shí)驗(yàn)段安裝前19.28—純R141b制冷劑實(shí)驗(yàn)后20.140.860.031%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后28.379.090.062%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后46.1226.840.124%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后55.8836.600.248%納米制冷劑實(shí)驗(yàn)后60.6841.40

實(shí)驗(yàn)所用的鋁基微槽道原始表面的表面能為19.28 mN/m，屬于低表面能特性表面，在采用純R141b制冷劑進(jìn)行沸騰換熱實(shí)驗(yàn)后，槽道的表面能與實(shí)驗(yàn)前的表面能基本相等(約增加4.4%)，沒有發(fā)生明顯變化.在體積分?jǐn)?shù)為0.031%、0.062%、0.155%、0.248%的Al2O3-R141b納米制冷劑流體進(jìn)行微通道流動沸騰換熱實(shí)驗(yàn)后，槽道的表面能逐漸升高，分別為28.37、46.12、55.88、60.68 mN/m，比槽道原始表面能分別增長了0.47、1.39、1.89、2.14倍.

對比實(shí)驗(yàn)前后換熱面表面能的變化情況可知，槽道表面能升高是由于納米制冷劑工質(zhì)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)過程中納米顆粒在換熱壁面上發(fā)生了沉積現(xiàn)象[17- 18]，并且隨著濃度的逐步增加，沉積現(xiàn)象也越嚴(yán)重.由于Al2O3納米顆粒具有相對較高的親水性，沉積在槽道表面時，引起了槽道表面能的升高.

3　結(jié)論

文中在水力直徑為1.33 mm的矩形鋁基微通道內(nèi)進(jìn)行了Al2O3-R141b納米制冷劑的流動沸騰換熱實(shí)驗(yàn)，分析了納米顆粒濃度對流動沸騰傳熱系數(shù)的影響，對比了不同濃度納米制冷劑傳熱實(shí)驗(yàn)后微通道表面能變化情況.結(jié)果表明：

(1)微通道內(nèi)少量納米顆粒的加入，引起沸騰起始點(diǎn)ONB提前，使其在較低的壁面過熱度下形成；沸騰起始ONB點(diǎn)處，純制冷劑壁面過熱度約6.8 K，納米制冷劑流體所需壁面過熱度約為3.5～5.9 K；其中0.062%的納米流體ONB點(diǎn)壁面過熱度最小為3.5 K，比純R141b制冷劑提前了3.3 K以上，當(dāng)納米顆粒濃度超過最佳濃度時，ONB點(diǎn)所需壁面過熱度反而增大.

(2)4種不同濃度的納米制冷劑的強(qiáng)化傳熱效果均十分明顯，比純R141b制冷劑的換熱效果可提升10.0%～48.1%；濃度為0.062%的納米制冷劑強(qiáng)化傳熱效果最好，沸騰傳熱系數(shù)最大可提升48.1%，當(dāng)納米顆粒濃度大于0.062%時，隨著納米顆粒濃度增大，強(qiáng)化效果反而依次降低.

(3)實(shí)驗(yàn)所用的鋁基微槽道原始表面的表面能為19.28 mN/m；體積分?jǐn)?shù)分別為0.031%、0.062%、0.155%、0.248%的Al2O3-R141b納米制冷劑流體進(jìn)行微通道流動沸騰換熱實(shí)驗(yàn)后，槽道的表面能逐漸升高，比槽道原始表面能分別增長了0.47、1.39、1.89、2.14倍.

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Supported by the National Natural Science Foundation of China(21276090)

Heat Transfer Characteristics of Flow Boiling Nano-Refrigerant in Rectangular Microchannel

LUOXiao-ping1WUDi1FENGZhen-fei1,2TUHua-ying1

(1.School of Mechanical and Automotive Engineering, South China University of Technology, Guangzhou 510640,Guangdong, China;2. School of Chemistry and Chemical Engineering, Guangxi University,Nanning 530004, Guangxi, China)

The nano-refrigerants respectively of 0, 0.031%, 0.062%, 0.155% and 0.248% (volume fraction) Al2O3-R141b particles, were taken as the working fluids to perform flow boiling experiments in the aluminum-based rectangular microchannels of a hydraulic diameter of 1.33 mm, so as to reveal the influence of the nanoparticle concentrations on the surface energy of the microchannels after the experiments. The results show that (1) after adding a small amount of nanoparticles, a massive amount of activation nucleuses form on the wall surface, which brings forward the onset of nucleation boiling (ONB) and then enhances the heat transfer; (2) the nanorefrigerant of 0.062% Al2O3-R141b achieves the best effect in enhancing the heat transfer, and its heat transfer coefficient can be increased by a maximum of 48.1% in comparison with that of pure R141b refrigerant; (3) when the nanoparticle concentration is greater than the optimal concentration of 0.062%, the particle deposition on the surface becomes serious with the increase of the nanoparticle concentration, which causes the surface energy and heat flow resistance of microchannels to increase, but with a decrease in the heat transfer enhancement; and (4) the surface energy of the microchannels treated with the nano-refrigerants respectively of 0.031%, 0.062%, 0.155%, 0.248% Al2O3-R141b particles, increases respectively by 0.47, 1.39, 1.89 and 2.14 times, in comparison with that of the original microchannels before the experiments.

microchannels; nano-refrigerant; heat transfer enhancement; surface energy

2016- 01- 04

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(21276090)

羅小平(1967-)，男，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事微尺度相變強(qiáng)化傳熱機(jī)理以及微尺度熱物理系統(tǒng)的拓?fù)鋵W(xué)、分子動力學(xué)模擬等的研究.E-mail：mmxpluo@scut.edu.cn

1000- 565X(2016)08- 0001- 07

TK 124

10.3969/j.issn.1000-565X.2016.08.001